DE2706214C2

DE2706214C2 - Magnetlegierung auf Eisen-Chrom- Kobalt-Basis mit spinodaler Entmischung

Info

Publication number: DE2706214C2
Application number: DE2706214A
Authority: DE
Inventors: Kiyoski Tokyo Inoue
Original assignee: Inoue Japax Research Inc
Current assignee: Inoue Japax Research Inc
Priority date: 1976-02-14
Filing date: 1977-02-14
Publication date: 1988-05-05
Also published as: DE2706214A1; FR2340991B1; NL7701512A; US4366007A; FR2340991A1; NL176875C; GB1544601A; JPS5298613A; JPS5543496B2; US4171978A; NL176875B

Description

Die Erfindung bezieht s^:ch auf eine (hart- oder halbhart-)magnetische Legierung ai/ Eisen-Chrom-Kobalt-Basis mit spinodaler Entmischung, insbesondere auf eine verbesserte Zusammensetzung eines solchen Legierungssystems, welche die Herstellung des Magnetlegierungskörpers in einem vereinfachten Verfahren ermöglicht, wobei der Magnetkörper ein ausgezeichnetes magnetisches Verhalten aufweist, das mit dem solcher Magnetkörper aus den bekannten Legierungen dieser Art vergleichbar oder diesem sogar überlegen ist

Aus der DE-OS 21 65 052 ist es bekannt, daß das Eisen-Chrom-Legierungssystem in seinem Zustandsdiagramm eine »Metastabilitätsgrenze« oder »Spinodale« aufweist, die thermodynamisch als Ort des Verschwindens der zweiten Ableitung der freien Helmholtz-Energie hinsichtlich der Zusammensetzung des Systems definiert wird. Wenn eine Hochtemperaturphase der Legierung von homogenem Einphasenaufbau («-Phase) innerhalb der Spinodale in einen niederen Temperaturbereich gebracht wird, wandelt sie sich in eine Struktur aus zwei getrennten Phasen (αι + α-ΐ) um, welche Phasentrennung »Spinodalzersetzung« genannt wird. Die entmischte Legierung hat allgemein eine periodische MikroStruktur in der Größenordnung von Hunderten von Λ, die aus zwei verschieden zusammengesetzten isomorphen Phasen besteht, wobei eine Phase (on) in der Form feiner Ausscheidungen gleichmäßig in einer anderen Phase (en) verteilt ist, die die Matrix bildet Man beobachtet daß, wenn die erste Phase in einem solchen Mikrogefüge magnetisch und die zweite nicht magnetisch ist, dies zu einer Einbereichsstruktur führt, wodurch ein hochkoerzitiver bzw. -remanenter Magnetkörper erhältlich ist.

Die genannte DE-OS 21 65 052 offenbart, daß die Eisen-Chrom-Legierung mit spinodaler Entmischung, wenn sie Kobalt und fakultativ auch noch Molybdän und/oder Wolfram in den dort angegebenen Mengen enthält, ein verbessertes Magnetmaterialsystem ergibt, dessen Remanenz und magnetisches Energieprodukt denen von »Alnico« (Eisen/AJuminium/Nickel/Kobalt)-Legierungen, die bisher vorrangig in der magnetischen Industrie eingesetzt wurden, gleich oder überlegen sind. Zusätzlich zu ihren ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften weisen die verbesserten Legierungen

to wegen ihrer metallischen Bestandteile die Vorteile geringerer Materialkostei* und besserer Verformbarkeit und Bearbeitbarkeit im Vergleich mit den bekannten Legierungen auf. Es wurde darin auch die Lehre gegeben, daß ein Zusafz von Silizium bis zu einem gewissen Anteil die erforderlichen Wärmebehandlungs-'bedingungen zur Erzielung der spinodalen Entmischung der Legierungen mildert, ohne die dabei erhältlichen gewünschten magnetischen Eigenschaften zu beeinträchtigen. Der Stand der Technik zeigt auch, daß ein Zusatz wenigstens eines der Elemente Mangan, Nickel, Kupfer und Aluminium in geringem Anteil vorteilhaft sein kann.

Wie oben erwähnt werden die erwünschten magnetischen Eigenschaften der Legierung hervorgerufen, wenn sich die homogene einphasige Hochtemperaturphase, d.h. die «-Phase, in eine Struktur der zwei getrennten isomorphsn Phasen, d. h. «r und otrPhasen, nach der Spinodale entmischt Demgemäß umfaßt das Verfahren zum Herstellen eines Magnetkörpers aus dem verbesserten Legierungssystem im wesentlichen die Verfahrensscliritte, die zur Hervorrufung der Spinodalentmischung der Legierung einer gewählten Zusammensetzung erforderlich sind. Die Zusammensetzung läßt sich durch Zusammenschmelzen der metallisehen Bestandteile in einem geeigneten Ofen oder Tiegel und anschließendes Vergießen der Schmelze zur Bildung von Blöcken herstellen. Obwohl solche Blöcke nach einer maschinellen Bearbeitung zu geeigneten Abmessungen direkt den weiteren Behandlungsschritten unterworfen werden können, lsi es möglich den Legierungsblock in Pulverform umzuwandeln und dann die Pulverteilchen zu einem zusammenhängenden Körper geeigneter Gestalt zu pressen und zu sintern. Um die spinodale Entmischung zu bewirken, wurden, obwohl ein allmähliches Abkühlen angewandt werden kann, um die Legierung aus der Hochtemperaturphase durch den Mischungslückenbereich zu führen, die folgenden Verfahrensschritte als praktischer und höchst geeignet befunden. Der Anfangsschritt sieht die

se Lösungsglühung vor, die ein Erhitzen auf eine hohe Temperatur für eine genügende Zeitdauer und ein anschließendes Abschrecken zum Bringen der homogenisierten Hochtemperatur-«-Phase auf Raumtemperatur umfaßt. Der abgeschreckte Körper wird dann getempert oder angelassen, wodurch die Spinodalentmischung zu den ot\- und «2-Phasen hervorgerufen wird. Der Lösungsglühbehandlung kann auch eine Warmoder Kaltverformung vorausgehen. Das Tempern wird vorzugsweise in Stufen bei verschiedenen Temperaturen vorgenommen. Der lösungsgeglühte Körper wird vorzugsweise vor der endgültigen Temperbehandlung einer isothermen Behandlung in einem Magnetfeld unterworfen.

Die magnetischen Eigenschaften des Körpers werden

allgemein verbessert, wenn man vor dem letzten Abschreckschritt nach einem Vortemperschritt oder der Magnetbehandlung einen Kaltverformungsschritt einfügt.

Bei den bekannten Zusammensetzungen erfordert jedoch die erfolgreiche Durchführung der Lösungsglühbehandlung und damit Bildung der homogenen einzigen «-Phase zum Bringen derselben auf Raumtemperatur oder Anlaßtemperatur ein Erhitzen auf etwa 1300⁰C und ein anschließendes Abschrecken mit einer Abkühlgeschwindigkeit von etwa 20u°C/sea Das Erhitzen auf eine so hohe Temperatur ist auch erforderlich, wenn die Warmverformung'des Legierungsblocks in Vorbereitung der Lösuiigsglühung durchzuführen ist Obwohl sich, wie in der DE-OS 2165 052 angegeben, die Abkühlgeschwindigkeit wesentlich senken läßt, indem der Legierung Silizium im angegebenen Bereich zugesetzt wird, ergaben die Hochtemperaturerhitzungserfordernisse große Schwierigkeiten für den Herstellprozeß und ließen hinsichtlich der Wirtschaftlichkeit der herzustellenden Magnete viel zu wünschen übrig.

Um diese Schwierigkeiten zu überwinden, wurden Anstrengungen unternommen, um einen oder mehrere Bestandteile zu finden, die zur Ausdehnung des Bereichs der homogenen α-Phase des Legierungssystems geeignet sind, um dadurch ein Lösungsglühen und Warmverformen der Legierung bei einer niedrigeren, praktischeren Temperatur als bei der herkömmlichen Zusammensetzung zu ermöglichen und gleichzeitig ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine verbesserte Kaltverformbarkeit des Materials zu erreichen. So wurde beispielsweise in der DE-OS 25 08 838 bereits eine Legierung der genannten Art mit spinodaler Zersetzung beschrieben, die gewichtsmäßig im wesentlichen aus 3 bis 20% Kobalt, 10 bis 40% Chrom, 0,2 bis 5% Niob und/oder Tantal, 0 bis 5% Aluminium und Rest Eisen besteht Wie darin angegeben, ist der Zusatz von Niob und/oder Tantal, vorzugsweise bei gleichzeitigem Zusatz von 0,2 bis 5% Aluminium, zur Ausdehnung des Bereichs der «-Phase unter Verringerung der y-Phase des Legierungssystems wirksam und ermöglicht es so, die Lösungsglühbehandlung bei einer so niedrigen Temperatur wie 900⁰C oder sogar in der Größenordnung von 650⁰C je nach der jeweiligen Legierungszusammensetzung durchzuführen.

Die in der DE-OS 25 08 838 beschriebene Legierung ist jedoch noch nicht voll zufriedenstellend, da sie zur Erzielung besserer Ergebnisse gewöhnlich noch den Zusatz von Aluminium neben Niob und/oder Tantal erfordert Eine mit Zusatz von Aluminium versehene Schmelze der Legierung gibt Anlaß zu Verarbeitungsschwierigkeiten beim Vergießen und führt manchmal zu unregelmäßigen Erzeugnissen. Außerdem ist, obwohl die Anwendung der bes'en Verfahrensparameter und Zusammensetzungen die Möglichkeit der Erzielung eines maximalen Energieprodukts von 5,7 χ 10⁶G · Oe (mit Kaltverformung) und 4,7 χ 10⁶G -Oe (ohne Kaltverformung) bestätigte, die nach laufend für Massenproduktionszwecke anwendbare Verfahrensweisen erreichbare Magnetcharakteristik auf 4 χ 10* G · Oe oder weniger begrenzt und kann nicht als befriedigend bezeichnet werden.

Der Erfindung liegt daher vor allem die Aufgabe zugrunde, eine noch weiter verbesserte Zusammensetzung für eine Magnetlegierung auf Eisen-Chrom-Ko· bait-Basis mit spinodaler Entmischung zu entwickeln, mit der die genannten, mit den bisher bekannten Zusammensetzungen verknüpften Probleme überwunden werden. Dabei soll insbesondere eine verbesserte Legierung der gerannten Art mit einem neuen Bestandteil angestrebt werden, der eine Ausweitung des Bereichs der homogenen «-Phase des Legierungssystems bewirkt und es dadurch ermöglicht, daß die Legierung bei einer stark erniedrigten Temperatur lösungsgeglüht und warmverformt werden kann bzw, daß die Lösungsglühbehandlung bei einer gewünschten Temperatur durchführbar ist oder dieser Schritt sogar ausgelassen werden kann, wobei gleichzeitig ausgezeichnete magnetische Eigenschaften und eine verbesserte Kaltverformbarkeit gewährleistet sein sollen.

Es wurde überraschend gefunden, daß ein Zusatz von Vanadin zur Erweiterung des Bereichs der «-Phase unter Verminderung des Bereichs der y-Phase im Eisen-Chrom-Kobalt-Basislegierungssystem wirksam ist, dabei eine Verbesserung der magnetischen Eigenschaften ermöglicht und außerdem das Schmelzen der Legierung unter befriedigenden Bedingungen zum Vergießen gewährleistet

Gegenstand der Erfindung, womit die genannte Aufgabe gelöst wird, ist daher eine Magnetlegierung auf Eisen-Chrom-Kobalt-Basis mit spinodaler Entmischung, mit dem Kennzeichen, daß sie gewichtsmäßig aus 3 bis 30% Kobalt, 10 bis 40% Chrom, 0,. >ois 15% Vanadin, Rest Eisen besteht

Vorzugsweise betragen der Vanadingehalt 0,5 bis 10%, der Kobaltgehalt 5 bis 25% und der Chromgehalt 15 bis 35%.

Außerdem ist Gegenstand der Erfindung ein Verfahren zur Herstellung eines Dauermagnetkörpers aus einer erfindungsgemäßen Legierung, mit dem Kennzeichen, daß man die Legierung zu einem Körper vergießt, diesen einer Lösungsglühung mit anschließendem Abschrecken unterwirft in einem Magnetfeld glüht und einer Stufentemperung bei schrittweise gesenkten unterschiedlichen Temperaturen aussetzt In Weiterbildung der Erfindung kann man den Körper zwischen dem magnetischen Glühen und der Stufentemperung kaltverformen.

Schließlich ist Gegenstand der Erfindung der nach diesem Verfahren hergestellte Dauermagnetkörper.

Die Erfindung wird anhand der in der Zek-hnung veranschaulichten Ausführungsbeispiele näher erläutert; darin zeigt

I- i g. 1 ein Querschnittsphasendiagramm einer Vanadin enthaltenden Eisen-Chrom-Kobalt-Legierung mit festgesetzten Kobalt- und Vanadinanieilen von 15 bzw. 5Gew.-%;

F i g. 2 und 3 Diagramme zur Darstellung des maximalen Energieprodukts bzw. der Remanenz und der Koerzitivkraft der Beispielslegierungszusammensetzungen nach F i g. 1; und

F i g. 4 und 5 charakteristische Phasendiagramme, die ausgehend vom Querschnittsphasendiagramm nach F i g. 1 unter Variation der Vanadin- und Kobaltanteile bei festem Kobaltantcil bzw. festem Vanadinanteil e^rhal'.ei5 wurden.

Gemäß Fig. 1, die das Querschnittsphasendiagramm einer Fe-Cr-15% Co-5% V-Legierungszusammensetzung veranschaulicht, existiert ein weiter Bereich der homogenen α-Phase. So sieht man, wenn beispielsweise die 23 Gew.-% Chrom enthaltende Zusammensetzung (23% Cr-15% Co-5% V-57% Fe) genommen wird, daß sich der Einphasen-a-Bereich vom Hochtemperaturbe= reich bis 600⁰C erstreckt Dies deutet an, daß die Lösungsglühbehandlung im wesentlichen bei jeder Temperatur über 600° C (praktisch bei irgendeiner Temperatur von 700 bis 800⁰C, die jeweils über der Spinodalentmischungstemperatur liegt) durchgeführt werden kann. Wählt man die 20 Gew.-% Cr enthaltende Zusammensetzung, zeigt das Diagramm, daß hier nur

der Einphasen-Λ-Bereich existiert, der sich vom Hochtemperatur- bis zum Niedrigtemperaturbereich erstreckt, wodurch sich andeutet, daß bei dem gegossenen Legierungskörper die Lösungsglühbehandlung ausgelassen werden kann und man ihn ohne diese Behandlung direkt einem nachfolgenden Herstellschritt zuführen kann, der zur Hervorrufung der erwünschten Hart- oder Hafbhartmagneteigenschaften erforderlich ist

Es sei außerdem bemerkt, daß bei Erhöhung des Chromgehalts bis zu 28% eine Erhitzungstemperatur von etwa 1000⁰C genügt. Obwohl nicht dargestellt, wurde gefunden, daß, falls eine Erhöhung des Chromgehalts auf 40% vorgenommen wird, eine Temperatur von etwa HOO⁰C für die Lösungsglühbehandlung ausreichend ist.

Ein Vergleich der erfindungsgemäßen Legierung mit dem Fall des Zusatzes von Niob (und/oder Tantal) mit oder ohne Aluminiumzusatz zeigt, daß eine eroße Ausweitung der α-Phase durch Zusatz von Vanadin aufgrund eines größeren Zurückweichens des (λ + γ)-Zweiphasenbereichs, der hier nicht dargestellt ist, zum niedrigeren Chrombereich als das Zurückweichen des (« + o)-Zweiphasenbereichs zum höheren Chrombereich stattfindet, das mit Niob auftritt.

Es sei darauf hingewiesen, daß bei Erhöhung des Chromgehalts in der vorliegenden Eisen-Chrom-Kobalt-Legierung über 40% der Anteil der nichtmagnetischen Phase erheblich wächst, so daß eine Verringerung der magnetischen Eigenschaften in erheblichem Ausmaß aufgrund des Rückganges der Remanenz auftritt, wie in F i g. 3 angedeutet ist und die Legierung außerdem übermäßig hart und spröde wird. Aus diesem Grund ist es erforderlich, die Obergrenze des Chromgehalts auf 40% und vorzugsweise auf 35 Gew.-% festzulegen.

Dies ist auch aus F i g. 4 ersichtlich, die zeigt daß die Erhöhung der Lösungsglühbehandlungstemperatur aufgrund höheren Chromanteils gesteuert werden kann, indem man den Vanadingehalt bei einem gegebenen Kobaltgehalt erhöht und ist aus F i g. 5 ersichtlich, die zeigt daß ein solcher Anstieg der Lösungsglühbehand-Iungstemperatur auch gesteuert werden kann, indem man den Kobaltgehalt bei gegebenem Vanadingehalt senkt

Die F i g. 2 und 3 zeigen, daß, wenn der Chromgehalt der Legierung auf etwa 19% verringert wird, ihr maximales Energieprodukt (B - //JU* scharf abfällt was auch für ihre Koerzitivkraft (Hc) gilt F i g. 5 zeigt daß durch Erhöhen des Kobaltgehalts der Bereich des Chromgehalts, in dem gute magnetische Eigenschaften erhalten werden, genügend herab bis etwa 15% reichen kann. Die Untergrenze des Chromgehalts ist daher auf 10, vorzugsweise 15 Gew.-% festgelegt, bei der der zur Erzielung der gewünschten Koerzitivkraft der Legierung erforderliche Anteil der nichtmagnetischen Phase, der gebildet werden kann, unzureichend wird und auch die Lösungsglühbehandlung schwierig wird.

Die Legierung durchläuft kaum die spinodale Entmischung, und ihre erzielbare Koerzitivkraft fällt scharf ab, wenn der Kobaltgehalt weniger als 3% beträgt DemgemäB ist die Untergrenze des Kobalts auf 3, vorzugsweise 5% festgesetzt Wie aus Fig.5 ersichtlich ist erhöht sich die für die Lösungsglühbehandlung erforderliche Temperatur, wenn der Kobalt^vehäit StSi^0-* «ich wenn der fh

und der Vanadinzusatz vorliegt Da die Lösungsgiühbehandhing somit schwierig wird und sich die plastische Verformbarkeit auch verschlechtert, wenn der Kobaltgehalt 30% erreicht ist seine Obergrenze auf 30, vorzugsweise 25 Gew.-% festgesetzt

Wie vorher schon bemerkt, ist der Zusatz von Vanadin zur Erweiterung des einphasigen «- Bereichs der ternären Fe-Cr-Co-Legierung in einem solchen Ausmaß wirksam, das bisher nicht für möglich gehalten wurde. Insbesondere ist Vanadin geeignet, die untere Chromgrenze des Einphasenbereichs herab auf 15% zu

ίο bringen. Zum Vergleich sei auf die genannte, früher entwickelte Fe-Cr-Co-Nb-Al-Legierung hingewiesen, bei der die niedrigstmögliche Chromgrenze 23% ist. So macht der Vanadinzusatz die Lösungsglühbehandlung entbehrlich oder unbedeutend über einen ausgedehnten

is Bereich der Basislegierungszusammensetzung und erleichtert folglich die Wärmebehandlung sowie auch, falls vorzunehmen, die Warmverformung. Außerdem ermöglicht der Vanadinzusatz vorteilhaft eine Schmelze der Legierung zum Vergießen unter guten Bedingungen zu erzeugen und zu halten, so daß auch das Gießverfahren erleichtert wird, und schließlich hat die erfindungsgemäße Legierung dank des Vanadinzusatzes eine ausgezeichnete Kaltverformbarkeit

Die erfindungsgemäß zuzusetzende wirksame Vana-

dinmenge der Fe-Cr-Co- Basislegierung liegt zwischen 0,1 und 15 Gew.-%, wobei die Untergrenze vorzugsweise 03 Gew.-% beträgt Außerdem gilt als vorzugsweise Obergre^ze des Vanadingehalts 10 Gew.-%.

Daher hat die verbesserte Magnetlegierung gemäß

der Erfindung die folgende Vorzugszusammensetzung: 5 bis 25 Gew.-% Co, 15 bis 35 Gew.-% Cr, 0,5 bis 10 Gew.-% V und Rest Eisen.

Beispiel

Eine 15Gew.-% Kobalt 22 Gew.-% Chrom, 5 Gew.-% Vanadin und Rest Eisen enthaltende Legierung wurde durch Schmelzen einer Mischung dieser Bestandteile in einem Hochfrequenzinduktionsofen in Argonatmosphäre geschmolzen, um einen GuBkörper oder Block daraus zu bilden. Der Block wurde zu einem Durchmesser von 10 mm warm- oder kaltverformt Die Lösungsglühbehandlung wurde durch Erhitzen des verformten Körpers auf eine Temperatur von 900⁰C während einer Stunde und anschließendes Abschrecken in Wasser auf Raumtemperatur durchgeführt Dieser Verfahrensschritt obwohl nach obigen Bemerkungen entbehrlich, ist aufgrund der Tatsache zweckmäßig, daß der Gießschritt normalerweise nicht mit einem Abschrecken abschließt und auch nicht zu den endgültigen

so Abmessungen und Formen des betroffenen Erzeugnisses führt Obwohl 70O⁰C, wie aus Fig. 1 ersichtli'-'i ist, ausreichend sein können, wurde die Temperatur von 900° C unter Berücksichtigung eines ausfallsicheren Arbeitens und der Behandlungszeit angewandt Der Block wurde danach bei 640^s C in einem Magnetfeld von 4000 Oe 1 Stunde, danach 1 Stunde bei 580⁰C, wetter 1 Stunde bei 560° C und schließlich 5 Stunden bei 540° C getempert Der erhaltene Körper hatte eine Remanenz Br von 12 700 GauB, eine Koerzitivkraft Hc von 580 Oe und ein maximales Eneredukt (B - H)_n^₁ von 4,4 χ 10⁶G-Oe.

Ais der Gehalt von Chrom in der obigen Legierung variiert wurde, erhielt man das in F i g. 1 dargestellte Phasendiagramm, und die Remanenz, die Koerzitivkraft und das maximale Energieprodukt variierten, wie in F ig. 2 und 3 gezeigt ist

Auch wurden, als der Kobaltgehalt und der Vanadingehalt einzein varfiert wurden, die in F i g. 4 und

5 dargestellten Eigenschaftsdiagramme erhalten, und man fand, daß die Werte der Remanenz, der Koerzitivkraft und des maximalen Energieprodukts nach F i g. 2 und 3 jeweils um 0 bis 20% sanken. Daraus ergibt sich, daß die Zusammensetzung 15% Co-22% Cr-5% V-58% Fe die beste, die ausgezeichnetsten magnetischen Eigenschaften aufweisende Legierung sein dürfte. Vf*inn bei dem oben erläuterten Verfahren ein Kaltverformungsschritt zwischen dem magnetischen Tempern und den Stufentemperungsschritten eingefügt wurde, verbesserten sich die magnetischen Eigenschaften der Legierung erheblich. So erhielt man ein maximales Energieprodukt von 6,2 χ 10⁶G- Oe, wenn

ein Verformungsgrad von 50 bis 60% angewandt wurde. Die unter Variation des Chromgehalts bei Anwendung dieses Kaltverformungsschrittes erzielten variablen Werte des maximalen Energieprodukts sind im Diagramm der F i g. 2 als gestrichelte Linie aufgetragen.

Die Stärke des Magnetfeldes, die Temperatur und die Erhitzungsdauer im oben beschriebenen Magnettemperschritt können von 2000 bis 4000Oe, von 600 bis 680° C und von 10 Minuten bis 2 Stunden variiert werden. Man fand außerdem, daß der Zusatz von Vanadin die Senkung der Stufentemper-Endtemperatur auf 400° C ermöglicht.

Hierzu 3 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche;

1. Magnetlegierung auf Eisen-Chrom-Kobalt-Basis mit spinodaler Entmischung, dadurch gekennzeichnet, daß sie gewicbtsmäßig aus 3 bis 30% Kobalt, 10 bis 40% Chrom, 0,1 bis 15% Vanadin, Rest Eisen besteht

2. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Vanadiumgehalt 0,5 bis 10% beträgt

3. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kobaltgehalt 5 bis 25% beträgt.

4. Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Chromgehalt 15 bis 35% beträgt

5. Verfahren zur Herstellung eines Dauermagnetkörpers aus einer Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß man die Legierung zu einem Körper vergießt, diesen einer Lösungsglühung mit anschließendem Abschrecken unterwirft, in einem Magnetfeld glüht und einer Stufen temperung bei schrittweise gesenkten unterschiedlichen Temperaturen aussetzt

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine Legierung, bestehend aus 5 bis 25% Kobalt, 15 bis 35% Chrom, 0,5 bis 10% Vanadin, Rest Eisen verarbeitet wird und man den Körper zwischen dem magnetischen Glühen und der Stufentemperung kaltverformt