DE3300838A1 - Mit einem fluid arbeitende maschine in spiralbauweise - Google Patents
Mit einem fluid arbeitende maschine in spiralbauweiseInfo
- Publication number
- DE3300838A1 DE3300838A1 DE3300838A DE3300838A DE3300838A1 DE 3300838 A1 DE3300838 A1 DE 3300838A1 DE 3300838 A DE3300838 A DE 3300838A DE 3300838 A DE3300838 A DE 3300838A DE 3300838 A1 DE3300838 A1 DE 3300838A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure
- spiral
- chamber
- spiral element
- orbiting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C27/00—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C27/005—Axial sealings for working fluid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
MIT EINEl-I FLUID ARBEITENDE MASCHINE IN SPIRALBAUWEISE
Die Erfindung betrifft eine mit einem Fluid arbeitende Maschi-i
ne in Spiralbauweise, die als Kompressionseinrichtung im Κϋηΐη
kreislauf einer Klimaanlage, eines Kühlschranks oder dergleichen, als Einrichtung zum Komprimieren von Luft oder eines an-j
deren Gases oder als Expansionsmaschine verwendet werden kann, die Energie durch Expandieren eines Druckgases erzeugt. Die
Erfindung betrifft insbesondere eine Vorrichtung, mit der das Umlaufspiralelement gegen das damit zusammenwirkende Spiralelement
in der mit einem Fluid arbeitenden Maschine in Spiralbauweise gedrückt wird.
Aus der US-PS 3 884 599 ist bereits eine axiale Dichtungseinrichtung
bekannt, mit der eine Abdichtung zwischen den gegenüberliegenden axialen Stirnflächen von zwei Spiralelementen
einer mit einem Fluid arbeitenden Maschine in Spiralbauweise erreicht wird. Dabei wird Gas aus einer Arbeitskammer, in
der der höchste Druck in dem geschlossenen Kreis herrscht, an die Rückseite des UmlaufSpiralelements entgegengesetzt zum damit
zusammenwirkenden Spiralelement angelegt. Gewöhnlich ist die Auslaßöffnung des Kompressors in Spiralbauweise mit einer
zu beschickenden Einrichtung, beispielsweise inem Kondensator, verbunden. Der Druck des Gases an der Abgabeöffnung
variiert mit der Änderung des Arbeitsz ustandes, so daß die
axiale Druckkraft, die von dem Gas auf die Rückseite des Umlaufspiralelements
ausgeübt wird, ausreichend schwankt, um die Umlaufbewegung des Umlaufspiraleleraents instabil werden
zu lassen, was eine nicht mehr glatt ablaufende und unzuverlässige Komprimierung ergibt. VJenn der Saugdruck geändert
wird, während der Druck an der Abgabeöffnung konstant gehalten
wird, ändert sich die Trennkraft, welche zwei Spiralelemente voneinander trennen möchte und die von dem zwischen den Spiralelementen
eingeschlossenen Gas erzeugt wird, wodurch ein
Ungleichgewicht zwischen der Kraft, welche die zwei Spiralelemente
trennen möchte und der Kraft, welche das Umlaufspiralteil anpressen möchte, hervorgerufen wird, was eine
schlechte Kompression ergibt.
Außerdem wurde vorgeschlagen, das Gas, das während der Kompression
oder Expansion aus der Arbeitskammer abgeleitet wird, auf die Rückseite des Omlaufspiralelements einwirken
zu lassen. Der Druck in der Arbeitskammer ändert sich jedoch entsprechend der Änderung des .Saugdrucks, so daß sich
die axiale, auf das Umlaufspiralelement wirkende Druckkraft
ansprechend auf die Änderung des Saugdrucks entsprechend ändert. In diesem Fall ist es somit möglich, trotz
der Änderung des Saugdrucks eine stabile Kompression aufrecht zu erhalten. Diese stabile Kompression kann jedoch
nur innerhalb eines begrenzten Bereichs des Abgabedrucks erreicht werden, da in diesem Fall kein Mittel vorgesehen ist,
um eine Beziehung zwischen dem Abgabedruck und dem Innendruck der Arbeitskammer herzustellen.
Bei einem Gerät, welches ein sogenanntes Kapazitätssteuersystem der Einlaßbypassbauweise aufweist, wird der Druck
in der Arbeitskammer auf einen Wert unter dem Druck reduziert, der für das Andrücken des Umlaufspiraleiements gegen
das damit zusammenwirkende Spiralelement reduziert ist, wenn die Kapazitätskontrolle durchgeführt wird. In diesem
Fall ist es nicht möglich, eine gute Abdichtung zwischen den gegenüberliegenden axialen Stirnflächen der beiden Spiralelemente
zu bewirken.
Erfindungsgemäß soll deshalb eine Vorrichtung zum Anlegen
einer axialen Druckkraft an das Umlaufspiralelement einer
mit einem Fluid arbeitenden Maschine in Spiralbauweise geschaffen werden, die derart verbessert ist, daß eine wirksame
Abdichtung zwischen den Stirnflächen der Spiralelemente
■ ·· .:·-: ·: 3300833
gewährleistet ist. Diese Vorrichtung soll außerdem in der Lage sein, den Energieverlust aufgrund der Reibung auf ein
Minimum zu reduzieren, eine geeignete axiale Druckkraft auch dann aufrecht zu erhalten, wenn eine Kapazitäts- ..
bzw. Volumensteuerung durchgeführt wird, indem das Gas in ,
der geschlossenen Arbeitskammer direkt zu dieser Druckseite strömen gelassen wird, wobei die Last- bzw. Beschickungseinrichtung
umgangen wird. Mit der Vorrichtung soll weiterhin die Verformung des Umlaufspiralelements verringert
werden. Außerdem soll die Vorrichtung in einem Kompressor mit einem Schmiersystem einsetzbar sein, vor allem in einem
Kompressor, bei welchem ein Kompressionselement und ein Elektromotor für den Antrieb des Kompressors in einem gemeinsamen
verschlossenen Gehäuse aufgenommen sind. Die Vorrichtung soll ermöglichen, mit einfachen Mitteln einen
Schmierölkanal auszubilden, durch welchen das Schmieröl zu den Gleitflächen zwischen den beiden Spiralelementen geführt
wird. Zusätzlich soll die Vorrichtung bei einem Kompressor einsetzbar sein, der in der Lage ist, in zwei Arbeitsweisen
zu v/irken, nämlich zur Komprimierung für das Kühlen und Erwärmen einer Klimaanlage mit Wärmepumpe.
Schließlich sollen der Saugdruck und der Förderdruck über weite Bereiche veränderbar sein.
Das wird erfindungsgemäß mit einer Vorrichtung zum Anlegen einer axialen Druckkraft an das Umlaufspiralelement einer
mit einem Fluid arbeitenden Maschine in Spiralbauweise erreicht, die zv/ei Spiralelemente aufweist, von denen jedes
eine Spiralwand und eine Stirnplatte hat. Die Spiralelemente sind miteinander so gekoppelt, daß ihre Wände ineinandergreifen.
Das eine Spiralelement führt eine Umlaufbewegung
relativ zum anderen, ohne sich um seine eigene Achse zu drehen, aus, wodurch wenigstens eine Arbeitskammer für unterschiedliche
Drucke zwischen den beiden Spiralelementen gebildet wird. Die erfindungsgemäße Vorrichtung hat wenig-
-Ίο-
stens zwei eine Druckkraft ausübende Kammern, die auf der Seite des UmlaufSpiralelements, die der Spiralwand gegenüberliegt,
ausgebildet sind. Die eine Druckkraft ausübenden Kammern haben eine erste Kammer, die über einen Verbindungskanal
mit wenigstens einer der Arbeitskammern in Verbindung
steht, die von der Niederdrucköffnung körperlich getrennt und von der Hochdrucköffnung isoliert sind, sowie
eine zweite Kammer, die über eine Hochdrucköffnung durch einen Kanal angeschlossen ist, so daß unterschiedliche Fluiddrucke
an die erste und zweite eine Druckkraft ausübende Kammer angelegt werden.
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise näher erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 einen Axialschnitt durch eine Ausführungsform
der Erfindung,
Fig. 2 einen Querschnitt von Fig. 1 in dem Abschnitt, in welchem die Spiralwände der beiden Spiralelemente
ineinandergreifen,
Fig. 3A, 3B in Diagrammen die Druckverteilung auf die Stirnplatte eines Umlaufspiralelements, wenn die
mit Fluid arbeitende Maschine mit Nennleistung bzw.
mit Kapazitätssteuerung betrieben wird, und Fig. 4 die Definition des Hüllwinkels der Spiralwand.
Die in Fig. 1 gezeigte Ausführungsform einer eine Druckkraft
ausübenden Vorrichtung ist bei einem Kompressor eingesetzt, der mit einer Kapazitätssteuerung der Einlaßbypassbauweise
versehen ist.
• Der Kompressor hat ein Gehäuse 1, einen an dem Gehäuse 1
befestigten Rahmen 8, ein ortsfestes Spiralelement 10, das am Rahmen 8 sitzt, ein mit dem ortsfesten Spiralelement 10
kämmendes Umlaufspiralelement 11, eine Kompressionskammer
: j "j .:': -; 3300833
- 11 -
20 zwischen den Spiralwänden der beiden Spiralelemente/ ei- ■
nen Motor 21 für den Antrieb des Umlaufspiralelements 11, eine treibende Einrichtung 24, eine erste Gegendruckkammer
30, die mit einem Gas mit einem Zwischendruck gefüllt ist, eine zweite Gegendruckkammer 31, in die
ein Schmieröl unter hohem Druck eingeführt wird, und eine Kapazitäts- bzw. Volumensteuereinrichtung.
Das Gehäuse 1 ist abgedichtet ausgeführt und besteht aus einem
Zylinder 2, einem oberen Deckel 3 und einer unteren Abdeckung 4. In dem oberen, mittleren bzw. unteren Teil des
Gehäuses 1 sind eine Förderkammer 5 für komprimiertes Gas, eine Abgabekammer 6 für komprimiertes Gas, bzw. eine
Schmierölkammer 7 ausgebildet.
Der Rahmen 8 ist am oberen Abschnitt des Zylinders 2 des Gehäuses
1 befestigt. Im oberen Abschnitt des Rahmens 8 ist eine Aufnahmekammer ausgebildet. In einer Seite des Rahmens
8 ist ein Teil 9 für die Abführung des komprimierten Gases ausgespart. In einem Ende des Rahmens 8 ist außerdem eine
Durchgangs'öffnung 38 für das komprimierte Gas vorgesehen.
Das stationäre bzw. lagefeste Spiralelement 10 besteht aus einer Stirnplatte 12, einer Spiralwand 14 und einem ringförmigen
Ümfangsabschnitt 16 und ist am Umfangsabschnitt 16
vom Rahmen 8 durch geeignete Befestigungseinrichtungen, wie
nicht gezeigte Bolzen, festgelegt. Die Stirnplatte 12 hat eine Förderöffnung 36, durch welche das komprimierte Gas aus
dem Mittelabschnitt der Kompressionskammer 20 abgeführt wird In dem Umfangsabschnitt 16, der auf seiner Innenseite eine
Saugkainmer 35 begrenzt, ist eine Saugöffnung 34 ausgebildet,
durch welche das zu komprimierende Gas angesaugt wird. In der Stirnseite des Umfangsabschnitts 16 ist eine Durchgangsöffnung 37 für das komprimierte Gas ausgebildet, die mit der
COPY I
Gasdurchgangsöffnung 38 in Verbindung steht.
Das Umlaufspiralelement 11 hat eine Stirnplatte 13, auf der
eine Spiralwa'nd 15 ausgebildet ist. An der Rückseite, also
auf der der Spiralwand 15 gegenüberliegenden Seite, trägt
die Stirnplatte 13 einen Wellenhalteteil 17 der treibenden
Einrichtung 24. Das Umlaufspiralelement 11 befindet sich in
der Aufnahmekammer, die im oberen Abschnitt des Rahmens 8 ausgebildet ist. Zwischen der Stirnplatte 13 und der Aufnahmekammer
befindet sich eine erste Gegendruckkammer 30.
Die Stirnplatte 13 ist mit Gegendrucköffnungen 46a, 46b versehen, durch welche das Druckgas in die erste Gegendruckkammer
30 aus der Kompressionskammer 20 während der Kompression eingeführt wird. Die Spiralwand 15 des UmlaufSpiralelements
11 hat eine Form, die zu der der Spiralwand 14 des stationären Spiralelements 10 im wesentlichen identisch ist. Jede
Spiralwand hat dabei eine Form, die sich aus einer Kombination einer Evolventenkurve und Bögen ergibt. Das stationäre
Spiralelement 10 und das Umlaufspiralelement 11 sind miteinander
so gekoppelt, daß die Spiralwände 14 und 15 zur Bildung der dazwischenliegenden Kompressionskammer 2 0 ineinandergreifen.
Die Stirnplatte 12 des stationären Spiralelements 10 und die axiale Stirnfläche der Spiralwand 15 des
Umlaufspiralelements 11 haben einen leichten Druckkontakt an
der Kontaktfläche 18. Gleicherweise haben die Stirnplatte
13 des Umlaufspiralelements 11 und die Stirnfläche der Spiralwand 14 des stationären Spiralelements 10 einen leichten
Druckkontakt an der Kontaktfläche 19.
In dem Gehäuse 1 ist in Köhenrichtung im wesentlichen in • seinem Mittelabschnitt ein Motor 21 mit einem Stator 22 und
einem Rotor 23 angeordnet. Der Stator 22 ist mit einer Vielzahl von Gasdurchgangsöffnungen 39, 39' versehen, die
im Abstand in Umfangsrichtung angeordnet sind.
Die treibende Einrichtung 24 hat eine Hauptwelle 25, die mit dem Rotor 23 des Motors 21 gekoppelt und drehbar im
Rahmen 8 durch ein Paar von Gleitlagern 52 und 53 abgestützt ist, eine Exzenterwelle 26, die mit dem oberen Ende
der Hauptwelle 25 verbunden ist, und das Wellenhaltteil 17, das mit der Exzenterwelle 26 in Eingriff steht. Wie
aus Fig. 2 zu ersehen ist, ist die Achse O2 der Exzenterwelle
26 zur Achse O1 der Hauptwelle 25 um den Abstand ε
versetzt. An der Exzenterwelle 26 greift das an dem Umlaufspiralelement 11 ausgebildete Wellenhalteteil 17
über ein Gleitlager 54 an, welches auch als Abdichtung dient, so daß das Umlaufspiralelement 11 eine Umlaufbewegung
um die Mitte des stationären Spiralelements 10 ausführt.
Das Gleitlager 53 hat ebenfalls eine Dichtungsfunktion.
Am unteren Ende der Hauptwelle 25 ist ein ölpumpstück 47 befestigt. Längs der Hauptwelle 25 und der Exzenterwelle
26 sind ein ölzuführungskanal 48 und zwei ölzuführöffnungen
49 ausgebildet. Die Stirnplatte 13 des Umlaufspiralelements
11 ist mit einer nicht gezeigten ölzuführungsöffnung
versehen, durch welche Schmieröl 51 den Schmierung erfordernden Gleitabschnitten zugeführt wird.
Zwischen dem oberen Ende der Exzenterwelle 26 und dem Wellenhalteteil 17 des UmlaufSpiralelements 11 ist eine zweite
Gegendruckkammer 31 ausgebildet.
In Fig. 1 sind weiterhin ein an der Hauptwelle 25 vorgesehenes Ausgleichsgewicht 27, eine zwischen dem Umlaufspiralelement
11 und dem Rahmen 8 vorgesehene Drehsperre 28 und ein an dem oberen Deckel 3 angebrachter luftdichter Verschluß
gezeigt.
Das zu komprimierende Gas wird in die Kompressionskammer durch ein Saugrohr 33, das am oberen Abschnitt des Zylinders
2 des Gehäuses 1 befestigt ist, eine Saugöffnung
im ümfangsabschnitt 16 des stationären Spiralelements 10
und eine Saugkammer 35 gesaugt. Das in der Kompressionskammer 20 komprimierte Gas 50 wird in die Abgabe kammer 6
im Gehäuse 1 über die Förderöffnung 36 im Mittelabschnitt
der Stirnplatte 12 des stationären Spiralelements 10, die im oberen Abschnitt des Gehäuses 1 ausgebildete Abgabekammer
5, die im ümfangsabschnitt 16 des stationären Spiralelements
10 ausgebildete Gasdurchgangsöffnung 37 und die im Rahmen 8 ausgebildete Gasdurchgangsöffnung 38 abgeführt.
Ein Teil des komprimierten Gases 50 wird aus der Abgabekammer 6 in den ausgesparten Teil 9 im Rahmen 8 geleitet,
während der verbleibende Teil des komprimierten Gases 50 in die Schmierölkammer 7 im Gehäuse 1 durch eine Gasdurchgangsöffnung
39, die im Stator 22 des Motors 21 aüsgebildet ist, und in den ausgesparten Teil 9 im Rahmen 8 über
eine weitere im Stator 22 ausgebildete Gasdurchgangsöffnung 39* eingeführt wird. Dieser Teil des Gases wird nach
außen aus dem Kompressor über ein Abgaberohr 40, das mit dem Zylinder 2 des Gehäuses 1 verbunden ist, und dann durch eine
Abgabeleitung 41 abgeführt, die zur Außenseite des Kompressors führt.
Die Kapazitäts- bzw. Volumensteuereinrichtung für die Kompressionskainmer
20 hat Bypass öffnungen 42a, 42b für das angesaugte Gas, die in der Stirnplatte 12 des stationägen Spiralelements
10 vorgesehen sind, ein aufgezweigte-s Bypassrohr 43, das mit den Bypassöffnungen 42a, 42b verbunden ist,
eine Bypassleitung 44, über welche das Bypassrohr 43 mit einer Saugleitung 32 verbunden ist, und ein Magnetventil 45,
das in einem Zwischenabschnitt der Bypassleitung 44 angeordnet ist. Das Magnetventil 45 wird offengehalten, wenn
der Kompressor unter Kapazitäts- bzw. Volumensteuerung steht. Wenn das Magnetventil 45 offengehalten ist, kann das angesaugte
Gas direkt zur Saugleitung 32 von einem Zwischenab-
coPY I
schnitt der Kompressionskammer 2 0 durch die Bypassöffnungen
42a, 42b, das Bypassrohr 43, das Magnetventil 45 ur'
die Bypassleitung 44 zurückströmen, wodurch eine Regulierung des Gasvolumens bewirkt wird, das abschließend in der
Kompressionskammer 20 eingeschlossen wird. Das Magnetventil 45' ist deshalb während des Nennbetriebs des Kompressors
geschlossen.
Die Einrichtung zum Aufbringen der minimal erforderlichen
äußeren Kraft, um eine Abdichtung zwischen den Kontaktflächen der Stirnplatten und den Stirnseiten der Spiralwände
der beiden Spiralelemente 10 und 11 aufrecht zu erhalten, d.h., die Einrichtung zum Aufbringen einer geeigneten axialen
Druckkraft, umfaßt zwei Systeme.
Eines dieser Systeme ist so gebaut, daß das Gas aus der Druckkammer 20 während der Kompression in die erste Gegendruckkammer
30 eingeführt wird, die zwischen der Stirnplatte 1 3 und der Aufnahmekammer des Rahmens 8 über die Gegendrucköffnungen
46a, 46b eingeführt wird, die in der Stirnplatte 13 des Spiralelements 11 ausgebildet sind. Das
andere System ist so gebaut, daß sich der'Druck des komprimierten
Gases aus dem Mittelabschnitt der Kompressionskammer
20 in der Abgabekammer 6, die in dem Zwischenabschnitt des Gehäuses 1 ausgebildet ist, und in der Schmierölkammer 7
unter der Abgabekammer 6 über die Abgabeöffnung 36 in der Stirnplatte 12 des stationären Spiralelements 10, die Abgabekammer
5 im oberen Teil des Gehäuses 1, die Gasdurchgangsöffnung
37 im Umfangsabschnitt 1 6 des ortsfesten Spiralelements 10, die Gasdurchgangsöffnung 38 im Rahmen
8 und über die Gasdurchgangsöffnung 39 im Stator 22 des Motors 21 aufbauen kann. Der auf diese Weise angelegte
Abgabedruck setzt das Schmieröl 51 unter Druck, so daß es mit dem dem Abgabedruck des Gases entsprechenden Druck
durch in den ölzuführungskanal 48 in der treibenden Einrichtung
24 in die zweite Gegendruckkammer 31 gelangt, die zwischen dem oberen Ende der Exzenterwelle 26 und dem
Wellenhalteteil 17 des UmlaufSpiralelements 11 ausgebildet
ist.
Die Positionen der Gegendrucköffnungen 46a, 46b, durch welehe
das Gas in die erste Gegendruckkaimner 33 eingeführt
wird, wird im folgenden näher erläutert.
Fig. 4 zeigt, wie der Hüllwinkel als Mittel zur Definierung der Positionen der Gegendrucköffnungen 46a, 46b verwendet
werden kann. Nimmt man an, daß die Spiralwand 15 als Evolventenkurve
bestehend aus einer inneren Kurve 15B und einer äußeren Kurve 15A ausgebildet ist, wird der Hüllwinkel· λ
als Drehwinkel der Evolventenkurve auf dem Basiskreis Bs angegeben. Der Punkt λη der Außenkurve 15A ist ein Punkt,
der durch den Hüllwinkel λ festgelegt ist. BL ist eine Basisachsenlinie.
Der Zwischendruck Pb, der für das Anlegen einer geeigneten axialen Druckkraft an das Umlaufspiralelement Jl 1 erforderlieh
ist, ändert sich abhängig von verschiedenen Faktoren,
beispielsweise dem Betriebszustand des Kompressors, der Größe und Form der Spiralwände, der Größe der oberen Stirnfläche
der Exzenterwelle 26 der treibenden Einrichtung 24 usw. Die Positionen der Gegendrucköffnungen 46a, 46b zur
Erzielung des erforderlichen Zwischendrucks zum Anlegen einer axialen Druckkraft werden wie folgt festgelegt:
. Der Druck Pb, der über die Gegendrucköffnungen 46a, 46b abgezweigt
wird, wird nach der folgenden Gleichung (1) berechnet.
30 Pb -
(1)
Andererseits wird der zur Erzielung der geeigneten axialen Druckkraft erforderliche Gegendruck nach der folgenden Gleichung
(2) berechnet:
Pb-Ab + Pd-Ad = Fpa+'~ +Fs (2)
wobei
Pb ein geeigneter Zwischendruck (der Druck in der ersten
Gegendruckkammer),
Ab die Fläche der Rückseite des UmlaufSpiralelements, auf die der Druck Pb einwirkt,
Pd der hohe Druck des Gases oder Schmieröls (Druck in der zweiten Gegendruckkammer),
Ab die Fläche der Rückseite des UmlaufSpiralelements, auf die der Druck Pb einwirkt,
Pd der hohe Druck des Gases oder Schmieröls (Druck in der zweiten Gegendruckkammer),
Ad die Fläche, auf welche der Druck Pd wirkt, Fpa die axiale Fluidkraft in den Spiralwänden,
Ms das an die Umlaufspirale durch die radiale Fluidkraft in den Spiralwänden angelegte Moment,
Rb der Radius der Stirnplatte des Umlaufspiralelements und Fs die an die Gleitflächen der Stirnplatten angelegte
Kraft infolge des Hydraulikdrucks
sind.
Die Position Xb der Gegendrucköffnung 46a und die Position
Xb+ii der Gegendrucköffnung 46b werden so bestimmt, daß zunächst
die Höhe des Drucks Pb entsprechend Gleichung (2) berechnet und dann der Hüllwinkel Xb nach Gleichung (1) bestimmt
wird, der dem so erhaltenen Druck Pb entspricht. Die so bestimmten Positionen der Gegendrucköffnungen 46a, 46b
sind nicht immer solche, die nur mit der völlig geschlossenen Arbeitskammer in Verbindung stehen, welche von den Spiralwänden
14 und 15 gebildet werden, in manchen Fällen können die Gegendrucköffnungen 4 6a, 46b auch für einen bestimmten
Zeitraum mit einer Arbeitskammer 20a in Verbindung stehen, die in die Saugkammer mündet.
COPt
Die Gegendrucköffnung 46a wird an einer Stelle längs der äußeren Kurve der Spiralwand 15 ausgebildet, während die
Gegendrucköffnung 46b an einer Stelle längs der inneren Kurve der Spiralwand 15 ausgebildet wird. Die öffnungen 46a,
46b sind gewöhnlich kreisförmig, da die Kreisform maschinell leicht herzustellen ist. Die Kreisform ist jedoch
nicht zwingend. Für eine leichtere Endbearbeitung können die Gegendrucköffnungen 46a, 46b so ausgebildet sein, daß
ihr Rand mit der inneren Kurve und der äußeren Kurve einer jeden Spiralwand 15 zusammenfällt oder etwas davon beabstandet
ist, obwohl die öffnungen 46a, 46b auch so ausgebildet sein können, daß sie in die Spiralwand 15 oder in die Seitenfläche
der Spiralwand 15 einschneiden.
Die Größe der Gegendrucköffnunqen 46a, 46b, d.h., der Durchmesser der Öffnungen, wenn es sich um kreisförmige Öffnungen
handelt, sollte in der größten Erstreckung kleiner als die Stärke t der Spiralwand 14 sein, da die öffnungen,
wenn sie in der Stirnwand 13 ausgebildet werden, von den Stirnflächen der Spiralwand 14 abgedichtet werden müssen.
Nach einer üblichen Auslegung entspricht die Stärke t der Spiralwand 14 gleich der der Spiralwand 15. Die untere
Grenze für den Durchmesser der öffnung beträgt?etwa
(ε + t)/10, was sich jedoch abhängig von der von der Maschine pro Zeiteinheit behandelten Gasmenge, dem Volumen der
ersten Gegendruckkammer 30 und anderen Faktoren ändert.
Bei der in Fig. 1 gezeigten ersten Ausführungsform sind
die Gegendrucköffnungen 46a, 46b in der Stirnplatte 13 des Umlaufspiralelements 11 ausgebildet. Die Gegendrucköffnungen
46a und 46b können jedoch auch in der Stirnplatte 12 des 30' stationären Spiralelements 10 an einer solchen Stelle ausgebildet
werden, die die Entnahme von Gas bei dem gleichen Zwischendruck gewährleistet. In diesem Fall sind die Gegen-
drucköffnungen mit der ersten Gegendruckkammer 30 über eine,
gesonderte Leitung verbunden.
Wenn die Einführung von Schmieröl in die zweite Gegendruckkammer nicht erforderlich ist, ist es möglich/ eine kleine
öffnung in den die Arbeitskammer 20c begrenzenden Mittelabschnitt der Stirnplatte 13 des ümlaufspiralelements 11 auszubilden,
um eine Verbindung mit der zweiten Gegendruckkammer 31 herzustellen, so daß das Hochdruckgas direkt in die
zweite Gegendruckkammer 31 eingeführt wird. In diesem Fall ist die zweite Gegendruckkammer 31 von dem ölzuführungskanal
48 getrennt.
Der vorstehend beschriebene Spiralkompressor arbeitet folgendermaßen:
Für den Nennbetrieb, d.h. Vollastbetrieb, des Kompressors ist das Magnetventil 45 geschlossen, wenn der Motor 21 angelassen wird, wodurch die treibende Einrichtung 2 4 in
Drehung versetzt wird. Dadurch wird eine Drehbewegung auf das Umlaufspiralelement 11 ausgeübt, wobei ein Radius der
Urnlaufbewegung mit dem Abstand ε zwischen der Hauptwelle 25 der treibenden Einrichtung 24 und der Exzenterwelle 26
zusammenfällt.
Als Folge der Umlaufbewegung des UmlaufSpiralelements 11
wird Gas in die Kompressionskammer 20 durch die Saugleitung 32, das Saugrohr 33, die Saugöffnung 34 und die Saugkammer
35 gesaugt und beim Transport von dem äußeren Umfangsabschnitt 20a der Kompressionskammer 20 zum Mittelabschnitt
20c über den Zwischenabschnitt 20b fortlaufend komprimiert
Wie durch den Pfeil in Fig. 1 veranschaulicht ist, wird das Kompressionsgas 50, das in der Kompressionskammer 20 korn-
primiert worden ist, in die Abgabekammer 5 im oberen Abschnitt
des Gehäuses 1 über die Abgabeöffnung 36 abgeführt, die im Mittelabschnitt des stationären Spiralelements
10 ausgebildet ist. Dann wird das Gas zum Abgabekanal 6 im Gehäuse 1 über die Gasdurchgangöffnung 37 im
Umfangsabschnitt 16 des stationären Spiralelements 10 und
die Gasdurchgangsöffnung 38 im Rahmen 8 abgeführt. Ein Teil dieses Gases 50 wird in den ausgesparten Teil 9 im
Rahmen 8 über einen oberen Abschnitt des Motors 21 eingeführt, während der andere Teil'in die Schmierölkammer 7 im
Gehäuse 1 über die Gasdurchgangsöffnung 39 . im Stator 22 des Motors 21 und weiter in den ausgesparten Teil 9 im
Rahmen 8 über die andere Gasdurchgangsöffnung 39' im
Stator 22 strömt. Wenn das Gas auf diese Weise strömt, kühlt es den Motor 21 und wird aus dem Kompressor über das
ausgesparte Teil, das Abgaberohr 40 und die Abgabeleitung 41 entnommen.
Während der Komprimierung des Gases wirkt die vom komprimierten Gas erzeugte Kraft auf das Umlauf spirale lern ent 11
so, daß dieses von dem stationären Spiralelement 10 wegbewegt wird. Andererseits erzeugt das Gas mit dem Zwischendruck,
welches durch die Gegendrucköffnungen 46a, 4 6b in die Stirnplatte 13 des UmlaufSpiralelements 11 in die
erste Gegendruckkammer 30 zwischen der Stirnplatte 13 des
Umlaufspiralelements 11 und der Aufnahmekammer im Rahmen
eingeführt wird, eine Kraft, die auf die Rückseite des Umlaufspiralelements
11 so einwirkt, daß dieses zu dem stationären Spiralelement 11 entgegen der vorher genannten Kraft
gedrückt wird, die das Umlaufspiralelement 11 von dem sta-.
tionären Spiralelement 10 wegbewecjen möchte. Gleichzeitig setzt das in die Schmierölkammer 7 eingeführte komprimierte
Gas das Schmieröl 51 unter Druck, so daß das Schmieröl 51 mit einem Druck, der dem Förderdruck des Kompressors
entspricht, in die zweite Gegendruckkammer 31 zwischen dem Wellenhalteteil 17 des UmlaufSpiralelements 11 und dem
oberen Ende der Exzenterwelle 26 eingeführt wird. Der Druck des so eingeführten Schmieröls erzeugt eine Kraft,
die ebenfalls auf die Rückseite des UmlaufSpiralelements 11
entgegen der Kraft wirkt, welche das Umfangsspiralelement 11 von dem stationären Spiralelement 10 wegbewegen möchte.
Die auf die Rückseite des ümfangsspiralelements 11 einwirkende
axiale Druckkraft, die über die beiden erwähnten Systeme aufgebracht wird, ermöglicht es, eine stabile und
sichere Abdichtung an der Kontaktfläche 18 zwischen der
Stirnplatte 12 des stationären Spiralelements 10 und der Stirnseite der Spiralwand 15 des UmlaufSpiralelements 11
sowie an der Kontaktfläche 19 zwischen der Stirnplatte 13
des Umlaufspiralelements 11 und der Stirnfläche der Spiralwand
14 des stationären Spiralelements 10 aufrecht zu er-, halten.
Um die Volumenregulierung zur Reduzierung des Volumens der Kompressionskammer 20 zu bewirken, wird das Magnetventil 45,*·
welches die Kapazitätssteuereinrichtung bildet, geöffnet.
Als Folge davon kann in dem Bereich der Kompressionskammer,
in den die Bypassöffnungen 42a, 42b münden, das angesaugte
Gas direkt in die Saugleitung 32 über die Bypassöffnungen 42a, 42b, das Bypassrohr 43, das Magnetventil 45 und das
Bypassrohr 44 strömen. Dies hat zur Folge, daß eine wirksame Kompression nur dann ausgeführt wird, wenn die Bypassöf
fnungen 42a, 42b durch die Stirnseite der Spiralwand 15 des Umlaufspiralelements 11 geschlossen werden, wodurch das
Volumen des Kompressors verringert wird.
Wenn der Kompressor mit reduzierter Kapazität arbeitet, wird auch die dem Motor 21 zugeführte elektrische Leistung ver-
ringert. Deshalb ist es möglich/ mit einem einzigen Kompressor eine Zweistufenkapazitätssteuerung durchzuführen,
ohne die Drehzahl des Motors 21 zu ändern.
Während des Betriebs mit reduzierter Kapazität bzw. mit reduziertem Volumen, haben die Bypassöffnungen 42a und 42b
Positionen in der Nähe der Gegendrucköffnungen 46a und 46b. Die Bypassöffnungen können mit dem äußeren ümfangsabschnitt
20a der Druckkammer 20 während eines längeren Zeitraums in Verbindung stehen. Dies hat zur Folge, daß der in die
erste Gegendruckkammer 30 aus der Kompressionskammer 20
über die Gegendrucköffnungen 46a und 4 6b gelangende Druck auf eine Höhe reduziert ist, die dem Saugdruck angenähert
ist. In diesem Fall wird jedoch durch das komprimierte Gas 50, das in die Schmierölkammer 7 eingeführt wird, das
Schmieröl 51 ebenfalls unter Druck gesetzt, so daß der dem Förderdruck des Gases 50 entsprechende Druck über den ölzuführungskanal
48 in der treibenden Einrichtung 24 in die zweite Gegendruckkammer 31 gelangt und dort eine Kraft
mit einer Größe erzeugt, die ausreicht, um die Trennkraft zu überwinden, die zwischen dem Umlaufspiralelement 11 und
dem stationären Spiralelement 10 wirkt. Dadurch ist es möglich, eine stabile und zuverlässige Abdichtung an der
Kontaktfläche 18 zwischen der Stirnplatte 12 des stationären Spiralelements 10 und der Stirnfläche der Spiralwand
15 am Umlaufspiralelement 11 sowie an der Kontaktfläche 19
zwischen der Stirnplatte 13 des Umlaufspiralelements 11
und der Stirnfläche der Spiralwand 14 des ortsfesten Spiralelements 10 aufrecht zu erhalten.
Bei dieser Ausführungsform kann eine spezielle Rohranordnung
und eine spezielle Steuereinrichtung für die Einstellung des Gegendrucks entfallen, da die Gasdurchgangsöffnungen
37, 38 und 39,.39' in den Elementen ausgebildet sind, die -im Gehäuse 1 angeordnet sind.
Fig. 3A und 3B zeigen die Druckverteilungen an der Spiralseite und an der Rückseite der Stirnplatte -13 des Umlaufspiralelements
11 bei der in Fig. 1 und Fig. 2 gezeigten Ausführungsform.
Während des Nennbetriebs des Kompressors wirkt auf die Seite der Stirnplatte 13 des UmlaufSpiralelements 11 der Saugdruck
P1 ein. Die Drucke in-den Arbeitskammern P-, P.,, P.
nehmen fortlaufend zur Mitte der Stirnplatte 13 hin zu, wobei ein Druck P5 etwas höher als der Saugdruck P ist und
am Ende der Stirnplatte 13 wirkt. Andererseits nimmt die
Rückseite der Stirnplatte 13, die der Kompressionskammer 20
gegenüberliegt, den Zwischendruck Pb des unter Kompression in die erste Gegendruckkammer 30 durch die Gegendrucköffnungen
46a, 46b geführten Gases sowie den Öldruck P4' auf, der
in der zweiten Gegendruckkammer 31 wirkt und dem Gasfö'rderdruck
entspricht, der über den ölzuführungskanal 48 in der
treibenden Einrichtung 24 übetragen wird. Die Drucke Pb und P.1 erzeugen zusammen eine Kraft, welche gegen die Trennkraft
wirkt, die von den Drucken P1 bis P1. erzeugt wird,
welche das Umfangsspiralelement 11 von dem stationären Spiralelement
10 trennen möchte.
Wenn der Kompressor mit reduziertem Volumen infolge der Volumen- bzw. Kapazitätssteuerung arbeitet, wirken die Drucke
P., bis P4 auf die Seite der Stirnplatte 13 ein, die der
Kompressionskammer 20 zugewandt ist, wie dies in Fig. 3B gezeigt ist.
Andererseits wirkt ein Druck P ', der im wesentlichen gleich
dem Saugdruck P1 ist, in der ersten Gegendruckkammer 30 auf
die Rückseite der Stirnplatte 1 3 über die Gegendrucköffnungen 46a, 46b und zusätzlich ein Öldruck P-,' / der dem Förderdruck
entspricht, der in der zweiten Gegendruckkammer 31
über den ölzuführungskanal 48 wirkt. Es ist deshalb möglich/
wenigstens die minimale axiale Andrückkraft durch die Drucke P ' und P3 1 auf die Rückseite der Stirnplatte 13
einwirken zu lassen, um die Trennkraft zu überwinden, die von den Drucken P1 bis P erzeugt wird, die auf die Seite
der Stirnplatte 13 einwirken und das IMfangsspiralelement 11 vom stationären Spiralelement 10 trennen möchten.
Die beschriebene Ausfuhrungsform bezieht sich auf einen
Kompressor mit einer Volumensteuerfunktion. Die erfindungsgemäße
Vorrichtung kann jedoch auch bei einem Kompressor verwendet werden, der keine Kapazxtätssteuerung hat. In
diesem Fall fehlen bei dem Kompressor die Bypassöffnungen
42a, 42b in der Stirnplatte des stationären Spiralelements 10* die Bypassrohre 43, 44 und das Magnetventil 45 von Fig.
und Fig. 2. In diesem Fall arbeitet der Kompressor auf die gleiche Weise wie bei der beschriebenen Form mit Ausnahme
der Kapazxtätssteuerung.
15: rs
Leerseite
Claims (1)
- 330083Έv.FüNER EBBtNGHAUS FlNCkPATENTANWÄLTE EUROPEAN PATENT ATTORNEYSMARIAHILFPLATZ 2 & 3, MÖNCHEN 9O POSTADRESSE: POSTFACH 95 O1 6O, O-8000 MÖNCHEN 95HITACHI, LTD. DEAC-30587.312. Januar 1983MIT EINEM FLUID ARBEITENDE MASCHINE IN SPIRALBAUWEISEPatentansprüche1J Mit einem Fluid arbeitende Maschine in Spiralbauweise gekennzeichnet durch,a) ein stationäres Spiralelement (10) mit einer Stirnplatte (12) und einer Spiralwand (14), die auf einer Seite des ortsfesten Spiralelements (10) ausgebildet ist und senkrecht davon absteht,b) ein Umlaufspiralelement (11) mit einer Stirnplatte (13) und einer Spiralwand (15), die auf einer Seite der Stirnplatte (13) ausgebildet ist und senkrecht davon absteht, wobei das Umlaufspiralelement (11) mit dem stationären Spiralelement (10) derart koppelbar ist, daß die Spiralwände (14, 15) an den beiden Spiralelementen (10, 11) ineinandergreifen und eine Vielzahl von Arbeitskammern (20) dazwischen bilden,c) einen Rahmen (8), der an dem stationären Spiralelement (10) befestigt ist,d) eine treibende Einrichtung (24) zur Herbeiführung einer Umlaufbewegung des Umlaufspiralelements (11): ': ·:":. *: ' 33ÜÜ838mit einer Hauptwelle (25), die drehbar von dem Rahmen (8) über Lager (52, 53) getragen ist, einer Exzenterwelle (26) für die Übertragung der Bewegung der Hauptwelle (26) auf "das Umlaufspiralelement (11) an einer Stelle mit einem Abstand (ε), der im wesentlich gleich dem Radius der relativen Umlaufbewegung zwischen den Spiralelementen (10, 11) ist,e) eine Hochdrucköffnung (36),f) eine Niederdrucköffnung (34),g) eine Drehsperre (28), die zwischen dem Umlaufspiralelement (11) und einem ortsfesten Teil der Maschine angeordnet ist, um eine festgelegte Winkelbeziehung des UmlaufSpiralelements (11) mit dem ortsfesten Spiralelement (10) aufrecht zu erhalten,·h) eine erste Gegendruckkammer (30), die im Zusammenwirken mit dem Rahmen (8), der treibenden Einrichtung (24) und dem Umlaufspiralelement (11) gebildet wird und die einen Fluiddruck hält, der eine axiale Druckkraft auf das Umlaufspiralelement (11) ausübt,i) eine ersten Gegendruckdurchgang (46a, 46b), der eine Verbindung zwischen der ersteh Gegendruckkammer (30) und wenigstens einer der Arbeitskammern (20) herstellt, in der ein Zwischendruck des Fluids herrscht und die keine wesentliche Verbindung mit der Niederdrucköffnung (34) und keinerlei Verbindung mit der Hochdrucköffnung (36) aufweist,k) eine zweite Gegendruckkammer (31), die von der Exzenterwelle (26) der treibenden Einrichtung (24) und einem' WeIlenhalteteil (17) gebildet wird, das drehbar und axial beweglich an der Exzenterwelle(26) angreift, wobei in der zweiten Gegendruckkammer (31) ein Fluiddruck für das Anlegen einer axialenCOPYDruckkraft an das UmlaufSpiralelement (11) herrscht und1) einen zweiten Gegendruckdurchgang mit einem Fluidkanal (48), der in der treibenden Einrichtung (24) ausgebildet ist und die Zuführung des Fluiddrucks
in die zweite Gegendruckkammer (31) ermöglicht, urn an das Umlaufspiralelement (11) eine axiale Druckkraft anzulegen.2. Maschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Gegendruckdurchgang
zwei Gegendrucköffnungen (46a, 46b) in dem Umlaufspiralelement (11) aufweist, während der zweite Gegen-druckdurchgang eine obere Gehäusekammer (5), die mit
der Hochdrucköffnung (36) in Verbindung steht, eine
dazwischenliegende Gehäusekammer (6), eine untere Gehäusekammer (7), die als Ölsumpf dient, und einen
Durchgang (34, 38, 39) für eine Verbindung zwischen
der oberen Gehäusekammer (5) und der unteren Gehäusekammer (7) aufweist.3. Maschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Wellenhalteteil (17) der
treibenden Einrichtung (24) auf der Rückseite des Umlaufspiralelements (11) ausgebildet ist, während dieExzenterwelle (26) der treibenden Einrichtung (24) an der Hauptwelle (25) ausgebildet ist und eine Achse
O_ hat, die von einem Abstand [ε)von der Achse O^ der
Hauptwelle (25) angeordnet ist, der im wesentlichen
gleich dem Radius der Umlaufbewegung des Umlaufspiralelements (H) ist.4. Maschine nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die GegendrucköffnungenJJUÜÖJö(46a, 46b) in der Stirnplatte (13) des Umlaufspiralelements (11) ausgebildet sind und einen Durchmesser haben, der höchstens kleiner als die Stärke der Spiralwand (15) des Spiralelements (11).5, Maschine nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegendrucköffnungen (46a, 46b) einen Durchmesser haben, der höchstens kleiner als die Stärke der Spiralwand (14, 15) der Spiralelemente (10, 11).6. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das der zweiten Gegendruckkammer (31) zugeführte Fluid Öl (.51) ist, das einen Druck hat, der im wesentlichen gleich dem Druck des Fluids an der Hochdrucköffnung (36) ist.?. Maschine nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Öl das Schmieröl (51) der Maschine ist .8. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch Gleitlager (54), die eine Dichtungsfunktion ausüben und zwischen dem Wellenhalteteil (17) und der Exzenterwelle (25) angeordnet sind und den Fluiddruck in der zweiten Gegendruckkammer (31) halten.9. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, g ekennzeichnet durch einen Motor (21) für den Antrieb der Hauptwelle (25) der treibenden Einrichtung (24) und durch ein den Motor (21), das ortsfeste Spiralelement (10), das Umlaufspiralelement (11) und den Rahmen (8) umschließendes Gehäuse (1, 2), dessen Innenraum mit der Hochdrucköffnung (36) in Verbindung steht.10. Maschine nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (1,- 2) eine obere Kammer (5), die über dem stationären· Spiralelement (10) angeordnet ist und mit der Hochdrucköffnung (36) in Verbindung steht, eine Zwischenkammer (6), die das stationäre Spiralelement (10), den Rahmen (8) und den Motor (21) aufnimmt, und eine untere Kammer (7) aufweist, in der sich das Schmieröl (51) befindet.11. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Gegendruckdurchgang zum Zuführen des Schmieröls (51) zur zweiten Gegendruckkammer (31) in der Hauptwelle(25) und in der Exzenterwelle (26) ausgebildet ist, wobei die untere stirnseitige Öffnung (47) des Fluidzuführungskanals (48) in der Hauptwelle (25) sich in dem Schmieröl (51) im Gehäuse (1, 2) befindet.12. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Arbeitskammern (20) Komprenssionskammern sind.13. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Drehsperre zwischen dem Umlaufspiralelement (11) und dem Rahemn (8) angeordnet ist, wodurch eine Drehung des Umlaufspiralelements (11) um die Achse O2 der Exzenterwelle(26) verhindert wird.14. Maschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch Durchlaßeinrichtungen (42a, 42b, 43, 44), die eine Verbindung zwischen der Kompressionskammer (20) unter Kompressionsdruck undder Saugseite der Maschine herstellen, und durch ein in einem Zwischenabschnitt (44) der Durchlaßeinrichtungen angeordnetes Absperrventil (45).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57002699A JPS58122386A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | スクロ−ル圧縮機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3300838A1 true DE3300838A1 (de) | 1983-07-28 |
Family
ID=11536521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3300838A Withdrawn DE3300838A1 (de) | 1982-01-13 | 1983-01-12 | Mit einem fluid arbeitende maschine in spiralbauweise |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4496296A (de) |
JP (1) | JPS58122386A (de) |
DE (1) | DE3300838A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0168560A2 (de) * | 1984-07-20 | 1986-01-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Verdichter mit spiralförmigen Arbeitselementen |
DE3536714A1 (de) * | 1984-10-16 | 1986-04-17 | Hitachi Koki Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Zweistufige drehschieberpumpe mit einem drehaufbau innerhalb eines stationaeren aufbaues |
DE3441285A1 (de) * | 1984-11-09 | 1986-05-15 | Sanden Corp., Isesaki, Gunma | Spiralfluidverdichter mit verdraengungseinstellvorrichtung |
Families Citing this family (81)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0678757B2 (ja) * | 1982-04-30 | 1994-10-05 | 株式会社日立製作所 | スクロール流体機械 |
US4609334A (en) * | 1982-12-23 | 1986-09-02 | Copeland Corporation | Scroll-type machine with rotation controlling means and specific wrap shape |
JPH06105079B2 (ja) * | 1984-03-30 | 1994-12-21 | 三菱電機株式会社 | スクロール形流体機械 |
EP0211672B1 (de) * | 1985-08-10 | 1990-10-17 | Sanden Corporation | Spiralverdichter mit Einrichtung zur Verdrängungsregelung |
US4696627A (en) * | 1985-08-15 | 1987-09-29 | Nippondenso Co., Ltd. | Scroll compressor |
JPH0799146B2 (ja) * | 1985-08-20 | 1995-10-25 | トキコ株式会社 | スクロ−ル圧縮機 |
US4877382A (en) * | 1986-08-22 | 1989-10-31 | Copeland Corporation | Scroll-type machine with axially compliant mounting |
US5407335A (en) * | 1986-08-22 | 1995-04-18 | Copeland Corporation | Non-orbiting scroll mounting arrangements for a scroll machine |
US4767293A (en) * | 1986-08-22 | 1988-08-30 | Copeland Corporation | Scroll-type machine with axially compliant mounting |
JPS63239391A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-05 | Mitsubishi Electric Corp | スクロ−ル圧縮機 |
JPH0615872B2 (ja) * | 1987-06-30 | 1994-03-02 | サンデン株式会社 | 可変容量型スクロ−ル圧縮機 |
US4875838A (en) * | 1988-05-12 | 1989-10-24 | Tecumseh Products Company | Scroll compressor with orbiting scroll member biased by oil pressure |
US4928503A (en) * | 1988-07-15 | 1990-05-29 | American Standard Inc. | Scroll apparatus with pressure regulation |
JPH0794832B2 (ja) * | 1988-08-12 | 1995-10-11 | 三菱重工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
US4927339A (en) * | 1988-10-14 | 1990-05-22 | American Standard Inc. | Rotating scroll apparatus with axially biased scroll members |
US5013225A (en) * | 1989-08-30 | 1991-05-07 | Tecumseh Products Company | Lubrication system for a scroll compressor |
US4992032A (en) * | 1989-10-06 | 1991-02-12 | Carrier Corporation | Scroll compressor with dual pocket axial compliance |
US4993928A (en) * | 1989-10-10 | 1991-02-19 | Carrier Corporation | Scroll compressor with dual pocket axial compliance |
JP2782858B2 (ja) * | 1989-10-31 | 1998-08-06 | 松下電器産業株式会社 | スクロール気体圧縮機 |
JP2606388B2 (ja) * | 1989-11-02 | 1997-04-30 | 松下電器産業株式会社 | スクロール圧縮機 |
US5141407A (en) * | 1990-10-01 | 1992-08-25 | Copeland Corporation | Scroll machine with overheating protection |
TW253929B (de) * | 1992-08-14 | 1995-08-11 | Mind Tech Corp | |
JPH0573282U (ja) * | 1993-02-12 | 1993-10-08 | 株式会社東芝 | スクロールコンプレッサ |
US5803716A (en) * | 1993-11-29 | 1998-09-08 | Copeland Corporation | Scroll machine with reverse rotation protection |
JP3549631B2 (ja) * | 1995-06-26 | 2004-08-04 | サンデン株式会社 | 可変容量型スクロール圧縮機 |
US5707210A (en) * | 1995-10-13 | 1998-01-13 | Copeland Corporation | Scroll machine with overheating protection |
KR0162228B1 (ko) * | 1995-11-03 | 1999-01-15 | 원하열 | 스크롤 압축기 |
US6027321A (en) * | 1996-02-09 | 2000-02-22 | Kyungwon-Century Co. Ltd. | Scroll-type compressor having an axially displaceable scroll plate |
US6056523A (en) * | 1996-02-09 | 2000-05-02 | Kyungwon-Century Co., Ltd. | Scroll-type compressor having securing blocks and multiple discharge ports |
JP3874469B2 (ja) * | 1996-10-04 | 2007-01-31 | 株式会社日立製作所 | スクロール圧縮機 |
US6086342A (en) * | 1997-08-21 | 2000-07-11 | Tecumseh Products Company | Intermediate pressure regulating valve for a scroll machine |
US6071101A (en) * | 1997-09-22 | 2000-06-06 | Mind Tech Corp. | Scroll-type fluid displacement device having flow diverter, multiple tip seal and semi-radial compliant mechanism |
US6059540A (en) * | 1997-09-22 | 2000-05-09 | Mind Tech Corp. | Lubrication means for a scroll-type fluid displacement apparatus |
US6015277A (en) * | 1997-11-13 | 2000-01-18 | Tecumseh Products Company | Fabrication method for semiconductor substrate |
US5960824A (en) * | 1998-06-01 | 1999-10-05 | Ford Motor Company | Scroll compressor having contoured fixed rotation suction control valve |
US6478550B2 (en) * | 1998-06-12 | 2002-11-12 | Daikin Industries, Ltd. | Multi-stage capacity-controlled scroll compressor |
US6193487B1 (en) | 1998-10-13 | 2001-02-27 | Mind Tech Corporation | Scroll-type fluid displacement device for vacuum pump application |
JP2000257569A (ja) | 1999-03-04 | 2000-09-19 | Sanden Corp | スクロール圧縮機 |
US6267565B1 (en) | 1999-08-25 | 2001-07-31 | Copeland Corporation | Scroll temperature protection |
JP4729773B2 (ja) * | 1999-12-06 | 2011-07-20 | ダイキン工業株式会社 | スクロール型圧縮機 |
JP2002021753A (ja) * | 2000-07-11 | 2002-01-23 | Fujitsu General Ltd | スクロール圧縮機 |
US6457948B1 (en) | 2001-04-25 | 2002-10-01 | Copeland Corporation | Diagnostic system for a compressor |
JP3731068B2 (ja) * | 2002-06-05 | 2006-01-05 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
JP3966088B2 (ja) * | 2002-06-11 | 2007-08-29 | 株式会社豊田自動織機 | スクロール型圧縮機 |
JP3685180B2 (ja) * | 2003-04-14 | 2005-08-17 | ダイキン工業株式会社 | 密閉型圧縮機 |
US6821092B1 (en) | 2003-07-15 | 2004-11-23 | Copeland Corporation | Capacity modulated scroll compressor |
US7070401B2 (en) * | 2004-03-15 | 2006-07-04 | Copeland Corporation | Scroll machine with stepped sleeve guide |
US7412842B2 (en) * | 2004-04-27 | 2008-08-19 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor diagnostic and protection system |
US7275377B2 (en) | 2004-08-11 | 2007-10-02 | Lawrence Kates | Method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems |
JP2006257882A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Hitachi Home & Life Solutions Inc | スクロール圧縮機 |
US20070036661A1 (en) * | 2005-08-12 | 2007-02-15 | Copeland Corporation | Capacity modulated scroll compressor |
US8590325B2 (en) | 2006-07-19 | 2013-11-26 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Protection and diagnostic module for a refrigeration system |
US20080216494A1 (en) * | 2006-09-07 | 2008-09-11 | Pham Hung M | Compressor data module |
US20090037142A1 (en) | 2007-07-30 | 2009-02-05 | Lawrence Kates | Portable method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems |
US8393169B2 (en) | 2007-09-19 | 2013-03-12 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Refrigeration monitoring system and method |
US9140728B2 (en) | 2007-11-02 | 2015-09-22 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor sensor module |
US8160827B2 (en) | 2007-11-02 | 2012-04-17 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor sensor module |
AU2009272155B2 (en) * | 2008-07-15 | 2012-06-14 | Daikin Industries, Ltd. | Scroll compressor |
US7988433B2 (en) | 2009-04-07 | 2011-08-02 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having capacity modulation assembly |
JP4614009B1 (ja) | 2009-09-02 | 2011-01-19 | ダイキン工業株式会社 | スクロール圧縮機 |
US8840384B2 (en) * | 2009-09-08 | 2014-09-23 | Danfoss Scroll Technologies, Llc | Scroll compressor capacity modulation with solenoid mounted outside a compressor shell |
US8303279B2 (en) * | 2009-09-08 | 2012-11-06 | Danfoss Scroll Technologies, Llc | Injection tubes for injection of fluid into a scroll compressor |
US9285802B2 (en) | 2011-02-28 | 2016-03-15 | Emerson Electric Co. | Residential solutions HVAC monitoring and diagnosis |
US8964338B2 (en) | 2012-01-11 | 2015-02-24 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System and method for compressor motor protection |
JP5969226B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2016-08-17 | サンデンホールディングス株式会社 | 流体機械 |
US9480177B2 (en) | 2012-07-27 | 2016-10-25 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor protection module |
US9310439B2 (en) | 2012-09-25 | 2016-04-12 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having a control and diagnostic module |
US9249802B2 (en) | 2012-11-15 | 2016-02-02 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor |
US9551504B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-24 | Emerson Electric Co. | HVAC system remote monitoring and diagnosis |
AU2014229103B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-12-08 | Emerson Electric Co. | HVAC system remote monitoring and diagnosis |
US9803902B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-31 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System for refrigerant charge verification using two condenser coil temperatures |
EP2981772B1 (de) | 2013-04-05 | 2022-01-12 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Wärmepumpensystem mit kühlmittelladungsdiagnostik |
CN106351830B (zh) * | 2016-11-08 | 2019-01-22 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 一种涡旋式压缩机 |
WO2018090809A1 (zh) * | 2016-11-17 | 2018-05-24 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | 涡旋压缩机 |
US11022119B2 (en) * | 2017-10-03 | 2021-06-01 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Variable volume ratio compressor |
US10962008B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-03-30 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Variable volume ratio compressor |
US10995753B2 (en) | 2018-05-17 | 2021-05-04 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having capacity modulation assembly |
JP7349279B2 (ja) * | 2019-07-12 | 2023-09-22 | サンデン株式会社 | スクロール圧縮機 |
US11655813B2 (en) | 2021-07-29 | 2023-05-23 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor modulation system with multi-way valve |
US11846287B1 (en) | 2022-08-11 | 2023-12-19 | Copeland Lp | Scroll compressor with center hub |
US11965507B1 (en) | 2022-12-15 | 2024-04-23 | Copeland Lp | Compressor and valve assembly |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3109301A1 (de) * | 1980-03-12 | 1981-12-24 | Hitachi, Ltd., Tokyo | Spiralfluidvorrichtung |
DE3143206A1 (de) * | 1980-10-31 | 1982-06-16 | Hitachi, Ltd., Tokyo | Oelzufuhrvorrichtung fuer spiral-fluidmaschine |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3884599A (en) * | 1973-06-11 | 1975-05-20 | Little Inc A | Scroll-type positive fluid displacement apparatus |
US4383805A (en) * | 1980-11-03 | 1983-05-17 | The Trane Company | Gas compressor of the scroll type having delayed suction closing capacity modulation |
-
1982
- 1982-01-13 JP JP57002699A patent/JPS58122386A/ja active Pending
-
1983
- 1983-01-07 US US06/456,486 patent/US4496296A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-01-12 DE DE3300838A patent/DE3300838A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3109301A1 (de) * | 1980-03-12 | 1981-12-24 | Hitachi, Ltd., Tokyo | Spiralfluidvorrichtung |
DE3143206A1 (de) * | 1980-10-31 | 1982-06-16 | Hitachi, Ltd., Tokyo | Oelzufuhrvorrichtung fuer spiral-fluidmaschine |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0168560A2 (de) * | 1984-07-20 | 1986-01-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Verdichter mit spiralförmigen Arbeitselementen |
EP0168561A2 (de) * | 1984-07-20 | 1986-01-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Verdichter mit spiralförmigen Arbeitselementen |
EP0168561A3 (en) * | 1984-07-20 | 1986-03-05 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Scroll compressor |
EP0168560A3 (en) * | 1984-07-20 | 1986-03-05 | Kabushiki Kaisha Toshiba | A scroll compressor |
US4673339A (en) * | 1984-07-20 | 1987-06-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Scroll compressor with suction port in stationary end plate |
DE3536714A1 (de) * | 1984-10-16 | 1986-04-17 | Hitachi Koki Co., Ltd., Tokio/Tokyo | Zweistufige drehschieberpumpe mit einem drehaufbau innerhalb eines stationaeren aufbaues |
DE3441285A1 (de) * | 1984-11-09 | 1986-05-15 | Sanden Corp., Isesaki, Gunma | Spiralfluidverdichter mit verdraengungseinstellvorrichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS58122386A (ja) | 1983-07-21 |
US4496296A (en) | 1985-01-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3300838A1 (de) | Mit einem fluid arbeitende maschine in spiralbauweise | |
DE3438262C2 (de) | ||
DE4203677C2 (de) | Spiralverdichter | |
DE3739013C2 (de) | ||
DE3601674C2 (de) | ||
DE3518639C2 (de) | ||
DE3822401C2 (de) | ||
DE3878073T2 (de) | Fluessigkeitsverdichter. | |
DE3422389A1 (de) | Stroemungsmaschine in spiralbauweise | |
DE3705863A1 (de) | Kompressor in spiralbauweise | |
DE4227332C2 (de) | Schraubenverdichter | |
DE69122809T2 (de) | Verdrängermaschine nach dem Spiralprinzip | |
DE2617290A1 (de) | Schneckenelement fuer eine vorrichtung mit komplementaeren schneckenelementen | |
DE3345074A1 (de) | Kompressor in spiralbauweise | |
DE3445321A1 (de) | Abgedichteter spiralkompressor | |
DE69202399T2 (de) | Strömungsmaschine in Spiralbauweise. | |
DE3345073A1 (de) | Stroemungsmaschine in spiralbauweise | |
DE1503603B2 (de) | Regelbarer Schraubenverdichter mit einem Schraubenrippenrotor, einem Schraubennutenrotor und einem axial verstellbaren Ventilschieber | |
DE3345684A1 (de) | Abgedichteter kompressor in spiralbauweise | |
DE19907492A1 (de) | CO¶2¶-Kompressor | |
DE3013785A1 (de) | Schrauben-arbeitsmaschine | |
WO1993014318A1 (de) | Regelbare flügelzellenpumpe in kompakter bauweise | |
DE3923304A1 (de) | Verdichter | |
DE112017001321T5 (de) | Spiralverdichter | |
DE3341637A1 (de) | Stroemungsmaschine in spiralbauweise |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8130 | Withdrawal |