DE2941850C2 - Kontinuierliches Verfahren zur Überalterung von heißtauchüberzogenem Stahlblech oder -band - Google Patents
Kontinuierliches Verfahren zur Überalterung von heißtauchüberzogenem Stahlblech oder -bandInfo
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Description
40
Die Erfindung bezieht sich auf ein kontinuierliches
Verfahren zur Oberalterung von heißtauchübertogenem Stahlblech oder -band zur Verbesserung der
Formfähigkeit bei Vorhandensein von C und N in Form einer übersättigten festen Lösung.
Mit Heiß-Tauchmetall überzogene Stahlbleche und
-bänder, einschließlich der mit Aluminium, Zink oder Zinkeisenlegierung überzogenen Materialien, werden in
großem Umfang für verschiedene Anwendungen benutzt, bei denen die vorteilhaften Eigenschaf te 1 der
jeweiligen Materialien ausgenutzt werden. Zu den bekannten Verfahren zur Herstellung solcher überzogenen Stahlmaterialien gehören kontinuierliche Überzugsverfahren, bei denen das Anlassen in den Produktionsprozeß einbezogen ist. Diese weisen hinsichtlich
Produktivität und Wirtschaftlichkeit die meisten Vorteile auf. Das typischste Verfahren ist der sogenannte
Sendzimir-Prozeß. Bekanntlich wird ein solches kontinuierliches Überzugsverfahren normalerweise bei kalt
gewalztem Stahlblech oder -band verwendet, welches Kohlenstoff bis zu O,15Gew.-°/o und Stickstoff bis zu
0,01 Gew.-% enthält.
Bevor der kaltgewalzte Stahl beim Sendzimir-Verfahren in ein geschmolzenes Überzugsmetallbad eingetaucht wird, wird dieser in einer nicht-oxydierenden
oder schwach oxydierenden Atmosphäre erhitzt, um jedwede organische Materialien zu entfernen, die an
den Oberflächen des Stahls anhaften können, und zwar
bezieht sich diese Entfernung auch auf das im Walzwerl
in den Kaltwalzstufen verwendete öl; anschließen erfolgt dann eine Reduktion in einer reduzierende
Atmosphäre, um die Oberflächen sauber zu machen Diese Erwärmungsschriue zum Zwecke der Reinigung
der Oberflächen des Stahls können zum Anlassen ausgenutzt werden. Anders ausgedrückt, können die
Oberflächenreinigungsschritte des Sendzimir-Verfahrens für die abschließenden Anlaßschritte des Bandkaltwalzens substituiert werden. Aus diesem Grunde
handelt es sich beim Sendzimir-Verfahren um ein außerordentlich wirtschaftliches und vernünftiges Verfahren. Allerdings sind jedoch die durch das Sendzimir-Verfahren erhaltenen überzogenen Stahlprodukte sehr
hart und zeigen eine schlechte Verformbarkeit. Dies liegt daran, daß das heiß-überzogene Stahlprodukt,
welches das Schmelzmetaübad verlassen hat, kontinuierlich schnell abgekühlt wird. Bekanntlicn können die
Gehalte an C und N, die in dem heißüberzogenen Stahlprodukt im gelösten Zustand im Basisstahl
vorhanden waren, nicht in ausreichender Weise beim schnellen Abkühlen sich ausscheiden, so daß sie im
abgekühlten Produkt in der Form einer übersättigten festen Lösung verbleiben, was das Produkt hart macht
und ihm eine schlechte Verformbarkeit gibt.
Zur Ausscheidung von übersättigtem C und N zum Zwecke der Verbesserung der Formfähigkeit deri
überzogenen Stahlprodukte sind Überalterungsverfahren wirkungsvoll, wie sie in den folgenden japanischen
Patentveröffoilichungen vorgeschlagen wurden: Nr. 43-12 968, veröffentlicht am 1. Juni 1968 und 46-10 922,
veröffentlicht am 19. März 1971. Bei diesen Verfahren wird das überzogene Stahlblech oder -band in der Form
eines Wickels aufgewickelt und sodann einer Niedertemperatur-Kastenanlassung für eine fortdauernde
Zeitperiode in einem Temperaturbereich zwischen 2040C und 454° C ausgesetzt. Derartige zeiiraubende
chargenartig arbeitende Verfahren sind für eine kontinuierliche Produktion im großen Maßstab nicht
zweckmäßig.
Die US-PS 30 28 269 betrifft ein Verfahren zu Verbesserung der Formfähigkeit von . mit Metall
überzogenem Stahlblech und -bändern. Dabei wird das beschichtete Stahlblech oder -band aufgewickelt und
dann in einen Niedrigtcmperatur-Anlaß-Behälter verbracht, in dem der dichte Wickel angelassen wird, was
eine längere Zeit erfordert. Das bekannte Verfahren ist deshalb ein zeitaufwendiges, diskontinuierliches Verfahren.
Die Erfindung hat es sich zur Aufgabe gemacht, ein kontinuierliches Verfahren zur Überalterung von
heißtauchüberzogenem Stahlblech oder -band zur Verbesserung der Formfähigkeit bei Vorhandensein
von C und N in Form einer übersättigten festen Lösung zu schaffen, das bei technischer Großproduktion
anwendbar ist und nur einen Bruchteil der Zeit herkömmlicher Verfahren in Anspruch nimmt.
Zur Lösung dieser Aufgabe dienen die im kennzeichnenden Teil des Hauptanspruchs angeführten Merkmale.
In den Unteransprüchen sind zweckmäßige weitere Ausbildungen gekennzeichnet.
In den Zeichnungen sind graphische Darstellungen gezeigt, die zur näheren Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens dienen. Es zeigt
Fig. 1 eine graphische Darstellung der Auswirkungen der Erwärmungsgeschwindigkeit und Erwärmungstemperatur auf die Dehnung eines mit Aluminium
überzogenen Stahlflaebmaterials;
F i g. 2 die Auswirkungen der Erwärmungstemperatur auf die Dicke der Legierungslqge in dem mit Aluminium
überzogenen Stahlblech;
Fig.3 eine graphische Darstellung der Auswirkungen
der Abkühl-Geschwindigkeil auf die Dehnung von mit Aluminium überzogenem Suhl;
F i g. 4 eine graphische Darstellung der Auswirkungen der Erwärmunjstemperatur auf den Fe-Gehalc (in
Gew.-%) im Überzug des mit einer Zink-Eisen-Legierung überzogenen Stahlblechs;
Fig.5 eine graphische Darstellung der Wirkungen
der Erwärmungstemperatur auf den Eisengehalt (in Gew.-%) im Überzug des mit Zink überzogenen
Stahlblechs.
Im folgenden sei die Erfindung im einzelnen beschrieben. Die Experimente, deren Ergebnisse in
F i g. 1 gezeigt sind, wurden an Proben ausgeführt, die man erhielt durch Aufbringung von 60 g/m2 Aluminiumüberzügen
auf beiden Seiten eines kaltgewalzten Stahlblechs oder -bandes (0,8 mm Dicke) der im
Beispiel 1 beschriebenen Art, und zwar gefolgt von einer zwangsweisen Abkühlung. Die Proben zeigten
eine Dehnung von 31,2%. Unter Verwendung einer ausgewählten Erwärmungsgeschwindigkeit (30, 40, 50
oder 100°C/s) wurden die Proben auf verschiedene Temperaturen erhitzt und sodann unmittelbar, d. h. ohne
Verweilzeit, einer gesteuerten Abkühlung von 5°C/s auf
Umgebungstemperatur ausgesetzt. Nach einem Konditionierwalzen von ungefähr 1,0% wurden die Proben
auf Dehnung (%) getestet Für jede gewählte Erwärmungsgeschwindigkeit wurde die Dehnung abhängig
von der Erwärmungstemperatur aufgetragen. Die auf diese Weise erhaltenen Kurven sind in F i g. 1 gezeigt.
Eine weitere in identischer Weise überzogene Probe wurde einem konventionellen Niedertemperatur-Kastenanlassen
ausgesetzt, wobei die Probe auf eine Temperatur von 3300C mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit
von 50°C/h in einem Ofen der Beil-Bauart erhitzt wurde und auf dieser Temperatur für eine
Zeitdauer von 16 h gehalten wurde, worauf dann die Abkühlung auf Umgebungstemperatur im Ofen erfolgte.
Die auf diese Weise behandelte Probe zeigte eine Dehnung von 41,9%. Dieses Dehnungsniveau ist
ebenfalls in F i g. 1 gezeigt. Aus F i g. 1 erkennt man, daß es für die Zwecke der vorliegenden Erfindung kritisch
ist, daß der überzogene Flachstahl auf eine Temperatur von ungefähr 3000C oder höher mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit von mindestens 50°C/s erhitzt werden
sollte.
In einer weiteren Reihe von Experimenten wurden identische heißtauchmetallüberzogene Proben aus
Stahlblech oder -band auf verschiedene Temperaturen mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit von 80°C/s
erhitzt und unmittelbar darauf wurde gestattet, daß die Abkühlung mit einer gesteuerten Abkühlgeschwindigkeit
von 5°C/s auf Umgebungstemperatur beginnt. Die Dicke der Al-Fe-Si-Legierungslage wurde in μιπ
gegenüber der Erwärmungstemperatur aufgetragen, wodurch sich die graphische Darstellung gemäß F i g. 2
ergab. Die Fig.2 zeigt, daß dann, wenn das mit Aluminium überzogene Stahlblech auf eine Temperatur
von mehr als 600°C erhitzt wird, zusätzliche nicht bereits im überzogenen Material vorhandene Legierungen
gebildet werden.
In einer weiteren Reihe von Experimenten wurden identische Proben auf eine Temperatur von 5000C oder
35O°C mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit von
80°C/s erhitzt, und sodann wurde unmittelbar der Beginn der Abkühlung mit verschiedenen Abkühlgeschwindigkeiten
auf Umgebungstemperatur gestattet. Nach einem Konditionierwalzen von ungefähr 1,0%
wurden die Proben auf Dehnung (%) untersucht. Für jede verwendete Oberalterungstemperatur wurde die
Dehnung abhängig von der Kühlgeschwindigkeit aufgetragen. Die auf diese Weise erhaltenen Kurven
sind in Fig.3 gezeigt Fig.3 zeigt ebenfalls die
Ergebnisse, die erhalten wurden, wenn die erwärmten Proben mit kaltem Wasser abgekühlt wurden. F i g. 3
zeigt, daß für die Zwecke der Erfindung, eine Abkühlgeschwindigkeit von nicht mehr als 20°C/s
kritisch ist.
Es wird angenommen, daß der durch die schnelle Erwärmung hervorgerufene Wärmeschock in die
Stahlstruktur Versetzungen einführt, die als Kerne für die Ausscheidung des gelösten C und N dienen können.
Umso höher die Erwärmungsgeschwindigkeit ist, ein umso effektiverer Wärmeschock würde ':. ervorgerufen
werden. Es wurde jedoch festgestellt, daL1 während die
schnelle Erwärmungsgeschwindigkeit von mindestens 50°C/s kritisch ist, wenn die Erwärmungsgeschwindigkeit
ungefähr 100°C/s übersteigt, der Effekt der
schnellen Erwärmung gesättigt zu werden scheint. Es wird die Verwendung einer Erwärmungsgeschwindigkeit
von 70° C/s bis 1 50° C/s bevorzugt.
Die Erwärmungstemperatur, die häufig als die Überalterungstemperatur bezeichnet wird, muß oberhalb
3000C liegen, da andernfalls die Diffusionsgeschwindigkeiten
des aufgelösten C und N zu niedrig wären, um eine wirksame Diffusion dieser Elemente zu
der Versetzung für die gewünschte Ausfällung sicherzustellen.
F i g. 3 zeigt, daß die Probe, die schnell auf eine Temperatur von 3500C erhitzt und sodann schnell mit
Wasser abgekühlt wurde, eine Dehnung so gering wie die nichtbehandelte Probe aufweist. Andererseits ist es
beispielsweise aus der Literaturstelle A. F. Mohri: Iron and Steel Engineer, 7 (1956) 151, Fig. 6 bekannt, daß die
Löslichkeit von Kohlenstoff in Stahl bei einer Temperatur von 3500C sich nicht wesentlich von der
Löslichkeit bei Umgebungstemperatur unterscheidet, und daß demgemäß der Abkühlalterungseffekt bei einer
Abkühlung von 3500C nicht hervorgerufen wird.
Es wird demgemäß angenommen, daß in der Probe, die, wie erwähnt, schnell auf eine Temperatur von 3500C
erhitzt wurde, die effektive Ausfällung von C und N (gewünschter Überalterungseffekt) noch nicht erfolgt.
Anders ausgedrückt erfolgt der Überalterungseffekt während des Laufs der langsamen Abkühlung, und zwar
erfolgt die Ausfällung von C und N umso wirksamer, je langsamer die Abkühlungsgeschwindigkeit ist.
Obwohl sich die Abkühlgeschwindigkeit von nicht mehr als 20° C/s als kritisch herausgestellt hat, wird es
bevorzugt, das Material von der Überalterungstemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von nicht mehr als
10°C/s abzukühlen. Wenn einmal die gewünschte Ausscheidung von C und N durch die gesteuerte
langsame Abkühlung erfolgt ist, so ist es vorteilhaft, das abgekühlte Material schnell auf Umgebungstemperatur
abzukühlen, um so den Herstellungsverlauf abzukürzen.
Eine weitere Reihe von Experimenten wurde an Proben ausgeführt, die man durch Aufbringen von
45 g/m2 Zinkeisenlegieiungsübcrzügen auf beiden Seiten
eines kaltgezogenen Stahlstreifens erhielt, der im Beispiel 2 beschriebenen Art, mit einer Dicke von
0,8 mm. Die Proben wurden auf verschiedene Tempera-
türen mil einer Erwärmungsgeschwindigkeit von 80°C/s
erhitzt, und konnten dann unmittelbar darauf mit der Abkühlung bei einer Abkühlgeschwindigkeit von 5°C/s
auf Umgebungstemperatur beginnen. Der Fe-Gehalt im Überzug in Gew.-% wurde analysiert und abhängig von
der Überalterungstemperatur aufgetragen. Die Ergebnisse sind in F i g. 4 gezeigt. Aus F i g. 4 erkennt man, da3
dann, wenn die Überalterungstemperatur ungefähr · 5500C übersteigt, eine wesentliche Legierungsbildung
des Überzugs mit dem Basisstahl erfolgt.
Eine weitere Reihe von Experimenten wurde an Proben vorgenommen, die man durch Aufbringung von
60 g/m2 Zinküberzügen auf beiden Seiten eines kaltgezogenen Stahlstreifens der Art gemäß F i g. 3 mit einer
Dicke von 0,8 mm erhielt. Die Proben wurden auf verschiedene Temperaturen mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit
von 80°C/s erhitzt, und konnten sodann unmittelbar darauf das Abkühlen mit einer Abkühlgeschwindigkeii
von 5"C/s auf iJii'igcuüngSiciVipcräiüf
beginnen. Der Fe-Gehalt des Überzugs in Gew.-% wurde analysiert und abhängig von der Überalterungstemperatur aufgetragen. Die Ergebnisse sind in F i g. 5
gezeigt. Aus F i g. 5 erkennt man, daß die Legierungsbildung des Überzugs mit dem Grundstahl oder Basisstahl
im wesentlichen dann erfolgt, wenn die Überalte^ungstemperatur 4500C übersteigt.
Um die Art des Überzugs nicht zu verändern, sollte die Überalterungstemperatur unterhalb derjenigen
Temperatur liegen, bei der die Legierungsbildung des Überzugs mit dem Grundstahl oder die Bildung von
zusätzlichen Legierungen, die nicht bereits in dem überzogenen Material vorhanden sind, erfolgt. Eine
derartige obere Grenze für die Überalterungstemperatur hängt in erster Linie von der Natur des Überzugs ab.
Wenn das überzogene Stahlmaterial schnell .».uf eine
Überalterungstemperatur erhitzt wurde, so kann es auf dieser Temperatur für eine kurze Zeilperiode bis zu 10 s
gehalten werden. Im allgemeinen sollte das schnell auf eine vorbestimmte Überalterungstemperatur erhitzte
Material vorzugsweise unmittelbar der gesteuerten Abkühlung ausgesetzt werden, um so eine unnotwendige
Verlängerung der Fertigungsstraße zu vermeiden.
Für die Zwecke der schnellen Erhitzung des laufenden Bandes aus heißtauch-metallüberzogenem
Stahlblech oder -band mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit
von mindestens 50°C/s und bis zu l50°C/s oder
mehr ist es zweckmäßig, eine Hochfrequenzinduktions-'
heizung zu verwenden. Durch ein solches Verfahren kann die schnelle Erhitzung in zweckmäßiger Wtise mit
guter Steuerbarkeit und mit guiem Wirkungsgrad^'
ausgeführt werden.
Die Erfindung wird im folgenden anhand der*; Beispiele weiter beschrieben. ;
Fun unberuhigter Stahl, hergestellt in einem 90 t-Konverter
und mit 0,07% C, 0,01% Si, 0,30% Mn, 0,015% P,
0,0030% N und 0.016% S wurde üblichen Meißwalz- und
Kaltwalz-Schritten unterworfen, um ein Stahlband mit einer Dicke von 0,8 mm herzustellen. Das Band wurde
durch eine konventionelle Heißtauch-Aluminiumüberzugsvorrichtung der Sendzimirbauart geführt, und zwar
lintel' Milivtnuuiitm-ri ui.uiiiguiigi.if, um jG *-!Γϊ nut
60 g/m2 Aluminium überzogenes Stahlblech-Material herzustellen. Das mit Aluminium überzogene Material
wurde als Probe verwendet. Die Proben wurden schnell auf die in Tabelle 1 angegebenen Temperaturen mit den
in der gleichen Tabelle erwähnten Erwärmungsgeschwindigkeiten erhitzt, und zwar unter Verwendung
eines Hochfrequenzinduktions-Heizgerätes (mit einer Frequenz von 10 kHz), um sodann mit den angegebenen
Küfv'-geschwindigkeiten auf Umgebungstemperatur abgekühlt
zu werden. Nach einer Konditionierwalzung auf ungefähr 1.0% wurden die Proben auf verschiedene
Eigenschaften hin untersucht. Die Verarbeitungsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle 1 gezeigt. Ferner
zeigt Tabelle 1 die Ergebnisse, die bei einer weiteren identischen Probe erhalten wurden, die gemäß dem
konventionellen Niedertemperatur-Kastenanlaßverfahren behandelt wurden.
Tabelle I zeigt, daß die Versuchsläufe I, 2 und 3, die
gemäß der Erfindung erfolgten und eine Gesamtbearbeitungszeit von weniger als 71 s bzw. weniger als 92 s
bzw. weniger als 112 s zeigten, Ergebnisse zeigten, die
vergleichbar oder sogar überlegen sind hinsichtlich der Ergebnisse des Versuchslaufs 8, der für ein konventionelles Verfahren gilt und eine Gesamtverarbeitungszeit
von mehr als 22 h erforderlich macht.
Versuchs | 'jberalterungsbedingungen | Temp. | Verweil | Abkühl- | mechanische Eigenschaften | TS | El | Dicke d. | Ben. .rkungen |
lauf Nr. | Erwärm.- | zeit | geschw. | YP | (N/mm2) | % | Legie- | ||
Geschw. | 3500C | Os | 5°C/s | (NW) | 35UO | 424 | lage/im | ||
1 | 70°C/s | 450°C | 0 | 5°C/s | 245,25 | 343,35 | 44,0 | 3,3 | erfindungsg. |
2 | 8O°C/S | 550°C | 0 | 5°C/s | 236,42 | 33540 | 45,0 | 3,2 | erfindungsg. |
3 | 100°C/s | 400°C | 0 | 5°C/s | 233,48 | 372,73 | 38,0 | 3,4 | erfindungsg. |
4 | 20°C/s | 264,87 | 3,3 | Erwäxmungs- | |||||
geschw. ist | |||||||||
6500C | 0 | 5°C/s | 352,18 | 42,0 | zuniedrig | ||||
5 | 60°C/s | 246,23 | 8,0 | Temperatur -. | |||||
2000C | 0 | 5°C/s | 382,59 | 36,2 | ist zu hoch v" | ||||
6 | 60°C/s | 274,68 | 3,2 | Temperatur - | |||||
500°C | 0 | 50°C/s | 390,44 | 36,0 | ist zu niedrig Il | ||||
7 | 90°C/s | 27949 | 3,0 | Abkühlge- 7J |
Fortsetzung
Versuchs- Überalterungsbedingungen laurNr. Erwärm.- Temp. Verweil- Abklihl-
Geschw. zeit geschw.
mechanische Eigenschaften
YP TS El
) (N/mnV) %
Dicke d. Bemerkungen Legierungslage ;/m
50°C/s 33O°C 16 h
abgekühlt im Ofen 245,25 353,16 41,9 3,2
Niedertemperatur-Kasten- anlassung
Bemerkungen: Die mechanischen Eigenschaften sind in Walzrichtung gemessen.
YP = Streckgrenze
TS = Zugfestigkeit
El = Dehnung.
TS = Zugfestigkeit
El = Dehnung.
LJiiueiunigici Siaiii. neigcMciir lii cii'iciVi 90 i-KuiVvci -ter
und mit einem Gehalt an 0,05% C, 0,01% Si, 0,32% Mn, 0,015% P. 0,0032% N und 0,018% S wurde üblichen
Heißwalz und Kaltwalz-Schritten ausgesetzt, um Stahlband mit einer Dicke von 0,8 mm herzustellen. Das Band
wurde durch eine konventionelle Heißtauch-Zinküberzugsvorrichtung vom Sendzimir-Typ geführt, und zwar
unter üblichen Bedingungen, um ein mit 45 g/m' Zink überzogenes Stahlblech-Material herzustellen. Das mit
der Zinkeisenlegierung überzogene in dieser Weise hergestellte Material wurde als Probe benutzt. Die
Proben wurden schnell auf die Temperaturen gemäß Tabelle 2 erhitzt, und zwar mit Erwärmungsgeschwindigkeiten
gemäß dieser Tabelle und unter Verwendung eines Hochfrequenzinduktions-Erwärmungsgeräts (mit
einer Frequenz von 10 kHz), worauf man dann die Abkühlung mit den angegebenen Abkühlungsgeschwin-
digkeiten auf Umgebungstemperatur gestattete. Nach Durchführung einer Konditionierwalzung von ungefähr
i"'ii wuiueii uic Piuueii auf verschiedene
hin getestet. Die Behandlungs- oder Bearbeitungsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle 2 angegeben. Tabelle 2 zeigt ferner diejenigen Ergebnisse, die man für eine identische Probe erhalten hat, die man einer konventionellen Niedertemperatur-Kastenanlassung aussetzte.
hin getestet. Die Behandlungs- oder Bearbeitungsbedingungen und Ergebnisse sind in Tabelle 2 angegeben. Tabelle 2 zeigt ferner diejenigen Ergebnisse, die man für eine identische Probe erhalten hat, die man einer konventionellen Niedertemperatur-Kastenanlassung aussetzte.
Tabelle 2 zeigt, daß die Versuchsläufe I, 2 und 3, die gemäß der Erfindung erfolgten und eine Gesamtverarbeitungszeit
von 74 s bzw. weniger als 81 s bzw. weniger als 104 s benötigter, Ergebnisse erreichen, die mit
jo denjenigen gemäß Versuchslauf 8 vergleichbar sind,
oder diesen sogar überlegen sind, wobei es sich beim Versuchslauf8 um das konventionelle Verfahren handelt,
welches eine Gesamtverarbeitungszeit von mehr als 21 h benötigt.
Versuchs- Überalterungsbedingungen
lauf Nr. Erwärm.- Temp. Verweil- Abkühl-
Geschw. zeit geschw.
mechanische Eigenschaften
YP TS El
(N/mm^l (N/mm!) %
Eisengehalt in
Legierungslage, %
Legierungslage, %
Bemerkungen
1 2 3 4 |
70°C/s 85°C/s 90°C/s 20°C/s |
3000C 400°C 500°C 400°C |
Os
0 0 0 |
4°C/s 5°C/s 5°C/s 5°C/s |
220,73
198,16 197,18 251,14 |
5 | J00°C/s | 65O°C | 0 | 5°C/s | 235,44 |
6 | 60°C/s | 2000C | 0 | 5°C/s | 279,59 |
7 | 90°C/s | 5000C | 0 | 50°C/s | 287,43 |
8 | 50°C/h | 280°C | 16 h |
abgekühlt
im Ofen |
206,99 |
322,75 43,0 10,1
311,96 44,3 10,2
310,98 44,7 10,3
353,16 39,0 10,2
235,44 333,54 41,0 20,5
279,59 370,82 37,7 10,1
377,69 37,0 10,3
206,99 313,92 44,0 10,2
erfindungsg. erfindungsg. erfindungsg. Erwärmungsgeschw. ist zu niedrig
Temperatur ist zu hoch Temperatur ist zu niedrig Abkühlgeschwindigkeit
ist zu hoch Niedertemperatur-Kasten- anlassung
Ein unberuhigtes Stahlstreifenmaterial der gleichen Art wie bei Beispiel 2 verwendet, wurde durch ein
konventionelles Heißtauchwinküberzugsgerät der Sendzimir-Bauart geleitet, und zwar unter konventionellen Bedingungen zur Erzeugung eines mit 305 g/m2
Zink überzogenen Stahlblech-Materials. Das mit Zink überzogene Stahlblechmaterial wurde in dieser Weise
als Probe verwendet
Die Proben wurden schnell auf die in Tabelle 3 angegebenen Temperaturen erhitzt und zwar mit
ίο
Erwärmungsgeschwindigkciten angegeben in der gleichen
Tabelle und unter Verwendung eines Hochfrequenzinduktionshcizgerätes
(mit einer Frequenz von IO kHz), und sodann wurde gestattet, daß die Abkühlung
mit den angegebenen Abkühlgeschwindigkeiten auf Umgebungstemperatur erfolgt. Nach einer Kondilionierwalzung
von ungefähr 1,0% wurden die Proben auf unterschiedliche Eigenschaften getestet. Die Behandlungsbedingungen
und Ergebnisse sind in Tabelle 3 gezeigt. Tabelle 3 zeigt ferner diejenigen Ergebnisse, die
man dann erhält, wenn man eine weitere identische
Probe einer konventionellen Niedertemperatur-Kastenanlassung
aussetzt.
Tabelle 3 zeigt ferner, daß die Versuchsläufe 1, 2 und 3, die gemäß der Erfindung erfolgten, eine Gesamtverarbeitungszeit
von 60s bzw. weniger als 71s bzw. weniger als 81s erforderlich machten und Ergebnisse
erzielten, die mit denjenigen gemäß Versuchslauf 8 vergleichbar sind, oder diesen sogar überlegen sind,
wobei es sich bei Versuchslauf 8 um ein konventionelles Verfahren handelt, welches eine Gesamtverarbeitungszeit
von mehr als 21 h benötigt.
Versuchs | Überalteningsbedingungen | Temp. | Verweil- Abkühl- | I | geschw. | medi.mische Eigenschaften | TS | El | Eisen | Bemerkungen |
lauf Nr. | Erwärm.- | /eil | 5°C/s | YP | (N/mm-) | gehalt in | ||||
Geschw. | 3000C | Os | 5°C/s | (N/mm-) | 321.77 | 43.1 | Legie- rungs- lagc. % |
|||
I | 70°C/s | 35O°C | 0 | 5°C/s | 215.82 | 309.996 | 44.5 | 0.6 | erfindungsg. | |
2 | 80°C/s | 4000C | 0 | 5°C/s | 197.18 | 309.02 | 44.8 | 0.7 | erfindungsg. | |
3 | 95°C/s | 300° C | 0 | 196.20 | 353,16 | 39.2 | 0.76 | erfindungsg. | ||
4 | 15°C/s | 250.16 | 0.6 | Erwärmungs- | ||||||
5°C/s | geschw. ist | |||||||||
550° C | 0 | 348.26 | 40.5 | zu niedrig | ||||||
5 | 100°C/s | 5°C/s | 245.25 | 14.0 | Temperatur | |||||
2000C | 0 | 358,07 | 39.0 | ist zu hoch | ||||||
6 | 65°C/s | 50°C/s | 255.06 | 0.51 | Temperatur | |||||
4000C | 0 | 372.78 | 38.0 | ist zu niedrig | ||||||
7 | 90°C/s | 275.66 | 0.76 | Abkühlge | ||||||
abgekühlt | schwindigkeit | |||||||||
28O°C | 16h | im Ofen | 313.92 | 44.0 | ist zu hoch | |||||
8 | 50°C/s | 206.01 | 0.51 | Niedertempe | ||||||
Hierzu 3 Blatt | ratur-Kasten- | |||||||||
anlassung | ||||||||||
Zeichnungen | ||||||||||
Claims (5)
1. Kontinuierliches Verfahren zur Oberalterung
von heißtauchmetallüberzogenem Stahlblech oder -band zur Verbesserung der Formfähigkeit bei
Vorhandensein von C und N in Form einer übersättigten festen Lösung, dadurch gekennzeichnet, daß das Material kontinuierlich durch
eine Erwärmungszone hindurchgeführt wird, um das Material schnell mit einer Erwärmungsgeschwindigkeit von mindestens 50°C/s auf eine Temperatur
oberhalb 3000C aber unterhalb der Temperatur der
Legierungsbildung des Oberzugs mit dem Grundmaterial oder der Bildung von zusätzlichen, π ich;
bereits im überzogenen Material vorhandener Legierungen zu erhitzen, und daß anschließend das
erhitzte Material kontinuierlich zur Erzielung einer gesteuerten Abkühlungsgeschwindigkeit von nicht
mehr als 20°C/s durch eine Kühlzone hindurchgeführt v'ikL
2. Verfahren nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, daß ein aluminiumüberzogenes Stahlblech
oder -band schnell auf eine Temperatur von 3000C
bis 6000C erhitzt wird.
3. Verfahren nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß ein mit Zink-Eisen-Legierungen
überzogenes Stahlblech oder -band schnell auf eine Temperatur von 300°C bis 550° C erhitzt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein zink-überzogenes Stahlblech oder jo
-band scrnell auf eine Temperatur von 3000C bis
4500C erhitzt wird
5. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Anspruch? dadurch gekennzeichnet, daß das Material intern durch Hochfrequenz-In-
duktion erhitzt wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53126155A JPS608289B2 (ja) | 1978-10-16 | 1978-10-16 | 加工性のすぐれた溶融めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2941850A1 DE2941850A1 (de) | 1980-04-30 |
DE2941850C2 true DE2941850C2 (de) | 1982-11-18 |
Family
ID=14928028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2941850A Expired DE2941850C2 (de) | 1978-10-16 | 1979-10-16 | Kontinuierliches Verfahren zur Überalterung von heißtauchüberzogenem Stahlblech oder -band |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS608289B2 (de) |
DE (1) | DE2941850C2 (de) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2546534B1 (fr) * | 1983-05-24 | 1989-04-21 | Usinor | Procede et installation de fabrication en continu d'une bande d'acier survieillie portant un revetement de zn, al ou d'alliage zn-al |
FR2551424B1 (fr) * | 1983-09-01 | 1985-10-18 | Schneider Ind S I | Reservoir ferme, notamment d'un chauffe-eau a protection interne, et procede pour la realisation de cette protection |
BE1007793A6 (fr) * | 1993-12-24 | 1995-10-24 | Centre Rech Metallurgique | Procede et installation de traitement continu d'une bande d'acier galvanisee. |
FR2726578B1 (fr) | 1994-11-04 | 1996-11-29 | Lorraine Laminage | Procede de revetement au trempe d'une tole d'acier par une couche metallique a base d'aluminium ou de zinc |
DE19646362C2 (de) | 1996-11-09 | 2000-07-06 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zum Wärmebehandeln von ZnAl-schmelztauchbeschichtetem Feinblech |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3028269A (en) * | 1959-10-06 | 1962-04-03 | Armco Steel Corp | Method for improving the drawing quality of metallic coated ferrous sheet and strip |
-
1978
- 1978-10-16 JP JP53126155A patent/JPS608289B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-10-16 DE DE2941850A patent/DE2941850C2/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2941850A1 (de) | 1980-04-30 |
JPS608289B2 (ja) | 1985-03-01 |
JPS5554522A (en) | 1980-04-21 |
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---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
D2 | Grant after examination | ||
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