DE2900666C2 - Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Kunststoffabfällen unterschiedlicher Dichte und Form - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Trennung von Kunststoffabfällen unterschiedlicher Dichte und FormInfo
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Description
a) ein Verhältnis des Durchmessers der Überlauf(do)- zur Unterlaufdüse (du) zwischen 1 und 4, vorzugs-■Ό
weise 1 und 2,5,
b) ein Verhältnis der Lange des zylindrischen Oberteils (W2) zu seinem Durchmesser (D) zwischen 1 und
10, und
c) einen Konuswinkel /ar) zwischen 120 und 180° bei Kunststoffdichten großer als die TrSgerflüssIgkeltsdichte
bzw. zwischen 5 und *Sf bei Kunststoffdichten geringer als die Trägerflüssigkeitsdichte.
■κι Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Trennung von Kunststoffabfällen unterschiedlicher
Dichte und Form mit Teilchen von maximal 20 mm Kantenlänge bzw. Durchmesser In Granulat-
und/oder Folienform.
Es ist für die Trennung und Beseitigung von schwimmfähigen Teilen, zu denen auch bestimmte Kunststoffabfalle
gehören, aus Müll bekannt (DE-OS 19 60828), den Müll gff. nach Zerkleinerung in einen mit Wasser
gefüllten Tank zu überführen und durch Slnkabscheldung in die schwimmfähigen und nlcht-schwlmmfählgen
Teile zu trennen, wobei Im Bereich der Wasseroberflache zur Beschleunigung der Slnkabscheldung turbulente
Bewegungen erzeugt werden.
Weiterhin sind ebenfalls zum Trennen von Gemischen unterschiedlicher KunctstoffabfäHe nach deren Dichte
statische Schwlmm-Sink-Scheider bekannt (DE-OS 21 07 268), bei denen mit Hilfe von Trägerflüssigkelten bzw.
Schwertrüben eine Trennung der Kunststoffe nach Ihrer Dichte durchgeführt wird. Die TrägerflQsslgkelt wird
dabei In ihrer Dichte so eingestellt, daß sie von der Dichte der jeweilig zu separierenden Kunststoffe merkbar
abweicht.
Ferner hat man versucht, eine Trennung durch Flotation vorzunehmen (Shlmollzaka, Junzo; Akira Konosu
und Yuzo Hayashi: Untersuchungen über die Trennung von Kunststoffabfallen. Nippon kogyo kai shl 90,
(1974), H. 1042, S. 775 (17H779), (21); (Journal of the Mining and Metallurgical Institute of Japan).
Mit den bekannten Schwimm-Slnk-Scheldern, beispielsweise in der Form von Konus- oder Kastenscheidem,
können Kunststoffe mit Dichteunterschieden bis zu 0,02 g/cm3 getrennt werden, wenn die natürliche Hydrophle
der Kunststoffe durch Zusatz von Netzmitteln aufgehoben wird, so daß eine hinreichende Benetzung der Kunststoffe
mit der TrägerflOsslgkelt eintritt. Die Verweilzelt der Kunststoffe In Scheidern ist eine Funktion der zu
wi trennenden Kunststoff=Fraktlonen. Demgemäß sind bei den Im allgemeinen realtlv geringen Dichteunterschiede
zwischen den verschiedenen Kunststoffarten lange Verwellzelten in den Schwimm-Slnk-Scheldern erforderlich.
Der Trennvorgang In diesen Scheidern wird zudem ungünstig durch Strömungen in der Trennflüssigkeit beeinflußt,
die Insbesondere durch die Austragvorrichtungen für das Sink- und Schwimmgut sowie für die Feststoffaufgabe
zwangsläufig erzeugt werden. Aus diesem Grunde ergibt sich bei dem bekannten Verfahren die
Notwendigkeit, eine möglichst weitgehend turbulenzfreie StrOmungsfOhrung zu erwirken, die sowohl bauliche
als auch verfahrenstechnische Probleme aufwirft. Die Anwendung des bekannten Verfahrens führt bezüglich der
Reinheit der Trennprodukte zu befriedigenden Ergebnissen, wobei auch eine selektive Trennung einer Mehrkomponentenmischung
möglich ist über eine entsprechend mehrstufige statische Dichtetrennung, wobei die
Trägerflüssigkeit in den einzelnen Stufen den jeweils in der Trägerflüssigkeit noch vorhandenen Kunststoffkomponenten
angepaßt werden muß.
Die bekannten Trennanlagen sind baulich relativ aufwendig und führen im Verhältnis zu dem baulichen
Aufwand nur zu einer relativ geringen Durchsatzleistung, die sich mit Verringerung der Dichteunterschiede der
zu trennenden Kunststoffkomponenten vermindert.
Aufgabe vorliegender Erfindung ist es, ein Verfahren der einleitend genannten Art so auszubilden, daß eine
kontinuierliche Trennung der Kunststoilkomponenten aus einer In Strömung befindlichen Suspension durch
Beeinflussung dieser Strömung bei hohem Durchsatz erreicht wird.
Zur Losung vorstehender Aufgabe kennzeichnet sich das einleitend genannte Verfahren durch die Anwendung
der Zentilrugal-Dichtetrennung In Hydrozyklonen bei konstanter Dichte der Trennflüssigkeit und abgestufter
Trenndichte der Kunststoffe.
Dabei wird unter abgestufter Trenndichte der Kunststoffe deren für die Trennung maßgebliche unterschled-
; liehe Dichte verstanden.
Die Trennung von Feststoffen aus einer Suspension nach der Dichte mit Hilfe von Hydrozyklonen Ist für
spezielle Falle In der Aufbereitung von Erzen, Kohlen und Salzen bekannt (DE-OS 26 12 874). Es sind ferner
Verfahren zur Fraktionierung von suspendierten Feststoffen mittels Hydrozyklonen bekannt, bei denen die
Fraktionierung durch eine In der Höhe steuerbare Schlammfullung im Bereich der Unterlaufdüse beeinflußt
wird (DE-OS 26 22 880).
Es 1st ferner bekannt (US-PS 35 37 657), mehrstufig hintereinander angeordnete Hydrozyklone fQr die Trennung
mineralischer Stoffe zu verwenden, wobei in den einzelnen Zyklonen Trägerflüsslgkeite? unterschiedlicher 2ü
Dichte verwendet werden, denen Fraktionen unterschiedlicher Korngröße des zu trennende!: Gutes zugeführt
werden und deren Unterlaufdüse mit den? Einlauf des nächstfolgenden Hydrozyklons verbunden ist.
Eine ähnliche: Anordnung 1st für die Trennung von Faserstoffen der Zellstoff- bzw. Holzindustrie bekannt
(US-PS 30 39 603), bei der ebenfalls die leichteren Partikel aus der Unterlaufdüse dem Einlauf des nächsten
Hydrozyklons zugeleitet wenden.
Eine Anwendung aer Zentrifugaldichtetrennung in Hydrozyklonen für Kunststoffgemische wurde von der
Fachwelt bisher als unpraktikabel angesehen und deshalb auch nicht weiter untersucht, wenngleich für die
Trennung von KunststofTen nach ihrer Dichte ein erhebliches Bedürfnis besteht, um die Kunststoffe wiederverwenden
zu können. Wegen der geringen Dichteunterschiede zwischen den Kunststoffarteu und wegen des
großen Unterschiedes der Form der zu trennenden Teilchen wurde eine Separierung eines derartigen Kunststoff- -w
gemisches in die einzelnen Komponenten im hochturbulenten Zentrifugalfeld eines Hydrozyklons nicht als
praktikabel angesehen. Für die Trennung von Kunststoffteilchen mit derart geringen Dichteunterschieden, wie
sie in der Praxis auftreten, wurde von der Fachwelt ausschließlich die Schwimm-Sink-Trennung als mögliche
Lösung betrachtet, weil man der Auffassung war, das Auftreten von turbulenten Strömungen bei den geringen
|| Dichteunterschieden der zu trennenden Kunststoffe würde den Trennvorgang nur ungünstig beeinflussen, -'5
ff konnte.
i% StrömungsfOhrung, welche sich In der Gestaltung des Hydrozyklons niederschlägt, in Abhängigkeit von der
ff DlchtedlTerenz zwischen den zu separierenden Kunststoffen und/oder der Trägerflüssigkeit überraschend gute -w
|8 Ergebnisse erzielt werden konnten mit Durchsatzleistungen, -.velche, bezogen auf die Trennfläche, im Vergleich
i* zu einen statischen Schwimm-Slnk-Scheider um den Faktor 100 gesteigert werfen konnten.
p Der oder die Hydrozyklone können dabei mit einem hohen Durchsatz, d. h. einer relativ hohen Einlauf-
■S geschwindigkeit betrieben werfen, wobei eine hohe Einlaufgeschwindigkeit sich günstig auf die Trennung der
ft Zweckmäßig wird in den Suspensionen das Volumenverhältnis von Kunststoff zur Trägerflüssigkeit kleiner
|| als 1 : 20 eingestellt. Erfahrungen haben gezeigt, daß eine höhere Konzentration des Kunststoffes in der Träger-
ψ flüssigkeit zu einer Verschlechterung der Trenpergebnlsse führt.
-,·.: Ebenso wie bei der bekannten Schwlmm-Slnk-Abscheldung empfiehlt es sich auch, bei der Verwendung von
'''·■ Hydrozyklonen der TrSgerflüssIgkelt zur Verminderung der Grenzflächenspannung ein Netzmittel zuzusetzen, 5»
,τ ;■ wenn Kunststoffe getrennt werfen, die von der Trägerflüssigkeit nur schwer benetzbar sind.
'■ Bei έΐΓ Trennung von mehreren Kunststoffkomponenten pu3 einer Trägerflüssigkeit hat man die Wahl,
, ■ entweder In der ersten Stufe der Trennung den Kunststoff mit der geringsten Dichte oder aber jenen mit der
/ größten Dichte von den anderen Kunststoffkomponenten zu separieren. Dabei muß je nach dem vorgesehenen
;.'':· Trennvorgang eine Trägerflüssigkeit entsprechender Dichte Im Vergleich ?n dem zu trennenden Kunststoff
gewählt werfen.
- Zweckmäßig 1st es, wenn bei der Trennung mehrerer Kunststoffkomponenten In hlntereinandergeschalteten
-> Hydrozyklonen zunächst der Kunststoff größerer Dichte, wenn er den größeren Mengenanteil bildet, separiert
' und In den nachfolgenden Zyklonen die Kunststoffe mit abnehmender Dichte abgeschieden werfen oder
zunächst der Kunststoff mit der kleineren Dichte, wenn dieser den größten Mengenanteil bildet, separiert und «>
'■■ In den nachfolgenden Zyklonen die Kunststoffe mit zunehmender Dichte abgeschieden werfen.
[■ Zweckmäßig 1st es, zur Trennung von Kunststoff mit einer Dichte oberhalb 1 g/cm1 als Tränkflüssigkeit
y Wasser mit einem Zusatz zur Erhöhung der Dichte, wie CaCl oder NaCl, zu verwenden und zur Trennung von
;> Kunststoffen einer Dichte kleiner als 1 g/cm1 organische Flüssigkeiten oder Mischungen aus Wasser und organl-
;' verwendenden Trägerflüssigkelten müssen den jeweiligen Dichten der zu trennenden Kunststoffe entsprechend
angepaßt werfen,- woüd die Dlchtedlfferenz zwischen den Kunststoffen und/oder der Trägerflüssigkeit ein Maß I
:; für den Trenneffekt darstellt und auch bestimmt, welcher Kunststoff durch den Überlauf oder durch den Unter- |
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lauf des Hydrozyklus ausgetragen wird.
Um den Bedarf an Trägerflüssigkeit möglichst geringzuhalten, werden bei mehrstufiger Trennung zweckmäßig
die mit den Flüssigkelten ausgetragenen Kunststoffteilchen, welche der nächstfolgenden Stufe zugeführt
werden, zuvor von der Flüssigkeit getrennt, abgebraust und mit der Trägerflüssigkeit der nSchiitfolgenden Stufe
«ispendlert. Die somit von den Kunststofftellchen getrennte TrägerflOsslgkelt kann wieder rückgeführt werden,
ebenso wie auch die TrflgerflOsslgkelt von der separierten Komponente des Kunststoffes selbstverständlich rückgeführt
und für die Herstellung neuer Suspensionen verwendet wird.
Die Anwendung des erftndungsgemaß vorgesehenen Verfahrens hat nach den Erfahrungen zu einer Trennung
der verschiedenen Kunststoffkomponenten geführt bis zu Reinheitsgraden In der Größenordnung zwischen 95
ίο und 99«.
Bei der Abtrennung von PVC kann ggf. durch eine Flotation eine Trennung der einzelnen PVC-Sorten
erreicht werden, ebenso wie für andere Kunststoffkomponenten eine Nachreinigung durch eine Flotation
möglich Ist, um den Reinheitsgrad der getrennten Kunststoffe noch welter zu erhohen und auf diese Weise den
Bereich der Wiederverwendungsmöglichkelten zu erhöhen.
Anlagen zur Durchführung des beschriebenen Verfahrens gehen aus von einer an sich bekannten Hintereinanderschaltung
von konisch-zylindrischen Hydrozyklonen mit abgestufter Trenndichte und kennzeichnen sich
durch
a) ein Verhältnis des Durchmessers der Überlauf(do)- zur Unterlaufdüse (du) zwischen 1 und 4, vorzugsweise
2<> I und 2,5,
b) ein Verhältnis der Länge des zylindrischen Oberteils (HT) zu seinem Durchmesser (D) zwischen 1 und 10,
und
c) einen Konuswinkel (a) zwischen 120 und 180° bei Kunststoffdichten größer als die Trägerilüsslgkeltsdlchle
bzw. zwischen 5 und 40° bei Kunststoffdichten geringer als die Tr&gerflflsslgkeitsdlchte.
Zur Erzielung günstiger Trennergebnisse sollte das Verhältnis vier Lange des zylindrischen Oberteils (Hl) zu
seinem Durchmesser zunehmend mit abnehmender Dichtedifferenz zwischen den zu separierenden Kunststoffen
und der Trägerflüssigkeit bemessen werden.
Der unterschiedlichen Ausbildungsform der Hydrozyklone for die verschiedenen Kunststoffe unterschled-.">
llcher Dichte kommt eine ganz erhebliche Bedeutung zu.
Wenn beispielsweise In der ersten Stufe Polyvinylchlorid (Im folgenden PVC genannt) als größter Mengenanteil
einer Mischung aus Polyäthylen (PE), Polystyrol (PS) und PVC separiert werden soll, kann gemäß obigen
Ausführungen Wasser als Trägerflüssigkeit verwendet werden, da PVC etwa eine Dichte von 1,3:7 g/cm1 hat und
somit eine größere Dichte aufweist als Wasser. Die Trennung des PVC von den übrigen Kunststoffbestand'.ellen
" aus der Suspension erfolgt entsprechend dem obengenannten Merkmal c mit Hilfe eines Hydrozyklon schlanker
Ausführung, d. h. eines Hydrozyklon, dessen zylindrisches Oberteil eine große Lange im Veriilelch zu seinem
Durchmesser aufweist und einen Konuswinkel zwischen 120 und 180°. Dabei wird das Im Vergleich zur Trägerflüsslgkelt
eine größere Dichte aufweisende PVC aus der Unterlaufdüse ausgetragen, während die anderen
Kunststoffkomponenten mit der Trägerflüssigkeit durch die Überlaufdüse abgeführt werden.
4i Die Zeichnung gibt ein AusfOhrungsbelsplel des Verfahrensschemas für vorliegende Erfindung sowie die
schematische Darstellung der dabei verwendeten Ausführungsformen der Hydrozyklone In getrennter Darstellung
wieder.
Es zeigt
4- Flg. 2 und 3 Ausbildungsformen der Hydrozyklon, welche Im Verfahrensschema mit 4 und 9 bezeichnet
sind.
Das Verfahrensschema und die wiedergegebenen Hydrozyklone beziehen sich auf eine Anlage zur Trennung
eines Kunststoffgemisches, bestehend aus Granulaten folgender Zusammensetzung:
so Fraktion 1: PVC 54,0« Dichte = 1,38 g/cm3
Fraktion 2: PS 22,7« Dichte = 1,03 g/cm3 Fraktion 3: PE 23,3« Dichte = 0,95 g/cm\
Das Kunststoffgemisch aus den vorgenannten drei Fraktionen wird zunächst einer Schneidmahle 1 zugeführt
ss und dort In Kunststoffteilchen kleiner als 4 mm maximalen Durchmessers zerkleinert und ggf. nach einer aus
dem Schema nicht ersichtlichen Waschung und Hygieneslerung einem Anrührbehälter 2 zugeführt. In welchen ■
eine Trennflüssigkeit mit einer Dichte von l,05g/cmJ gleichzeitig eingebracht wird, und zwar in einer solchen
Menge, daß auf 1 Volumenanteil des Kunststoffes etwa 60 Anteile der Trägerflüssigkeit entfallen. Als Trennflüssigkeit
wird bei den obengenannten Fraktionen Wasser mit Zusatz verwendet, da die Dichte der Trägerflfls-
b» sigkelt merklich größer als die Dichte der Fraktion 2 sein sollte, um In der ersten Trennstufe das in der größten
Menge der Mischung enthaltene PVC mit dem erforderlichen Reinheitsgrad abtrennen zu können. Es Ist daher
das Wasser durch Zusatz von Salz auf den vorgenannten Wert der Dichte 1,05 g/cm3 gebracht worden, wobei
die Dichte der TrennflQssigkeit überwacht und nachgeregelt werden muß. Wenn kein besonders hoher Reinheitsgrad
des zu separierenden PVC gefordert wird, Ist es allerdings auch möglich, Wasser ohne einen Zusatz
6.* zur Änderung der Dichte der Trägerflüssigkeit zu verwenden.
Die In dem Rührbehälter 2 entsprechende Suspenion wird über die Freistromkreiselpumpe 3 dem Hydrozyklon
4 zugeleitet, dessen Abmessungen und GrößenverhältnJsse aus der Fig. 2 hervorgehen.
Es Ist erkennbar, daß der verwendete Hydrozyklon der ersten Stufe zur Abtrennung des PVC schlank konisch
Es Ist erkennbar, daß der verwendete Hydrozyklon der ersten Stufe zur Abtrennung des PVC schlank konisch
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ausgebildet 1st, wobei der Konuswinkel nur 8° und das Verhältnis der Länge des zylindrischen Oberteiles zum
Durchmesser 4 betragt.
In dem Hydrozyklon 4 erfolgt eine Trennung In der Welse, daß durch den Überlauf ein Teil der Trägerflüssigkeit
mit den Fraktionen 2 und 3 durch den Unterlauf der andere Teil der Trägerflüssigkeit mit der Fraktion 1
abgeführt werden. s
Die In das Entwässerungssieb S gelangende Überlauffraktion A, welche nachfolgend dem Ruhrbehälter 7
zugeführt wird, hat folgende Zusammensetzung:
Die aus dem Entwässerungssieb ablaufende Flüssigkeit wird Ober die Leitung 15 zusammen mit dem Ablauf
aus dem Entwässerungssieb 6 für die Unterlauffraktion In den Rührbehälter 2 zurückgeführt. Im Entwässerungssieb
S werden die Fraktionen 2 und 3 abgebraust, um die Salzreste von diesen Fraktionen zu entfernen.
Aus dem Entwässerungssieb 6 für die Unterlauffraktion wird das Endprodukt B mit folgender Zusammen-Setzung
gewonnen:
Die Fraktionen 2 und 3 aus dem Entwässerungssieb 5 gelangen in den Rührbehälter 7, In welchem sie mit
einer Trägerflüssigkeit einer Dichte von 0,97g/cm5, z.B. Mischung aus Wasser und Alkohol, für den Trennschritt
suspendiert werden. Auch hier muß eine laufende Dichtekontrolle und Regelung erfolgen. Über eine
Freistromkreiselpumpe 8 wird die Suspension dem Hydrozyklon 9 zugeführt, welches die In F1 g. 3 wiedergege- -5
bene Ausbildung und Abmessungen aufweist. Es handelt sich hler um ein Hydrozyklon mit Flachboden, bei
dem der Konuswinkel <x etwa 170° beträgt. Das Verhältnis der Länge des zylindrischen Oberteiles des Hydrozyklons
zu seinem Durchmesser beträgt in diesem Beispiel 8.
Aus dem Hydrozyklon 9 gelangt die Überlauffraktion In das Entwasserungssleb 10. Dabei fällt In diesem
Entwässerungssieb die Fraktion 3 als Endprodukt C mit folgender Zusammensetzung an: ·'"
Zum Entfernen der Trennflüsslgkeit von den Fraktionen 2 und 3 können diese In den Entwässerungssleben -";
10 und 11 ebenfalls abgebraust werden. Aus den Entwässerungssleben 10 und 11 gelangt die dort abgetrennte
TrägerflOsslgkelt Ober die Leitung 16 zurück In den Rohrbehälter 7.
mm | d„ | g/cm3 | bar | mJ/h | V. | Frak. 1 kg/h Frak. 2 kg/h | Frak. 3 | kg/h | |
Zyklontyp | Λ. | 10 | Pf | Δ? | V« | 0,6 | OQ0 mu mo m» | m„ | m. |
Stufe 1 Ak 1 |
17,5 | 18 | 1,05 | 1,9 | 4,1 | 2,8 | 30,48 12,84 - | 13,12 | - |
Stufe 2 BK 4 |
26 | 0,97 | 0,5 | 2,9 | Produkt B: Produkte: |
U5 11,59 | 12,39 | 0,74 | |
d. - Durchmesser des ZyUonoberlaufes d. - Durchmesser des Zyklonenuntertaufes |
PVC-Gehalt 99^% Ausbringen: 99,9% PE-Geh»lt 90,8% Ausbringen: 94,4% |
V. rii. - Volumen- bzw. Massenströme im Oberlauf Produkt D: PS-Gehalt 94,0% Ausbringen: 904%
V„ m, - Volumen- bzw. Massenströme im Unterlauf
(H)
Nachstehend werden einige weitere Beispiele praktisch durchgeführter Versuche wiedergegeben, die nachfolgend
in einer Zusammenstellung nochmals aufgeführt sind.
1. Abtrennung des PVC-Antells aus einer PE-+ PS- und PVC-Mischung
Aufgabe: je 5 g/l PE-, PS- und PVC-Granulat (Korngröße kl. 4 mm)
Mischungsverhältnis der Kunststoffe: 1:1
Trennmediumsdlchte: 1,05 g/cm'
5 >·
29 OO
Zyklon: SO mm 0; Lange des zylindrischen Teils: 200 mm; Konuswinkel: 8°; Überlaufdüsendurchmesser: 17,3 mm;
Unterlaufdüsendurchmesser: 10 mm.
Bei einer Durchsatzlelstung von 5 mVh erhalt man ein PVC-Produkt mit einer Reinheit von gr. 99,9% Im
5 Unterlauf.
2. Abtrennung des PVC-Antells aus einer PS-PVC-Mlschung
Aufgabe: je 6 g/l PS- und PVS-Granulat (Korngröße kl. 4 mm)
"> Trennmediumsdlchte: 1,0 g/cm'
Bei einer Durchsatzlelstung von 2,3 mVh ergibt sich ein PVC-Ausbringen von 98,8% mit einem Gehalt von
15 97,3% und ein PS-Ausbringen von 96,8% mit einem Gehalt von 98,6%.
3. Trennung einer PE-PS-Mlschung
Aufgabe: je 5 g/l PE- und PS-Granulat (Korngröße kl. 4 mm)
'» Trennmediumsdlchte: 0,97 g/cm'
Bei einem Durchsatz von 5,7 mJ/h hat das PS-Produkt einen Gehalt von 93,4% bei einem Ausbringen von
-5 90,2% und das PE-Produkt einen Gehalt von 94,4% bei einem Ausbringen von 92,6».
4. Abtrennung einer PVC-Fraktlon aus einem Gemisch aus PE (Granulat/Folien), PS (Granulat) und PVC
(PVCwelch-Granulat/Follen)
'» Aufgabe: je 4 g/l PE-, PS-, PVCwelch-Granulat (Korngröße kl. 4 mm)
je 2 g/l PE-PVC-Follen (Teilchengröße kl. 4 mm)
Konuswinkel: 14°; Überlaufdusendurchmesser: 26 mm; v; Unterlaufdüsendurchmesser: 18,2 mm;
einem Ausbringen von 98,256. Der PVC-Gchäii im überlauf beträgt dabei nur 0,6%.
Zusammenstellung der Beispiele 1 bis Kunststoffmaterial aufgemahlen auf
< 4 mm
spiel Fraktion Fraktion verh. dünng. des Lange grad Winkel Überl. Unterl. verh. Allt. s,:hwer Ausb. schwer AnL leicht Ausb. leicht
Mediums
mm mm mm mm
1 PVC PE + PS 1:1 1 :66 1,05 50 21 granuliert granuliert
2 PVC PS 1:1 1 :82 1 50 200 granuliert granuliert
3 PS PE 1:1 1 :99 0,97 100 800 granuliert granuliert
4 PVC PS + PE 1 : 1,67 1 :74 1,06 100 600 granuliert granuliert
+ Folien + Folien
8° 17,5 10 1,75 99,9
170° 17,5 10 1,75 97,3
170° 26 18 1,44 93,4
14° 26 18 1,44 99,9
98,8 | 98,0 | 96,8 | O |
O | |||
90,2 | 94,4 | 92,0 | ON |
ON | |||
98,2 | 99,4 | 99,9 |
Claims (7)
1. Verfahren zur Trennung von Kunststoffabfällen unterschiedlicher Dichte und Form mit Teilchen von
maximal 20mm Kantenlänge bzw. Durchmesser in Granulat- und/oder Folienform, gekennzeichnet
s durch die Anwendung der Zentrlfugal-Dlchtetrennung in Hydrozyklonen bei konstanter Dichte der Trennflüssigkeit
und abgestufter Trenndichte der Kunststoffe.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in den Suspensionen das Volumenverhältnis
von Kunststoff zur Tragerfiussigkeit kleiner als 1:20 eingestellt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Tragerflüssigkeit zur Verminde-
<n rung der Grenzflächenspannung ein Netzmittel zugesetzt wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in mehreren
hlnterelnandergeschalteten Trennstufen zunächst der Kunststoff größerer Dichte, wenn er den größeren
Mengenanteil bildet, separiert und In den nachfolgenden Trennstufen die Kunststoffe mit abnehmender
Dichte abgeschieden werden, oder zunächst der Kunststoff mit der kleineren Dichte, wenn dieser den grOßten
Mengenanteil bildet, separiert und in den nachfolgenden Trennstufen die Kunststoffe mit zunehmender
Dichte abgeschieden werden.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß zur Abtrennung von Kunststoffen mit einer
Dichte oberhalb 1 g/cm3 als Tragerflüssigkeit Wasser, ggf. mit einem Zusatz zur Erhöhung der Dichte wie
NaCl verwendet, und zur Trennung von Kunststoffen einer Dichte kleiner als 1 g/cm3 organische Flüssigkel-
20 ten oder M^ghungen aus Wasser mit organischen Flüssigkeiten verwendet werden.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß bei mehrstufiger
Trennung die mit den Flüssigkeiten ausgetragenen Kunststoffteilchen, welche der nächstfolgenden Stufe
zugeführt werden, zuvor von der Flüssigkeit getrennt, abgebraust und mit der Tragerflüssigkeit der nächstfolgenden
Stufe suspendiert werden.
7. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 6, bestehend aus einer an sich
bekannten HlnterelnanderschaSaing von konisch-zylindrischen Hydrozyklon^ mit abgestufter Trenndichte,
gekennzeichnet durch
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D4 | Patent maintained restricted | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
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