DE2813752C2 - Steuereinrichtung für einen elektromechanischen Wandler - Google Patents
Steuereinrichtung für einen elektromechanischen WandlerInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Steuereinrichtung für einen elektromechanischen Wandler, mit
a) einem Magnetventil, das eine Magnetspule und einen hubbeweglichen Bauteil umfaßt, der proportional
zu einem der Magnetspule zugeführten elektrischen Eingangssignal verschiebbar ist, um
dadurch ein Stellglied, wie eine Ventilnadel anzusteuern,
b) einer Stromquelle zum Erregen der Magnetspule,
c) wenigstens einem Schalter zum Unterbrechen des der Magnetspule von der Stromquelle zugeführten
Stroms,
d) einem Generator zum Erzeugen eines aus mehreren Impulsen zusammengesetzten elektrischen Impulssignals
zum Betätigen des Schalters, und
e) einer Steuereinrichtung zum Ändern des Tastverhältnisses jedes der dem Schalter zugeführten Impulse.
Ein derartiges Magnetventil in einer Steuereinrichtung zeigt die DE-OS 19 14 765, die ein Antiblockierregelsystem
für druckmittelbetätigte Fahrzeugbremsen betrifft Das Tastverhältnis der Steuerstromsignale für
das Magnetventil kann dabei so gewählt werden, daß ein um eine bestimmte Mittellage schwankender Druck
erreicht wird, d. h. das Verschlußstück des Magnetventils
wird jeweils in eine Öffnungsstellung bewegt, in der diese Druckwerte sich einstellen, so daß einem bestimmten
Tastverhältnis eine bestimmte mittlere
ίο Verschlußstückstellung entspricht Eine Abhängigkeit
des Öffnungsgrades des Ventils von der Impulslänge besteht dabei nicht und es handelt sich nicht um ein proportional
arbeitendes Ventil, sondern um Ventile für Zweipunktsteuerung.
In dem Aufsatz »Aufbau und Verhalten elektrisch angesteuerter hydraulischer Geräte« in der Zeitschrift »Industrie-Anzeiger«
1976, S. 1234—1239, werden Proportionalmagnete beschrieben, bei denen der Hub proportional
der Größe des steuernden Stromes ist
Allgemein sind elektromechanische Wandler be-
mit einem Proportional-Magnetventil, das eine mechanische Ausgangsgröße erzeugt, die einer seinem
Eingang zugeführten elektrischen Eingangsgröße entspricht;
mit einem Ein-Aus- oder Schalt-Magnetventil, das
eine mechanische Ausgangsgröße liefert, die entweder einen Niedrigst- oder einen Höchstwert annimmt in Abhängigkeit
davon, ob die zugeführte elektrische Eingangsgröße über oder unter einem vorgegebenen Bezugs-
oder Schwellwert liegt; und
in Form eines Servo- oder Schrittmotors.
Letztere bedingen hohe Kosten, eine geringe Regelgenauigkeit, eine langsame Ansprechzeit usw. im Vergleich zu den beiden anderen genannten Wandlern.
in Form eines Servo- oder Schrittmotors.
Letztere bedingen hohe Kosten, eine geringe Regelgenauigkeit, eine langsame Ansprechzeit usw. im Vergleich zu den beiden anderen genannten Wandlern.
Aber auch bei den anderen elektromechanischen Wandlern ergeben sich spezielle Probleme. Dabei treten
bei dem Proportional-Magnetvent-l folgende Probleme
auf:
a) Dieser elektromechanische Wandler erzeugt eine mechanische Ausgangsgröße, J. h. eine Verschiebung
oder Kraft entsprechend der elektrischen Eingangsgröße, d. h. dem ihm zugeführten Eingangsstrom.
Ein Ausgangssignal seiner Steuerschaltung muß daher digital-analog-umgesetzt werden, wenn eine Digitaleinheit wie etwa ein Mikrocomputer
in der Einrichtung verwendet wird,
b) Es besteht die Gefahr, daß die mechanische Ausgangsgröße Hysterese bzw. einen Schaltunempfindlichkeitsbereich aufweist, wodurch die Regelgenauigkeit verringert wird. Die Bezeichnung ,Hysterese in der mechanischen Größe« bezeichnet hier die Erscheinung, daß die Lage des Kolbens des Magnetventils aufgrund eines der Magnetspule zugeführten Konstantstromwerts verschieden ist in Abhängigkeit davon, ob der Kolben einen Vorwärtsoder einen Rückwärtshub ausführt,
c) Eine Einheit zum Ausgleichen der elektromagnetischen Kraft, d. h. ein Federsystem, wird zum Erzeugen der mechanischen Größe entsprechend der elektrischen Eingangsgröße verwendet. Infolgedessen besteht die Gefahr, daß das Proportional-Magnetventil durch Störungen wie z. B. von außen einwirkende Vibrationen nachteilig beeinflußt wird. Bei einem elektromechanischen Wandler in
b) Es besteht die Gefahr, daß die mechanische Ausgangsgröße Hysterese bzw. einen Schaltunempfindlichkeitsbereich aufweist, wodurch die Regelgenauigkeit verringert wird. Die Bezeichnung ,Hysterese in der mechanischen Größe« bezeichnet hier die Erscheinung, daß die Lage des Kolbens des Magnetventils aufgrund eines der Magnetspule zugeführten Konstantstromwerts verschieden ist in Abhängigkeit davon, ob der Kolben einen Vorwärtsoder einen Rückwärtshub ausführt,
c) Eine Einheit zum Ausgleichen der elektromagnetischen Kraft, d. h. ein Federsystem, wird zum Erzeugen der mechanischen Größe entsprechend der elektrischen Eingangsgröße verwendet. Infolgedessen besteht die Gefahr, daß das Proportional-Magnetventil durch Störungen wie z. B. von außen einwirkende Vibrationen nachteilig beeinflußt wird. Bei einem elektromechanischen Wandler in
Form eines Ein-Aus- oder Schalt-Magnetventils treten folgende Probleme auf:
d) Das Schaltventil erzeugt eine mechanische Grö-
d) Das Schaltventil erzeugt eine mechanische Grö-
Be, d. h. eine Verschiebung, als Ausgangsgröße, die entweder einen Niedrigst- oder einen Höchstwert
annimmt in Abhängigkeit davon, ob die seinem Eingang zugeführte elektrische Größe über oder unter
einem vorgegebenen Schwellwert liegt Das heißt, das Schalt-Magnetventil hat die Eigenschaft, daß
es überhaupt keine mechanische Verschiebung erzeugt, wenn seinem Eingang keine vorgegebene
elektrische Größe zugeführt wird. Um die der elektrischen Größe entsprechende mechanische Ausgangsgröße
zu erhalten, ist es also erforderlich, das Tastverhältnis der dem Schalt-Magnetventil zugeführten
elektrischen Eingangsgröße zum unmittelbaren Steuern eines Drucks z. B. des Druckunterschieds
an der Luftdüse, zu steuern, oder ein Druckmittel, z. B. das Ansaugvafoium des Motors oder
das Lufttrichtervakuum, als Betätigungsquelle zu verwenden und die Größe derselben zum indirekten
Steuern eines druckempfindlichen Glieds, z. B. einer Membran, zu verstellen, wobei die Membran
einen Druck in eine mechanische Größe wie z. B. eine Verschiebebewegung umwandelt Selbst
wenn also die dem Schalt-Magnetventil zugeführte elektrische Eingangsgröße den vorgegebenen
Schwellenwert innerhalb einer kurzen Dauer, die kürzer als die Mindestansprechzeit, die die mechanische
Größe (Verschiebung) benötigt, um von ihrem Niedrigst- auf ihren Höchstwert zu kommen,
übersteigt, kann das Schalt-Magnetventil der Änderung der Einganggröße innerhalb einer so kurzen
Periode nicht folgen, und es erfolgt daher keine Änderung der mechanischen Größe. Somit ändert
sich die mechanische Größe in dem Bereich nicht in dem das Ein-Aus-Periodenverhältnis, d. h. das
Tastverhältnis der elektrischen Eingangsgröße, klein ist, und damit ergibt sich ein Schaltunempfindlichkeitsbereich,
der später unter Bezugnahme auf F i g. 1 erläutert wird.
e) Aufgrund der ständigen Hin- und Herbewegung des mechanischen Bauteils, z. B. der Ventilnadel,
zwischen dem Niedrigst- und dem Höchstwert des vollen Hubs tritt an Teilen wie dem Lager, dem
Ventilsitz und dem Anschlag, an denen die Ventilnadel anliegt, ein hoher Werkstoffverschleiß auf,
und ferner wird ein starkes Geräusch an den von der Ventilmdel berührten Teilen enumgt
Da das Tastverhältnis der dem Schalt-Magnetventil zugeführten elektrischen Eingangsgröße so gesteuert
ist, daß es die mechanische Ausgangsgröße des Ventils zwischen eii^m Mindest- und einem
Höchstwert steuert, besteht die Gefahr, daß Schwingunjen oder Druckwelligkeit in der mechanischen
Endgröße, z. B. dem negativen Druck in der Luftdüse, auftreten.
Um elektromechanische Wandler für verschiedene Steuer- oder Regelzwecke zuverlässig in Kraftfahrzeugen
verwenden zu können, ist es erforderlich, sich mit diesen Problemen auseinanderzusetzen.
Die Erfindung hat sich deshalb die Aufgabe gestellt, einen elektromechanischen Wandler der eingangs genannten
Art dahingehend zu verbessern, daß er eine einer elektrischen Eingangsgröße proportionale mechanische
Ausgangsgröße liefert, wodurch ein exaktes Ansprechen auf die Eingangsgröße bewirkbar ist
Zur Lösung dieser Aufgabe dienen die im Anspruch 1 ingeführten Merkmale. Im A ispruch 2 sind zweckmäßige
weitere Ausbildungen gekennzeichnet.
Durch die Erfindung ergeben sich die folgenden Vorteile:
1. Ein elektrcmechanischer Wandler, z.B. ein Proportional-Magnetventil,
der eine mechanische Ausgangsgröße entsprechend einer elektrischen Eingangsgröße erzeugt, wird von einem digitalen
elektrischen Signal betätigt Daher sind ein Digital-Analog-Umsetzer sowie ein Umsetzerausgangssignal-Verstärker,
die beim Stand der Technik er-
lö forderlich sind, nicht mehr nötig und die Kosten
verringern sich. Auch die Anzahl der elektronischen Bauteile, insbesondere der Leistungstransistor,
kann verringert werden, wodurch die Betriebszuverlässigkeit der Schaltung erhöht wird.
2. Ein- und Aus-Zustand der elektrischen Eingangsgröße
werden mit gleichbleibender Dauer wiederholt die kürzer als die Mindestansprechzeit
für den vollen Hub eines Kolbens oder einer Ventilnadel, die von der mechanischen Ausgangsgröße
des Wandlers verschoben wird, ist und das Tastverhältnis
der elektrischen Eingangsgröße wird so gesteuert daß eine analoge mechanische Ausgangsgröße
erhalten wird. Diese analoge mechanische Ausgangsgröße hat eine sehr kleine digitale
mechanische Größenkomponente oder eine sehr kleine Yibrations-Hubkomponente W, die die Hysterese
oder Schaltunempfindlichkeit, die in der mechanischen Ausgangsgröße des Wandlers erscheint,
beseitigt
3. Es sind zwei Schaltelemente für den periodischen Ein-Aus-Zustand der dem elektromechanischen
Wandler zugeführten elektrischen Größe vorgesehen, und elektrische Signale mit entgegengesetztem
Tastverhältnis werden diesen beiden Schaltelementen zugeführt Daher erceugt der Wandler eine
mechanische Ausgangsgröße sowohl in positiver als auch in negativer Richtung in Abhängigkeit von
dem Verhältnis zwischen den Tastverhältnissen der den Schaltelementen zugeführten elektrischen
Eingangsgrößen.
4. Dur<-h Anwendung des elektromechanischen
Wandlers als Stellglied für die Einstellung des Kraftstoff-Luft-Verhältnisses in einem Vergaser
mit Dreistoffkatalysator ist die Einstellgenaui^keit des Kraftstoff-Luft-Verhältnisses verbescerbar, die
Kosten der Steuerschaltung werden gesenkt und ihre Betriebszuverlässigkeit wird verbessert
5. Bei Anwendung des elektromechanischen Wandlers als Stellglied für die Einstellung der rückgeführten
Abgasmenge und auch für die Einstellung des Kraftstoff-Luft Verhältnisses in einem Verbrennungs-Steuersystem,
das einen Mikrocomputer enthält, wird die Einsteilgenauigkeit der rückgefüwrteii
Abgasmenge und des Kraftstoff-Luft-Verhilltnisses
verbessert, die Kosten der Steuerschaltung werden gesenkt und ihre Betriebszuveriässigkeit
wird verbessert
6. Einer der Nachteile eines Ein-Aus-oder Schah-Magnetventils ist c*?r Schaitunempfindlichkeitsbereich
(vgl. F i g. 1), der aufgrund des Anlegens eines elektrischen Eingangssignals mit kleinem Tastverhältnis
auftritt. Ein solcher Schaltunempfindlichkeitsbereich
kann bei Anwendung des erfindungsgemäßen Wandlers beseitigt werden.
7. Ein weiterer Nacht.-il dee Schalt-Magnetventüs
ist das Geräusch, das während der Rückbewegung der gleitenden Teile des Magnetventils, die zwischen
dem kleinsten und dem größten Punkt des
vollen Hubs- hin-und hergehen, beobachtet wird. Ein solches Geräusch wird durch Verwendung
eines Proportional-Magnetventils und durch Steuern des Tastverhältnisses der diesem zugeführten
elektrischen Eingangsgröße im wesentlichen beseitigt. Der bei dem Proportional-Magnetventil auftretende
Werkstoffverschleiß ist ebenfalls geringer als bei dem Schalt-Magnetventil.
8. Die mechanische Ausgangsgröße des elektromechanischen Wandlers hat eine sehr kleine digitale mechanische Komponente oder eine sehr kleine Vibrations-Hubkomponente W mit hoher Frequenz, wie bereits erläutert wurde. Der Wandler wird daher im wesentlichen überhaupt nicht durch Störungen wie externe Vibrationen nachteilig be- is einflußt, da unmittelbar eine große elektromagnetische Kraft erzeugt wird.
8. Die mechanische Ausgangsgröße des elektromechanischen Wandlers hat eine sehr kleine digitale mechanische Komponente oder eine sehr kleine Vibrations-Hubkomponente W mit hoher Frequenz, wie bereits erläutert wurde. Der Wandler wird daher im wesentlichen überhaupt nicht durch Störungen wie externe Vibrationen nachteilig be- is einflußt, da unmittelbar eine große elektromagnetische Kraft erzeugt wird.
Auslührungsbeispieie der Erfindung werden nachstehend unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläuten.
Es zeigt
Fig. 1 die Arbeitskennlinie eines Schalt-Magnetventils,
wobei das Vorhandensein eines schaltunempfindlichen Bereichs veranschaulicht ist;
Fig. 2 teilweise im Schnitt eine Seitenansicht des Aufbaus eines Kolben-Magnetventils;
F i g. 3 teilweise im Schnitt eine Seitenansicht des Aufbaus eines Proportional-Magnetventils mit beweglicher
Spule;
F i g. 4A den Signalverlauf einer Spannung, die einem Magnetventil als Eingangsgröße zugeführt wird;
Fig.4B die Hub-Ansprechkennlinie des Kolbens eines Magnetventils bei Anlegen einer Eingangsspannung
nach Fig.4A;
F i g. 4C den Verlauf einer Steuersignalspannung mit
einer Zeitdauer Ti, die kürzer als die Mindestzeitdauer
τ r.-i_ j it i_i..u JA- k4n~«_»..A«»:iLnu.A_.. :.»
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wobei ein dtrartiger Spannungsverlauf zum Steuern mittels der Einrichtung nach der Erfindung verwendet
wird;
Fig.4D die Hubkennlinie des Magnetventilkolbens
aufgrund des Eingangsspannungssignals nach F i g. 4C;
F i g. 5 das schaltbild eines Ausführungsbeispiels der Einrichtung nach der Erfindung;
F i g. 6A einen Steuersignalverlauf ähnlich F i g. 4C, der zum Steuern des Magnetventils durch die Einrichtung
nach der Erfindung verwendet wird, wobei jedoch drei verschiedene Einschaltdauern 7<, Ts und Tt für die
gleiche Zeitdauer Ti dargestellt sind;
F i g. 6B den Verlauf eines der Magnetventilspule zugeführten Stroms zur Veranschaulichung von drei verschiedenen
Stromsignalen, die jeweils den drei Signalverläufen nach Fig.6A entsprechen;
F i g. 6C ein Diagramm des Hubverlaufs des Magnetventilkolbens zur Verdeutlichung von drei verschiedenen
Hubverläufen, die jeweils den Spannungs- und Stromsignalen nach den Fi g. 6A und 6B entsprechen;
F i g. 7A die Beziehung zwischen dem Tastverhältnis und dem Spulenstrom des Magnetventils;
F i g. 7B die Beziehung zwischen dem Spulenstrom und dem Kolbenhub des Magnetventils;
F i g. 7C die Beziehung zwischen dem Tastverhältnis und dem Kolbenhub des Magnetventils;
F i g. 8 das Schaltbild eines weiteren Ausführungsbeispieis
zum Steuern eines elektromechanischen Wandlers
bzw. eines Proportional-Magnetventils;
Fig.9 das Verhältnis zwischen dem Tastverhältnis
und dem Kolbenhub des Proportional-Magnetventils bei Steuerung entsprechend F i g. 8.
Unter Bezugnahme auf F i g. 1 wird der schaltunempfindliche Bereich erläutert. Es sei angenommen, daß TB
bzw. TA die Einschaltdauer einer an das Schalt-Magnetventil angelegten Spannung Vbzw. eine Periode der angelegten
Spannung V bedeuten. Danin ist der Hub des Kolbens des Magnetventils Null, d. h. der Kolben verschiebt
sich nicht, wenn die Einschaltdauer TB kurz oder wenn das Tastverhältnis klein ist. In einem solchen
Fall ergibt sich ein schaltunempfindlicher Bereich.
Die F i g. 2 und 3 zeigen schematisch den Aufbau von zwei Arten des erwähnten Proportional-Magnetventils.
Dabei zeigt F i g. 2 ein Kolben-Magnetventil und F i g. J ein Magnetventil mit beweglicher Spule.
Nach Fig. 2 umfaßt das Proportional-Kolbenmagnetventil eine Magnetspule 101, die eine elektromagnetische
Kraft erzeugt, einen Kolben 102, der proportional zu der von der Spule 101 erzeugten elektromagnetischen
Kraft verschoben wird, eine Vcniiinadei iö3, die der Verschiebung des Kolbens 102 folgt und den Öffnungsbereich
eines zugeordneten Stellglieds bestimmt, ein Lager 104 für eine gleichmäßige Hin- und Herbewegung
der Ventilnadel 103, eine Feder 105, die den Kolben 102 stabil in seiner Ausgangslage hält und die von
der Spule 101 erzeugte elektromagnetische Kraft ausgleicht, um die Verschiebelage des Kolbens 102 zu bestimmen,
und einen externen Anschluß 106, durch den die Spule /01 mit Strom gespeist wird.
Nach Fig.3 umfaßt das Proportional-Magnetventil
mit beweglicher Spule einen Magneten 107, der ein Magnetfeld erzeugt, ein äußeres Joch 109 und ein inneres
Joch 110, mit deren Hilfe ein Teil des vom Magneten
107 erzeugten Magnetfelds auf eine Spule 108 gerichtet wird, einen Spulenkörper 111, der ortsfest die Windungen
der auf ihn gewickelten Spule 108 trägt, einen äußeren Anschluß 112 zur Stromzufuhr zur Spule 108, eine
Feder 113, die die vor. der Spule 108 erzeugte Kraft ausgleicht
zwecks proportionaler Verschiebung der Spule
108 und des Spulenkörpers 111, die zusammen im folgenden
als bewegliche Spule bezeichnet werden, eine Ventilnadel 114, die der Verschiebebewegung der beweglichen
Spule folgt zum Bestimmen des Öffnungsbereichs eines zugeordneten Stellglieds und ein Lager 115
für eine gleichmäßige Hin- und Herbewegung der Ventilnadel 114.
Derartige Magnetventile haben eine Ansprechkennlinie entsprechend den Fig.4A und 4B. Wenn an die
Spule des Magnetventils eine stufenförmige Spannung angelegt wird, spricht das Magnetventil auf die angelegte
Spannung mit einer Hubkennlinie entsprechend F i g. 4B an. Aus F i g. 4B ist ersichtlich, daß in dem Hub
des Kolbens oder der Ventilnadel eine Zeitverzögerung T\ erster Ordnung aufgrund des verzögerten Ansprechens
während der Anstiegszeit des der Spule 101 oder 108 zugeführten Stroms sowie auch aufgrund z. B. des
Widerstands des Lagers 104 oder 115 gegen die Verschiebebewegung der Ventilnadel 103 oder 114 auftritt
Wenn die an das Magnetventil angelegte stufenförmige Spannung verschwindet, ist der der Spule 101 oder 108
des Magnetventils zugeführte Strom ebenfalls auf Null verringert, und in diesem Fall tritt ebenfalls eine Zeitverzögerung
T2 erster Ordnung im Hub des Kolbens oder der Ventilnadel des Magnetventils auf, und zwar z. B.
aufgrund der Rückstoßkraft der Schraubenfeder 105 oder 113. Diese Zeitverzögerungen T\ und T1 nehmen
verschiedene Werte an in Abhängigkeit von Faktoren wie der Windungszahl und dem Drahtdurchmesser der
Spulen und der Federkonstanten der Druckfedern in
den Magnetventilen. Bei den meisten normalerweise verwendeten Magnetventilen der erläuterten Art ist die
Zeitverzögerung Γι ungefähr gleich der Zeitverzögerung Ti, d. h. T\ «j Ti.
Im Rahmen dieser Erläuterung wird das Zeichen T0
verwendet, um T\ und Tt darzustellen.
Die Steuereinrichtung nach F i g. 5 wird bevorzugt zum Steil/m eines Proportional-Magnetventils mit den
vorher erläuterten Zeitverzögerungskennlinien verwendet. Die F i g. 4C, 4D und 6A, 6B, 6C zeigen Arbeits-
Signalverläufe in verschiedenen Teilen des Magnetventils, wenn das Tastverhältnis einer an das Magnetventil
angelegten Impulsspannung geändert wird.
Es sollen zuerst der Aufbau und Betrieb der Steuereinrichtung nach F i g. 5 erläutert werden. Ein Impulssi- is
gnalgeber 207, der eine Impulsspannung mit änderbarer Impulsdauer erzeugen kann und an sich bekannt ist, ist
mit einem Eingang 204 verbunden. Ein Transistor 203 wird aufgrund ucf dein Eingang 204 zugcfuhrten Spannung eingeschaltet, und eine Gleichspannung von z. B.
12 V wird von einer Gleichspannungsversorgung über einen Widerstand 201 an die Spule 202 des Magnetventils angelegt. Eine Diode 205 ist mit der Spule 202 parallelgeschaltet F i g. 4C zeigt den Verlauf der ar. den Eingang 204 angelegten Impulsspannung V, und Fig.4D
zeigt die Hubkennlinie z. B. des Kolbens oder der Ventilnadel des Magnetventils, wenn diese auf die Impulsspannung ^entsprechend F i g. 4C anspricht. Bei einem üblichen Proportional-Magnetventil beträgt 7"0 ca.
15—20 ms. Wenn nun die Impulsdauer der am Magnetventil anlegenden Impulsspannung V so eingestellt ist,
daß T3 (vgl. F i g. 4C) kürzer als T0 ist, dann ist das Tastverhältnis durch TJTz bestimmt, wie aus Fig.4C ersichtlich ist. In diesem Fall verläuft die Hubkennlinie
des Kolbens oder der Ventilnadel des Magnetventils entsprechend F i g. 4D. Der Wert der angelegten Spannung V entsprechend F i g. 4C unterscheidet sich von
demjenigen nach F i g. 4A, um Gleichheit zwischen dem vollen Hubwert Sf nach F i g. 4D und demjenigen nach
F i g. 4B zu erreichen. Wenn das Tastverhältnis z. B. auf T5/ T3 und TfJ 7j geändert wird (vgl. die Strichpunktlinie
und die Strichlinie in F i g. 6A), ändert sich der der Spule des Magnetventils zugeführte Strom / entsprechend
(vgl. F i g. 6B), und der Hub Sdes Kolbens oder der Ventilnadel des Magnetventils ändert sich ebenfalls entspre-
chend (vgl. Fig.6C). Aus den Fig.6A-C ist ersichtlich, daß die Schwingungsamplitude des Hubs des Kolbens oder der Ventilnadel W\ bzw. W2 bzw. W3 ist,
wenn das Tastverhältnis TfJT3 (vgl. Strichlinie) bzw.
TJT3 (vgl. Vollinie) bzw. T5/ T3 (vgl. Strichpunktlinie)
ist Somit ist ersichtlich, daß die Schwingungsamplitude im Hub kleiner ist, wenn das Tastverhältnis TfJT3 und
T5ZT3 ist, als wenn das Tastverhältnis TJT3 ist Diese
Tatsache ist auch in Fig.7C veranschaulicht, die noch
erläutert wird
Der wirksame Wert des der Magnetventilspule zugeführten Stroms ist also dadurch änderbar, daß das Tastverhältnis geändert wird, urd der Hub des Kolbens
oder der Ventilnadel ist ebenfalls änderbar, wobei jedoch gleichzeitig ihre Schwingung immer auf einer sehr
kleinen Amplitude (Wi, W2, W3) gehalten werden kann.
Diese sehr kleine Schwingungsamplitude nimmt allmählich ab, wenn der Wert der Zeitdauer T3 relativ zu demjenigen der Zeitverzögerung To abnimmt, und die sehr
kleine Schwingungsamplitude nähert sich einem sehr as nahe bei Null gelegenen Wert, wenn die Frequenz z. B.
ca. 200 Hz beträgt, d. Il, wenn die Zeitdauer T3 ca. 5 ms
beträgt Die Schwingungsamplitude (Wu W2, W3) nach
F i g. 6C hat einen ziemlich großen Wert, da die Zeitdauer T3 als sehr lang relativ zur Zeitverzögerung To angenommen ist. Es sei ferner gesagt, daß die Zeichnung
unter dem Gesichtspunkt angefertigt wurde, daß eine übertriebene Darstellung der sehr kleinen Schwingungsamplitude in der Zeichnung das Grundprinzip der Erfindung leichter verständlich macht.
Mittel zum Vorsehen einer änderbaren Impulsdauer des vom Impulssignalgeber 207 erzeugten Impulssignale, d. h. Mittel zum Vorsehen eines änderbaren Tastverhältnisses, sind allgemein bekannt und werden daher
nicht erläutert.
F i g. 7A zeigt die Beziehung zwischen dem Tastverhältnis und dem effektiven Wert If des der Magnetventilspule nach F i g. 2 oder 3 zugeführten Stroms, wenn
die dem Magnetventil zugeführte Eingangsspannung eine konstante Dauer von z. B. T3 hat, die kürzer als die
Mindestansprechzeit To zum Verschieben des Kolbens oder der Vcntünsds! über die gesamte Hublänge ist.
und das Tastverhältnis der Eingangsspannung geändert wird, unter der Voraussetzung, daß To absolut größer
als T3 ist. Es ist ersichtlich, daß der effektive Stromwert
If im wesentlichen dem Tastverhältnis exakt proportional ist Der effektive Stromwert des der Magnetventilspule zugeführten Stroms und der Hub S des Kolbens
oder der Ventilnadel sind zueinander ebenfalls proportional (vgl. Fig.7B). Fig.7C zeigt die Beziehung zwischen dem Tastverhältnis D der Eingangsspannung und
dem Hub 5 des Kolbens oder der Ventilnadel des Magnetventils, und es ist ersichtlich, daß die beiden Werte
ebenfalh zueinander proportional sind. Wie jedoch unter Bezugnahme auf die F i g. 4C, 4D1 6A, 6B und 6C
erläutert wurde, ist die sehr kleine Schwingungsamplitude (W1, W1, W3) für den Fall von T0 » T3 anstatt
To >■ T3 angenommen, um die Schwingungsamplitude
zum besseren Verständnis der Erfindung übertrieben darzustellen.
Nach Fig.8, die ein weiteres Ausführungsbeispiel
zeigt, werden zwei Impulssignale mit genau entgegengesetztem Tastverhältnis von einem bekannten Impulssignalgeber 309 erzeugt und an zwei Eingänge 301 bzw.
302 angelegt. Der Ein-Zustand des ersten an den Eingang 301 angelegten Impulssignals erstreckt sich z. B.
über 20% einer Periode, während der Ein-Zustand des dem Eingang 302 zugeführten zweiten Impulssignals
z. B. 30% einer Periode beträgt (vgl. F i g. 8). Somit besteht ein Verhältnis von 7 :3 zwischen der Ein-Periode
der an die Basis eines Transistors 303 angelegten Spannung und der Ein-Periode der an die Basis eines weiteren Transistors 304 angelegten Spannung, und 70% des
Stroms wird von einem Versorgungsanschluß 305 mit 12 V zu einem Proportional-Magnetventil 308 über
einen Widerstand 307 geliefert und fließt zum Transistor 3103. Andererseits werden die verbleibenden 30%
Strom dem Proportional-Magnetventil 308 über einen weiteren Widerstand 306 zugeführt und fließen zum
Transistor 304. Wenn umgekehrt die Ein-Periode der an die Basis des Transistors 304 angelegten Eingangsspannung größer als diejenige der an die Basis des Transistors 303 angelegten Eingangsspannung ist, ist der der
Magnetventilspule zugeführte Stromanteil offensichtlich im ersten Fall größer als im letztgenannten Fall.
Wenn daher das Verhältnis zwischen der Dauer des Stromflusses zum Transistor 303 und derjenigen zum
Transistor 304 7 :3 ist wird der Kolben oder die Ventilnadel des Magnetventils so verschoben, daß dieses
Glied seinen vollen Hub in positiver und negativer Richtung mit Raten von 70% bzw. 30% der Gesamtdauer
ausführt. Da jedoch die Eingangsspannung tatsächlich bei einer Dauer abgeschaltet wird, die ausreichend kürzer
als die Mindestansprechzeit für den vollen Hub (den Höchsthub in positiver oder negativer Richtung aus der
Neutraistellung) des Kolbens oder der Ventilnadel ist, führt der Kolben bzw. die Ventilnadel einen mittleren
Hub in positiver Richtung aus, der das vorher erläuterte Verhältnis erfülk F i g. 9 zeigt die Hubkennlinie des Magnetventils,
wenn das Verhältnis zwischen den Tastverhältnissen der beiden Eingangssignale in der erläuterten
Weise geändert wird. Der in positive Richtung gehende Teil der Horizontalachse stellt das Tastverhältnis
der an den Eingang 301 angelegten Spannung dar, und der in negative Richtung gehende Teil der Horizontalachse
stellt das Tastverhältnis der an den Eingang 302 angelegten Spannung dar. Das Tastverhältnis D302
der an den Eingang 302 angelegten Spannung ist D302 = 1, wenn das Tastverhältnis D30] der an den Ein-
ft α η er "?Λ1 onrrolanton Cnnnnnn» Γ\. . . A * ·ηΊ 1» <-4ΐ~.*.ηπ_
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Fall fließt der Strom vollständig zum Transistor 304, so daß der Kolben oder die Ventilnadel in der voll verschobenen
negativen Hubstellung gehalten wird. Wenn andererseits D30I = 0, so ist D30I = 1, und in diesem Fall
fließt der Strom vollständig zum Transistor 303 und hält den Kolben oder die Ventilnadel in der voll verschobenen
positiven Hubstellung. Bei D30I = 0,5 und
Dm = 0,5 wird der Kolben oder die Ventilnadel in der
Neutralstellung 0 zwischen dem positiven Hub +5 und dem negativen Hub — Sgehalten.
Es ist ersichtlich, daß die Steuereinrichtung nach F i g. 8 zwei Schaltglieder mit jeweils entgegengesetzten
Ein-Aus-Zuständen für die Ein-Aus-Zusiände der zugeführten Eingangsspannungen umfaßt, so daß die Flußrichtung
des der Magnetventilspule zugeführten Stroms änderbar ist in Abhängigkeit vom Verhältnis zwischen
den Tastverhältnissen der den beiden Schaltgliedern zugeführten Eingangsimpulse und der Kolben bzw. die
Ventilnadel des Magnetventils sowohl einen positiven als auch einen negativen Hub ausführen kann. Es ist ersichtlich,
daß die Hubkennlinie nach Fig.9 derjenigen nach F i g. 7C insofern ähnlich ist, als sie eine sehr kleine
Vibrations-Hubkomponente W aufweist, die bewirkt, daß die Hysterese des bisher erläuterten Hubs beseitigt
wird. Der der Magnetventilspule zugeführte Strom muß stabilisiert werden, so daß die Genauigkeit des Propovtionalitätsverhältnisses
nach den F i g. 7C und 9 sichergestellt ist. Eine Batterie erfüllt diese Forderung im allgemeinen,
aber es ist erwünscht, eine Konstantspannungsqucl'iC
oder cine KoriStanistrornqucIlc vorzüschen,
um dadurch die Genauigkeit des Proportionalitätsverhältnisses zu erhöhen.
Eines der Merkmale des Ausführungsbeispiels nach 1 den Fig.8 und 9 besteht darin, daß die Sicherheit garantiert
werden kann, wenn das Ventilglied, z. B. die Ventilnadel, so angeordnet ist, daß es im Fall einer Gefahrensituation,
in der das Magnetventil aufgrund eines Versagens der Steuerschaltung nicht richtig betätigt
wird, in eine geeignete minimal gefährliche Stellung, z. B. die Neutralstellung 0 nach F i g. 9, zurückgebracht
werden kann.
Hierzu 5 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Steuereinrichtung für einen elektromechanischen Wandler, mit
a) einem Magnetventil, das eine Magnetspule und einen hubbeweglichen Bauteil umfaßt, der
proportional zu einem der Magnetspule zugeführten elektrischen Eingangssignal verschiebbar
ist, um dadurch ein Stellglied, wie eine Ventilnadel
anzusteuern,
b) einer Stromquelle zum Erregen der Magnetspule,
c) wenigstens einem Schalter zum Unterbrechen des der Magnetspule von der Stromquelle zugeführten
Stroms,
d) einem Generator zum Erzeugen eines aus mehreren Impulsen zusammengesetzten elektrischen
Impulssignals zum Betätigen des
V.I1O1LC13 UIlU
e) einer Steuereinrichtung zum Ändern des Tastverbältnisses jedes der dem Schalter zugeführten
Impulse,
dadurch gekennzeichnet,daß
jeder der Impulse eine konstante Zeitdauer (T3) hat, die kürzer als die Mindestzeitdauer (T0) ist, die zur Ausführung des vorbestimmten vollen Hubs (Sp)dcs hubbeweglichen Bauteils (102, 108) erforderlich ist
jeder der Impulse eine konstante Zeitdauer (T3) hat, die kürzer als die Mindestzeitdauer (T0) ist, die zur Ausführung des vorbestimmten vollen Hubs (Sp)dcs hubbeweglichen Bauteils (102, 108) erforderlich ist
2. Steuerein -vhtung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dadurch gekennzeichnet,
— daß das Schaltglied aus zwei Schaltelementen (303, 304) besteht, die so angeordnet sind, daß
das hubbewegliche Bauteil i>> einer erste Richtung
bewegbar ist, wenn das eine (303 oder 304) der beiden Schaltelemente eingeschaltet ist, und
in eine zweite, zur ersten Richtung entgegengesetzte Richtung bewegbar ist, wenn das andere
Schaltglied (304 oder 303) eingeschaltet ist und
— daß das eine (303 oder 304) Schaltelement im Aus-Zustand gehalten wird, wenn das andere
(304 oder 303) Schaltelement sich im Ein-Zustand befindet
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53121163A (en) * | 1977-03-31 | 1978-10-23 | Hitachi Ltd | Electromechanical converter |
JPS55134747A (en) * | 1979-04-10 | 1980-10-20 | Nissan Motor Co Ltd | Exhaust reflux controlling device |
JPS55160147A (en) * | 1979-05-30 | 1980-12-12 | Aisan Ind Co Ltd | Feedback-controlled variable venturi type carburetor |
DE2930995C3 (de) * | 1979-07-31 | 1982-02-04 | Binder Magnete GmbH, 7730 Villingen-Schwenningen | Elektromagnetischer Hubmagnet mit Hublagenerkennung |
CA1150384A (en) * | 1980-02-26 | 1983-07-19 | Charles F. Lloyd | Remotely controlled servo device for controlling fluid flow |
FR2476508A1 (fr) * | 1980-02-27 | 1981-08-28 | Cemagreff | Perfectionnement a l'application localisee de tres faibles quantites de produits solides ou liquides |
JPS56127115A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-05 | Ckd Controls Ltd | Gas flow rate control system |
EP0077770B1 (de) * | 1980-12-29 | 1987-02-25 | Caterpillar Inc. | Servosteuerung für pulsbreiten-modulierten konstanten strom |
US4538644A (en) * | 1983-06-09 | 1985-09-03 | Applied Power Inc. | Pressure regulator |
JPS6011622A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-21 | Honda Motor Co Ltd | 電磁弁手段のデユ−テイ比制御方法 |
DE3337259A1 (de) * | 1983-10-13 | 1985-04-25 | Atlas Fahrzeugtechnik GmbH, 5980 Werdohl | Elektromagnetisch betaetigtes durchflusssteuerventil |
JPS61106957A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-05-24 | Aisan Ind Co Ltd | 空燃比制御用アクチエ−タの取付け構造 |
DE3536828A1 (de) * | 1985-10-16 | 1987-04-16 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Kraftstoffeinspritzvorrichtung mit einem elektromagnetischen steuerventil zwischen einspritzpumpe und einspritzduese |
JPS62113854A (ja) * | 1985-11-12 | 1987-05-25 | Honda Motor Co Ltd | 気化器の燃料制御装置 |
US5204802A (en) * | 1988-11-23 | 1993-04-20 | Datacard Corporation | Method and apparatus for driving and controlling an improved solenoid impact printer |
JPH03164912A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-16 | Mitsubishi Electric Corp | デューティソレノイドバルブの駆動装置 |
DE4305362A1 (de) * | 1993-02-22 | 1994-08-25 | Eks Elektromagnetik Dr Scheuer | Verfahren zum Abgleich eines gepulsten elektromagnetischen Ventils |
JPH11202947A (ja) * | 1998-01-09 | 1999-07-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 電磁比例圧力制御弁の駆動制御方法 |
JP4486183B2 (ja) * | 1999-08-09 | 2010-06-23 | 株式会社デンソー | 電磁弁駆動装置 |
DE50109814D1 (de) * | 2000-03-02 | 2006-06-22 | Siemens Ag | Verfahren zur steuerung eines stellglieds mittels des halte-tast-verhältnisses |
JP3864874B2 (ja) * | 2002-08-26 | 2007-01-10 | トヨタ自動車株式会社 | 電磁弁制御装置 |
ES2386517T3 (es) * | 2009-10-16 | 2012-08-22 | Diener Precision Pumps Ltd. | Adaptador electrónico para controlar una válvula biestable |
FR3012195B1 (fr) * | 2013-10-18 | 2015-12-18 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Procede de mise en œuvre d'une electrovanne pneumatique |
CN109952170A (zh) * | 2016-08-26 | 2019-06-28 | 海别得公司 | 在降低的电流和气压水平下操作等离子体电弧处理***及相关的***和方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1295896B (de) * | 1962-09-29 | 1969-05-22 | Weisheit Georg | Regeleinrichtung fuer die Regelung von stroemenden Medien |
DE1914765C2 (de) * | 1969-03-22 | 1982-11-11 | Teldix Gmbh, 6900 Heidelberg | Elektrische Steueranlage für ein blockiergeschützte Fahrzeugbremsanlage |
DE1922955C3 (de) * | 1969-05-06 | 1975-03-06 | Walter Dipl.-Ing. 5100 Aachen Ullrich | Schaltungsanordnung zum Betrieb von Elektromagneten |
US3659631A (en) * | 1970-08-05 | 1972-05-02 | Moore Business Forms Inc | Controller for a pulsed servovalve |
DE2120458A1 (de) * | 1971-04-26 | 1972-11-02 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Schaltungsanordnung zur genauen Einstellung elektromagnetischer Stellglieder als Funktion einer Gleichspannung |
US3725747A (en) * | 1972-01-17 | 1973-04-03 | Laval Turbine | Proportioning solenoid |
GB1391955A (en) * | 1972-07-12 | 1975-04-23 | British Leyland Austin Morris | Actuating internal combustion engine poppet valves |
US3896346A (en) * | 1972-11-21 | 1975-07-22 | Electronic Camshaft Corp | High speed electromagnet control circuit |
US3870931A (en) * | 1974-02-04 | 1975-03-11 | Sun Chemical Corp | Solenoid servomechanism |
JPS53121163A (en) * | 1977-03-31 | 1978-10-23 | Hitachi Ltd | Electromechanical converter |
JPS56127115A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-05 | Ckd Controls Ltd | Gas flow rate control system |
-
1977
- 1977-03-31 JP JP3525377A patent/JPS53121163A/ja active Granted
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DE2813752A1 (de) | 1979-02-08 |
JPS53121163A (en) | 1978-10-23 |
JPS616263B2 (de) | 1986-02-25 |
USRE32035E (en) | 1985-11-19 |
US4366524A (en) | 1982-12-28 |
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