DE2759243C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE2759243C2 DE2759243C2 DE2759243A DE2759243A DE2759243C2 DE 2759243 C2 DE2759243 C2 DE 2759243C2 DE 2759243 A DE2759243 A DE 2759243A DE 2759243 A DE2759243 A DE 2759243A DE 2759243 C2 DE2759243 C2 DE 2759243C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- silicon nitride
- beryllium
- weight
- amount
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B3/00—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties
- H01B3/02—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of inorganic substances
- H01B3/12—Insulators or insulating bodies characterised by the insulating materials; Selection of materials for their insulating or dielectric properties mainly consisting of inorganic substances ceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
- C04B35/593—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride obtained by pressure sintering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/584—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride
- C04B35/593—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride obtained by pressure sintering
- C04B35/5935—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on silicon nitride obtained by pressure sintering obtained by gas pressure sintering
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen polykristallinen Siliziumnitridkörper
gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1 sowie
ein Verfahren zum Herstellen eines vorgeformten polykristallinen
Körpers aus Siliziumnitrid gemäß dem Oberbegriff
des Patentanspruches 5.
Körper und Verfahren der vorgenannten Art ergeben sich aus der
DE-OS 26 14 839, bei der jedoch oxidische Zusätze verwendet
werden.
Siliziumnitrid, dessen stöchiometrische Zusammensetzung Si₃N₄
beträgt, ist ein hochschmelzender elektrischer Isolator mit
großer Festigkeit, Härte, hohem Widerstand gegenüber thermischem
Schock und hat daher viele mögliche Hochtemperaturanwendungen.
Die Eigenschaften des Siliziumnitrids, die es im
Vergleich mit anderen Materialien zu einem einzigartigen Material
machen, sind sein geringer thermischer Expansionskoeffizient
kombiniert mit seiner Hitzebeständigkeit und Oxidations
stabilität. Siliziumnitrid ist seit langem ein bevorzugtes
Material bei der Entwicklung von Bauteilen für bei hoher Temperatur
arbeitende Wärmemaschinen.
Siliziumnitrid-Teile werden derzeit hergestellt durch Reaktions
verbinden des Siliziums oder durch Heißpressen. Bei
dem erstgenannten Verfahren bestehen Beschränkungen hinsichtlich
der erreichbaren Dichten und somit der Festigkeit, was
die damit hergestellten Siliziumnitrid-Teile von einer Reihe
von Anwendungen ausschließt. Die Verfestigung durch Heißpressen
wird unter Verwendung von Zusätzen aus Oxiden oder
Nitriden von Magnesium, Beryllium, Calzium, Yttrium, Lanthan,
Cer und Zirkonium zum Si₃N₄ erreicht. Die dabei entstehende
Keramik ist sehr fest, doch ist die maschinelle Bearbeitung
komplexer Teile sehr zeitaufwendig, schwierig und häufig auch
unmöglich oder zu teuer (vgl. z. B. den Art. "Dense Silicon
Nitride" von G. G. Decley et al in "Powder Metallurgy"
Seiten 145 bis 151 (1961)).
Ein Sintern, mit dem man die Formungsprobleme überwinden könnte,
ist zwar auch schon versucht worden, aber mit begrenztem
Erfolg, da sich bei Temperaturen, die sich 1750°C nähern, das Siliziumnitrid
bei Atmosphärendruck rasch zersetzt. Siliziumnitrid
mit 90%iger Dichte ist unter Verwendung eines Zusatzes von 5%
Magnesiumoxid von G. R. Terwilliger und F. F. Lange in Journal
of Materials Science 10 (1975), 1169 in dem Artikel "Pressureless
Sintering of Si₃N₄" beschrieben worden. Bei der Herstellung
wurden jedoch Gewichtsverluste von bis zu 30% beobachtet
und dies machte das Verfahren unpraktikabel.
In dem Artikel von M. Mitomo "Pressure Sintering of Si₃N₄" im
"Journal of Materials Science" 11 (1976), 1103-1107, ist das
Sintern von Si₃N₄ mit 5% MgO bei 1450 bis 1900°C unter einem
Druck von 10 bar Stickstoff offenbart, wodurch man
eine Maximaldichte von 95% des theoretischen Wertes erhält.
Weiter ist in diesem Artikel ausgeführt, daß Dichte und Gewichtsverlust
anfänglich bei den höheren Temperaturen zunahmen,
daß sich die Dichte dann oberhalb einer gewissen Temperatur
verringerte, weil die Dichte durch zwei gegenwirkende
Prozesse bestimmt wurde, nämlich die Schrumpfung und die ther
mische Zersetzung des Siliziumnitrids und daß die Optimaltemperatur
für eine hohe Dichte bei etwa 1800°C lag.
Es ist bekannt, daß der große Magnesiumoxid-Zusatz, der zum
Einleiten des Sinterns erforderlich ist, die Oxidationsbeständigkeit
und die mechanischen Eigenschaften des fertigen Siliziumnitrid-
Produktes bei hoher Temperatur beeinträchtigt. Der
erfindungsgemäße Siliziumnitridkörper ist im Anspruch 1 definiert,
das erfindungsgemäße Verfahren im Anspruch 5.
Im Gegensatz zu den Sinterverfahren, die Metalloxid-Zusätze, wie
Magnesiumoxid, verwenden, die sich nicht leicht zersetzen und die
daher im wesentlichen den gesamten durch den Metalloxidzusatz
eingeführten Sauerstoff beibehalten, wird bei dem Sinterverfahren
nach der vorliegenden Erfindung Sauerstoff in deutlicher
Menge von dem Sinterkörper abgegeben. Bei dem erfindungsgemäßen
Verfahren findet kein merklicher Gewichtsverlust
aufgrund thermischer Zersetzung des Siliziumnitrids statt,
was sich durch die hohen Dichten des erhaltenen Sinterproduktes
im Bereich von 80 bis 100% der theoretischen Dichte des
Siliziumnitrids zeigt. Durch die vorliegende Erfindung wird
es auch möglich, komplex gestaltete Gegenstände aus Siliziumnitrid
direkt ohne oder mit nur wenig nachfolgender maschineller
Bearbeitung herzustellen.
In der Zeichnung ist ein Diagramm wiedergegeben, aus dem sich
die Bedingungen ablesen lassen, unter denen eine spontane Zersetzung
des Siliziumnitrids eintritt, d. h. links von der starken
durchgezogenen Linie, und es lassen sich auch die Bedingungen
entnehmen, die für die Herstellung des erfindungsgemäßen
Sinterproduktes angewendet werden müssen, d. h. in der
als Bereich der Sinterbarkeit bezeichneten schraffierten Fläche.
Das bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eingesetzte Siliziumnitridpulver
kann amorph, kristallin oder eine Mischung beider
sein. Das kristalline Siliziumnitridpulver kann entweder α-
oder β-Siliziumnitrid oder eine Mischung beider sein.
Das als Ausgangsmaterial eingesetzte Siliziumnitridpulver kann
hinsichtlich der Reinheit im Bereich von vollkommen reinem
Siliziumpulver bis zu einem von keramischer Reinheit reichen.
Die für das Siliziumnitridpulver erforderliche Reinheit hängt
hauptsächlich von der Temperatur und der Belastung ab, bei
der das fertige Sinterprodukt eingesetzt wird, wobei für die
höchsten Einsatztemperaturen im allgemeinen die reinsten Ausgangspulver
erforderlich sind. Mit zunehmend reinerem Ausgangspulver
behält das Sinterprodukt bei hohen Temperaturen zunehmend
seine Eigenschaften von Zimmertemperatur bei, d. h. die
Eigenschaften des Sinterproduktes mit steigender Temperatur
sind stabiler.
Die als Ausgangsprodukte eingesetzten Siliziumnitridpulver
können metallische und nicht-metallische Verunreinigungen enthalten.
Bezogen auf die Gesamtzusammensetzung des als Ausgangsprodukt
verwendeten Siliziumnitridpulvers kann sein Sauerstoffgehalt
bis zu etwa 5 Gew.-% betragen. Ein Pulver mit einem
Sauerstoffgehalt von mehr als 5 Gew.-% ergibt keinen Vorteil,
weil bei seiner Verwendung wahrscheinlich ein Sinterprodukt
mit beeinträchtigten mechanischen Eigenschaften bei hoher Temperatur
entsteht. Normalerweise ist der Sauerstoff in Form von
Siliziumdioxid vorhanden. Die Menge überschüssigen elementaren
Siliziums, die in dem Siliziumnitridpulver vorhanden sein
kann, ist nicht kritisch, vorausgesetzt, das Silizium ist in
Form eines Submikronpulvers vorhanden, da während des Sinters
elementares Silizium unter Bildung von Siliziumnitrid mit
Stickstoff reagiert und weiter vorausgesetzt, daß die mit
der Umsetzung von Silizium mit Stickstoff zu Siliziumnitrid
verbundene Volumenzunahme keine merkliche nachteilige Wirkung
auf das Sinterprodukt hat. Üblicherweise kann elementares Silizium
in Siliziumnitridpulver in Mengen bis zu etwa 4 Gew.-%
vorhanden sein. Nicht-metallische Verunreinigungen, wie Halogene,
die während des Sinterns verdampfen und die die Eigenschaften
des gesinterten Siliziumnitrids nicht merkliche beeinträchtigen,
können auch vorhanden sein, häufig in Mengen
bis zu 3 Gew.-%, bezogen auf das als Ausgangsmaterial verwendete
Siliziumnitridpulver.
Siliziumnitridpulver keramischen Reinheitsgrades enthält normalerweise
metallische Verunreinigungen, wie Calzium, Eisen
und Aluminium, die zur Bildung intergranularer niedrig-schmelzender
Phasen in dem Sinterprodukt neigen, die eine deutlich
nachteilige Wirkung auf die Eigenschaften des Produktes bei
erhöhten Temperaturen ausüben. Wird bei dem erfindungsgemäßen
Verfahren ein Siliziumnitridpulver keramischen Reinheitsgrades
eingesetzt, dann sollte die Gesamtmenge der vorhandenen metallischen
Verunreinigungen nicht höher sein als üblicherweise
in solchen Pulvern und zwar etwa 1 Gew.-%, bezogen auf das
Ausgangspulver. Sind solche metallischen Verunreinigungen in
einer Menge von etwa 1 Gew.-% vorhanden, dann hat das Sinterprodukt
üblicherweise eine dunkelgraue Farbe und ist brauchbar
für Anwendungen bei Temperaturen von nicht höher als etwa
1300°C, die keine hohen Belastungen aushalten müssen. Mit
abnehmenden Mengen dieser Metallverunreinigungen verbessern
sich die mechanischen Eigenschaften des erhaltenen Sinterproduktes
bei erhöhten Temperaturen, insbesondere wenn Calzium
und Eisen fehlen.
Zur Herstellung eines Sinterproduktes mit deutlich stabilen
mechanischen Eigenschaften bei hohen Temperaturen weist das
bevorzugte Siliziumnitridpulver als Ausgangsmaterial einen
geringen Sauerstoffgehalt auf, d. h. von weniger als etwa 2 Gew.-%
des Pulvers und ist frei oder doch im wesentlichen frei
von metallischen Verunreinigungen, die intergranulare niedrig-
schmelzende Phasen bilden. Dieses bevorzugte Siliziumnitridpulver
kann metallische Verunreinigungen, wie Calzium, Eisen
und Aluminium, in einer Gesamtmenge von bis zu etwa 0,1 Gew.-%
und vorzugsweise von nicht mehr als 0,05 Gew.-%, bezogen auf
das als Ausgangsmaterial eingesetzte Siliziumnitridpulver,
enthalten und das erhaltene Sinterprodukt hat dann eine leichte
Bernsteinfarbe, ist leicht grau oder weiß. Das am meisten
bevorzugte Siliziumnitridpulver für das erfindungsgemäße Verfahren
zur Herstellung eines Sinterproduktes mit im wesentlichen
stabilen, d. h. höchst stabilen mechanischen Eigenschaften
bei hohen Temperaturen ist sauerstofffrei oder enthält
Sauerstoff nur in einer Menge von bis zu etwa 1 Gew.-%.
Ein solches reines Siliziumnitridpulver kann synthetisch hergestellt
werden. Es ist auch möglich, zur Verringerung seines
Sauerstoffgehaltes und zur Entfernung verdampfbarer Verunreinigungen
das Siliziumnitridpulver bei Temperaturen im Bereich
von 1400 bis 1500°C im Vakuum oder in einer Atmosphäre, die
keine merkliche beeinträchtigende Wirkung auf das Pulver hat,
wie in Helium, Stickstoff, Wasserstoff oder deren Mischungen,
zu calzinieren.
Aus dem bevorzugten Siliziumnitridpulver kann man mit dem erfindungs
gemäßen Verfahren ein Sinterprodukt herstellen, das
auch bei hohen Temperaturen die Gestalt und die Eigenschaften
von Zimmertemperatur beibehält und diese Produkte so zu außerordentlich
brauchbaren Produkten für Hochtemperaturanwendungen
z. B. als Bauteile macht, wie Gasturbinenschaufeln, d. h. man
kann ein Sinterprodukt erhalten, das keine merkliche Veränderung
hinsichtlich der Dichte oder der mechanischen Eigenschaften
erleidet, wenn man es der Luft bei Temperaturen im Bereich
von bis zu 1400°C oder einer im wesentlichen inerten Atmosphäre,
wie Argon, bei Temperaturen oberhalb von 1500°C und bis zu
etwa 1700°C aussetzt.
Das für das erfindungsgemäße Verfahren bevorzugte Siliziumnitridpulver
kann mit einer Reihe von Verfahren hergestellt
werden. So kann man z. B. nach einem Verfahren SiO₂ mit Kohlenstoff
in Stickstoff unterhalb von 1400°C reduzieren. Bei einem
weiteren Verfahren setzt man Siliziumhalogenid mit Ammoniak
oder einer Mischung aus Stickstoff und Wasserstoff um, um entweder
Si₃N₄ direkt oder über Zwischenprodukte, wie Si(NH)₂, die
dann durch Calzinieren in Si₃N₄ umgewandelt werden, zu erhalten,
wobei im letzteren Falle ein Siliziumnitrid entsteht, das
üblicherweise Sauerstoff und Halogene in einer Menge von 1 bis
3 Gew.-% enthält. Das Pulver kann auch in einem Plasma aus
Siliziumdampf und Stickstoff synthetisiert werden.
Schließlich kann sehr reines Siliziumnitridpulver auch nach
einem anderen vorgeschlagenen Verfahren
hergestellt werden, bei dem man Silan und eine überschüssige
Menge Ammoniak oberhalb von 600°C umsetzt und den erhaltenen
Festkörper bei Temperaturen zwischen 1100 und 1500°C
calziniert, um amorphes oder kristallines Siliziumnitrid zu
erhalten.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird der Beryllium-Zusatz
ausgewählt aus elementarem Beryllium, Berylliumcarbid, Berylliumnitrid,
Berylliumfluorid, Berylliumsiliziumnitrid und deren
Mischungen. Die bekannten stöchiometrischen Zusammensetzungen
dieser Zusätze sind Be, Be₂C, Be₃N₂, BeF₂, BeSiN₂, Be₆Si₃N₈,
Be₄SiN₄, Be₅Si₂N₆, Be₁₁Si₅N₁₄ und Be₉Si₃N₁₀. Bei dem erfindungsgemäßen
Verfahren wird der Beryllium-Zusatz in einer
Menge eingesetzt, daß der Gehalt an elementaren Beryllium im
Bereich von etwa 0,1 bis etwa 2 Gew.-% und vorzugsweise von
etwa 0,5 bis etwa 1 Gew.-% liegt, bezogen auf die Menge an
Siliziumnitrid. Mengen an Beryllium-Zusatz außerhalb dieses
Bereiches sind nicht wirksam für die Herstellung des erfindungsgemäßen
Sinterkörpers mit einer Dichte von mindestens
etwa 80%.
Beim Ausführen des erfindungsgemäßen Verfahrens wird eine
deutlich oder im wesentlichen homogene Teilchendispersion mit
einer Durchschnittsteilchengröße im Submikronbereich aus Siliziumnitrid
und Berylliumzusatz gebildet. Eine solche Dispersion
ist erforderlich, um ein Sinterprodukt mit deutlich gleichmäßigen
Eigenschaften und einer Dichte von mindestens 80% zu
erzeugen. Siliziumnitrid und Beryllium-Zusatzpulver können
eine Teilchengröße haben, die beim Bilden der Dispersion zu
der gewünschten Größe zerfällt, doch vorzugsweise liegt das
als Ausgangsmaterial verwendete Siliziumnitrid bereits in einem
Teilchengrößenbereich unterhalb von einem Mikron und der Ausgangszusatz
hat eine Teilchengröße von weniger als 5 µm und vorzugsweise
eine Teilchengröße im Submikronbereich. Im allgemeinen
haben die eingesetzten Siliziumnitridpulver einen Oberflächenbereich
von 2 m²/g bis zu etwa 50 m²/g, was einer Teilchengröße
von 0,94 µm bis zu 0,04 µm entspricht. Vorzugsweise liegt die
Oberfläche des eingesetzten Siliziumnitridpulvers im Bereich
von 5 m²/g bis zu 25 m²/g, was einer Teilchengröße von etwa
0,38 µm bis zu etwa 0,08 µm entspricht.
Siliziumnitrid und Beryllium-Zusatz können
nach einer Reihe von Techniken miteinander vermischt werden,
z. B. durch Kugelmahlen oder Strahlmahlen, damit man eine merklich
oder im wesentlichen gleichförmige oder homogene Dispersion
oder Mischung erhält. Je gleichmäßiger die Dispersion,
je gleichförmiger ist das Gefüge und somit auch die Eigenschaften
des erhaltenen Sinterkörpers.
Repräsentativ für die Mischtechniken ist das Kugelmahlen, vorzugsweise
mit Kugeln aus einem Material wie Wolframcarbid oder
Siliziumnitrid, die geringem Abrieb unterliegen und keinen
merklich nachteiligen Effekt auf die Eigenschaften des Endproduktes
haben. Ein solches Kugelmahlen kann auch zum Verringern
der Teilchengröße und zur Verteilung irgendwelcher Verunreinigungen,
die vorhanden sein können, dienen, so daß sie
im wesentlichen gleichmäßig durch das Pulver verteilt sind.
Vorzugsweise wird das Mahlen in einem flüssigen Medium ausgeführt,
das sich gegenüber den Ingredienzien inert verhält.
Typische flüssige Mischmedien schließen Kohlenwasserstoffe
ein, wie Benzol und chlorierte Kohlenwasserstoffe. Die Mahlzeit
variiert in weitem Rahmen und hängt hauptsächlich von
der Menge und Teilchengröße des Pulvers und der verwendeten
Ausrüstung zum Mahlen ab. Im allgemeinen liegen die Mahlzeiten
im Bereich von 1 bis etwa 100 Stunden. Das erhaltene naßgemahlene
Material kann nach einer Reihe üblicher Techniken
getrocknet werden, um das flüssige Medium zu entfernen. Vorzugsweise
wird es in einem Vakuum-Ofen getrocknet, dessen
Temperatur gerade oberhalb des Siedepunktes des flüssigen Mischmediums
gehalten wird.
Eine Reihe von Techniken kann benutzt werden, um die Pulvermischung,
d. h. die teilchenförmige Dispersion, zu einem ungesinterten
Körper zu formen. So kann die Pulvermischung z. B.
extrudiert, gespritzt, in einer Form oder isostatisch gepreßt
werden oder man kann den Schleuderguß zur Herstellung des
ungesinterten Körpers gewünschter Gestalt anwenden. Schmiermittel,
Binder oder ähnliche Materialien, die zum Formen der
Dispersion eingesetzt werden, sollten keine merklich verschlechternde
Wirkung auf den ungesinterten oder den Sinterkörper
haben. Solche Materialien sind vorzugsweise von der
Art, die beim Erhitzen auf relativ geringe Temperaturen, vorzugsweise
unterhalb 200°C, verdampft und keinen merklichen
Rückstand hinterläßt. Der ungesinterte Körper sollte eine
Dichte von mindestens etwa 35% und vorzugsweise von mindestens
etwa 45% oder höher haben, um die Verdichtung während des
Sinterns zu fördern und das Erzielen der erwünschten Enddichte
von mindestens 80% oder höher zu unterstützen.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann man eine stehende
Stickstoffatmosphäre benutzen, doch bevorzugt ist eine strömende
Atmosphäre, die gerade so viel strömt, daß etwa vorhandene
Gasprodukte entfernt werden, die üblicherweise das
Ergebnis von Verunreinigungen sind. Die spezifische Strömungs
geschwindigkeit des Stickstoffes hängt von der Ofenbeladung
und etwas von der Sintertemperatur ab. Das Stickstoffgas
sollte frei oder im wesentlichen frei von Sauerstoff sein,
so daß keine merkliche Sauerstoffaufnahme durch den sinternden
Körper erfolgt.
Das Sintern des ungesinterten Körpers wird bei einer Temperatur
im Bereich von etwa 1900 bis etwa 2200°C in einer Sinteratmosphäre
aus Stickstoff bei einem Druck höher als Atmosphärendruck
ausgeführt, der bei der Sintertemperatur die thermische
Zersetzung des Siliziumnitrids verhindert und außerdem
die Schrumpfung, d. h. die Verdichtung, des ungesinterten Körpers
fördert, so daß ein Sinterkörper mit einer Dichte von
mindestens 80% der theoretischen Dichte des Siliziumnitrids
entsteht. Sintertemperaturen unterhalb von etwa 1800°C sind
zur Erzeugung des erfindungsgemäßen Sinterproduktes nicht
wirksam, während Temperaturen oberhalb von 2200°C Stickstoffdrucke
erfordern würden, die unpraktikabel hoch sind. Vorzugsweise
liegt die Sintertemperatur im Bereich von 1950 bis
2100°C.
Die Wirkung erhöhten Stickstoffdruckes auf das Sintern von
Siliziumnitrid kann am besten durch Betrachten der Wirkung
des Stickstoffdruckes auf die thermische Zersetzung
beschrieben werden. Aus dieser Gleichung ergibt sich, daß
Siliziumnitrid sich in Silizium und Stickstoff zersetzt und
es ist infolgedessen immer ein endlicher Druck von Siliziumdampf
und Stickstoff über einer Oberfläche von Siliziumnitrid
vorhanden. Nach den Prinzipien des chemischen Gleichgewichtes
ist der Siliziumdampfdruck umso geringer, je höher der Stick
stoffdampfdruck ist und umgekehrt. Dies kann quantitativ folgendermaßen
ausgedrückt werden
P Si3 × P N₂² = K (T)
worin P Si der Partialdruck des Siliziums, P N₂ der Partialdruck
des Stickstoffes und K die Gleichgewichtskonstante ist,
die aus veröffentlichten thermodynamischen Daten errechnet
ist und sich auf eine spezifische Temperatur bezieht. Die im
Rahmen der vorliegenden Anmeldung benutzten thermodynamischen
Daten sind offenbart in Still et al., JANAF Thermochemical
Tables, zweite Ausgabe, U.S. Dept. of Commerce, Nat. Stand. Ref.
Data Ser. - Nat. Bur. Stand. (U.S.), 37, U.S. Government Printing
Office, Washington (Juni 1971). Diese thermodynamischen
Beziehungen wurden errechnet und sind in der beiliegenden
Zeichnung dargestellt, in der die Logarithmen des Partialdruckes
von Siliziumdampf und des Partialdruckes von Stickstoff
zusammen mit Temperaturskalen aufgetragen sind und in
denen die koexistierenden Phasen gezeigt sind.
Aus der Figur ergibt sich, daß, wenn der Stickstoffdruck oberhalb
des Si₃N₄ bei einer gegebenen Temperatur abnimmt, der
Siliziumdampfdruck zunimmt, bis der Sättigungsdruck des Siliziumdampfes
bei der gegebenen Temperatur erreicht ist. Bei
diesem und geringeren Stickstoffdrucken wird sich Siliziumnitrid
spontan in Siliziummetall (flüssig oder fest) und
Stickstoff zersetzen. In der Figur grenzt die von links unten
nach rechts oben verlaufende dicke schwarze Linie die Bedingungen
ab, bei denen Siliziumnitrid, kondensiertes Silizium,
Siliziumdampf und Stickstoffgas miteinander koexistieren, d. h.
die Bedingungen, bei denen die spontane Zersetzung des Siliziumnitrids
auftritt. Wählt man irgendwelche Bedingungen links
dieser dicken schwarzen Linie aus, die durch Stickstoffdruck
und Temperatur bestimmt sind, dann schließt die spontane Zersetzung
des Si₃N₄ das Sintern aus. Bei der Auswahl von Bedingungen
rechts der dicken schwarzen Linie tritt eine spontane
thermische Zersetzung des Siliziumnitrids nicht auf. Gemäß
der vorliegenden Erfindung wird jedoch nur auf den schraffier
ten Bereich in der Figur als Bereich der Sinterbarkeit Bezug
genommen, in dem die Temperatur- und Druckbedingungen herrschen,
die eine thermische Zersetzung oder doch zumindest
eine merkliche thermische Zersetzung des Siliziumnitrids verhindern
und auch die Herstellung des erfindungsgemäßen Sinterproduktes
mit einer Dichte von mindestens 80% gestatten.
Die Figur zeigt, daß bei jeder Sintertemperatur im Bereich
der Sinterbarkeit ein besonderer Minimaldruck des Stickstoffs
anzuwenden und aufrecht zu erhalten ist, der beträchtlich
höher ist, als der Minimaldruck des Stickstoffs, der notwendig
ist, um die spontane Siliziumnitrid-Zersetzung zu verhindern.
Der minimale Sinterdruck des Stickstoffes ist der, der bei
einer besonderen Sintertemperatur die thermische oder merkliche
thermische Zersetzung des Siliziumnitrids verhindert
und auch die Verdichtung, d. h. das Schrumpfen, des Körpers zu
einem Sinterprodukt mit einer Dichte von mindestens 80% fördert.
Bei einer gegebenen Sintertemperatur im Bereich der Sinterbarkeit
führt eine Zunahme des Stickstoffdruckes zu einer Zunahme
der Dichte des gesinterten Produktes, d. h. höhere Stickstoffdrucke
sollten zu dichteren Sinterprodukten führen. Bei
einem gegebenen Stickstoffdruck in dem Bereich der Sinterbarkeit
sollte bei einer höheren Sintertemperatur die Dichte des
erhaltenen Sinterproduktes ebenfalls höher sein.
Die als Bereich der Sinterbarkeit schraffierte Fläche in der
Zeichnung zeigt, daß der im besonderen Falle angewendete
Minimaldruck des Stickstoffs für das erfindungsgemäße Verfahren
von der Sintertemperatur abhängt und von etwa 20 bar
bei 1900°C bis zu etwa 130 bar bei einer Temperatur
von 2200°C reicht. Die Figur zeigt weiter, daß der Minimaldruck
des Stickstoffes bei
2000°C etwa 40 bar und bei 2100°C etwa 75 bar
beträgt. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ist ein Stickstoffdruck
höher als der erforderliche Minimaldruck bei einer
bestimmten Sintertemperatur brauchbar, um den Körper zusätzlich
zu verdichten und so einen Sinterkörper zu erhalten, dessen
Dichte höher als 80% ist. Der bevorzugte Maximaldruck des
Stickstoffes ist der, bei dem ein Sinterkörper der höchstmöglichen
Dichte bei der jeweiligen Sintertemperatur erhalten
wird und dieser bevorzugte Maximaldruck des Stickstoffes ist
empirisch bestimmbar. Stickstoffdrucke höher als der bevorzugte
Maximaldruck sind brauchbar, doch ergeben solche Drucke
keine merkliche zusätzliche Verdichtung des Sinterkörpers.
Das erfindungsgemäße Sinterprodukt ist zusammengesetzt aus
Siliziumnitrid und Beryllium in einer bestimmten
Form. Es kann auch Sauerstoff in einer gewissen Form in
einer Menge von weniger als 5 Gew.-% des Sinterproduktes enthalten,
da während des Sinterns immer etwas Sauerstoff verloren
geht. Für Anwendungen bei hoher Temperatur enthält das
Sinterprodukt Sauerstoff vorzugsweise in einer Menge von weniger
als 2 Gew.-% bezogen auf das Siliziumnitrid.
Für die besten Ergebnisse und in der bevorzugten Form ist das
erfindungsgemäße Sinterprodukt im wesentlichen frei von
Sauerstoff oder enthält Sauerstoff in einer gewissen Form in
einer Menge von weniger als etwa 1 Gew.-% vom Sinterprodukt.
Das Siliziumnitrid im erfindungsgemäßen Produkt liegt in
einem Bereich von der reinen β-Form bis zu einer Mischung
aus β- und α-Form vor, in der die β-Form des Siliziumnitrids
in einer Menge von mindestens etwa 80 Gew.-%, bezogen
auf die Gesamtmenge des Siliziumnitrids, vorhanden ist. Vorzugsweise
ist das erfindungsgemäße Produkt jedoch nur aus
der β-Form des Siliziumnitrids zusammengesetzt, da man dabei
die stabilsten Eigenschaften erhält.
Da während des Sinterns ein Teil des Berylliumbestandteiles,
üblicherweise in einer deutlichen Menge verdampft, enthält
das Sinterprodukt Beryllium in einer gewissen Form in einer
Menge, die immer deutlich kleiner ist als 2 Gew.-% vom Siliziumnitrid.
Das Ausmaß der Berylliumverdampfung hängt haupt
sächlich von Sintertemperatur und -druck ab, d. h. je höher die
Temperatur und je geringer der Druck beim Sintern, umso mehr
Beryllium verdampft und das Sinterprodukt enthält Beryllium in
einer Menge von weniger als etwa 0,1 Gew.-% bis zu weniger als
etwa 2 Gew.-%, bezogen auf das Siliziumnitrid. Die Beryllium-
Komponente des Sinterproduktes ist nachweisbar oder bestimmbar mittels
Techniken, wie Emissionsspektroskopie und chemische Analyse.
Die Minimalmenge an Beryllium, die in dem erfindungsgemäßen Sinterprodukt
vorhanden ist, ist die Menge, die mittels Emissionsspektroskopie
nachweisbar ist.
Der Sinterkörper bzw. das Produkt der vorliegenden Erfindung
hat eine Dichte im Bereich von etwa 80 bis etwa 100% der theoretischen
Dichte des Siliziumnitrids. Mit Bezug auf das Sinterprodukt
der vorliegenden Erfindung ist mit dem Begriff "einzelne
Phase" oder "primäre Phase" die Siliziumnitridphase gemeint, d. h.
α- oder β-Form des Siliziumnitrids und deren Mischungen. Die
Röntgenstrahldiffraktionsanalyse des gesinterten Produktes zeigt,
daß bei geringeren Mengen an Beryllium-Zusätzen ein Material mit
nur einer Phase vorhanden ist, während bei höheren Mengen an
Beryllium-Zusätzen Spuren einer zweiten Phase oder Phasen nachweisbar
sein können. Wird der Beryllium-Zusatz in Mengen benutzt,
bei denen das Beryllium in Mengen bis zu etwa 1 Gew.-% als Element
vorhanden ist, dann ist das gesinterte Produkt üblicherweise ein
Einphasenmaterial. Wird der Beryllium-Zusatz in Mengen eingesetzt,
bei denen das Beryllium als Element Mengen von bis zu 2 Gew.-% erreicht,
dann kann in dem erhaltenen Sinterprodukt eine sekundäre
berylliumhaltige Phase nachweisbar sein.
Die sekundäre Phase oder Phasen sind diskret und merklich oder
im wesentlichen gleichförmig durch den Sinterkörper verteilt.
Die Körner oder Sekundärphase oder Phasen haben etwa die gleiche
Größe oder sind feiner als die Körner der Primärphase.
Wird ein bevorzugtes Siliziumnitridpulver eingesetzt, d. h. nicht
ein Pulver keramischen Reinheitsgrades, d. h. ein Pulver, das
nicht durch direkte Umsetzung von Silizium mit Stickstoff hergestellt
wurde, wobei jedoch das bevorzugte Siliziumnitridpulver
Sauerstoff in einer Menge von weniger als 2 Gew.-% enthält, dann
besteht die Sekundärphase üblicherweise aus Berylliumsiliziumnitrid.
In Abhängigkeit von der jeweiligen Menge an Beryllium,
die vorhanden ist, ist/sind die in dem erhaltenen Sinterprodukt
nachweisbare/n sekundäre/n Phase oder Phasen vorhanden in einem
Gesamtmengenbereich von einer Spur, die mittels Röntgenstrahl
diffraktionsanalyse gerade noch nachweisbar ist, d. h. etwa 2 Vol-.%
des Sinterkörpers bis zu etwa 5 Vol.-% vom Sinterkörper.
Wird ein Siliziumnitridpulver keramischen Reinheitsgrades eingesetzt,
dann können die darin enthaltenen metallischen Verunreinigungen
auch eine sekundäre Phase in dem Sinterprodukt bilden.
Solch ein Pulver kann z. B. metallische Verunreinigungen, wie
Kalzium, Eisen und Aluminium, in einer Gesamtmenge von nicht mehr
als etwa 1 Gew.-% und Sauerstoff in einer gewissen Form im Bereich
von bis zu 5 Gew.-% vom als Ausgangsmaterial verwendeten
Siliziumnitridpulver enthalten. Die Menge der in dem Sinterprodukt
in diesem Falle gebildeten Phase bzw. Phasen hängt hauptsächlich
von den Mengen der metallischen Verunreinigungen und
Sauerstoff ab sowie von der Menge, die an Beryllium vorhanden
sind. Im besonderen Falle können die Sekundärphase oder -phasen bis
zu etwa 10 Vol.-% des Sinterkörpers ausmachen, können jedoch
durch Röntgenstrahldiffraktionsanalyse nachgewiesen oder nicht
nachgewiesen werden, was von der besonderen sekundären Phase
abhängt, die sich gebildet hat. Wegen der in Siliziumnitridpulver
keramischen Reinheitsgrades vorhandenen besonderen Verunreinigungen
kann die sekundäre Phase eine glasartige Phase sein,
die mit der Röntgenstrahldiffraktionsanalyse nicht nachweisbar
ist. Das Ausmaß und die Verteilung der vorhandenen glasartigen
Phase ist sehr schwierig zu bestimmen und es wird üblicherweise
durch selektives Ätzen der Probe und Beobachten der durch die
herausgeätzte glasartige Phase gebildeten Grübchen bzw. Ver
tiefungen ausgeführt. Aus den Maximalmengen metallischer Verunreinigungen,
Sauerstoff und Beryllium, die in dem Siliziumnitrid
vorhanden sein können, kann man jedoch abschätzen, daß die
gebildeten sekundären Phasen insgesamt bis zu 10 Vol.-% des
Sinterkörpers ausmachen können.
Während des erfindungsgemäßen Sinterverfahrens geht eine merkliche
Menge Sauerstoff verloren, üblicherweise in Form von Siliziummonoxid.
Die Maximalmenge, die in dem Sinterprodukt vorhanden
sein kann, ist daher merklich geringer als 5 Gew.-% vom
Produkt.
Das erfindungsgemäße Sinterprodukt hat ein stark von der Temperatur
abhängiges Gefüge. Dieses Gefüge kann reichen von einer
gleichachsigen Art, die aus gleichförmigen kleinen gleichachsigen
oder im wesentlichen gleichachsigen Körnern zusammengesetzt ist,
die in der β-Form oder als Mischung der β- und α-Form des
Siliziumnitrids vorliegen können bis zu einem langgestreckten
Typ, der aus nicht-gleichförmigen, langgestreckten nadelartigen
Körnern der β-Form des Siliziumnitrids zusammengesetzt ist.
Dieser Gefügebereich schließt Gefüge aller Verhältnisse oder
Kombinationen der gleichachsigen und langgestreckten Arten ein.
Bei der unteren Sintertemperatur von etwa 1900°C erhält man
ein Produkt mit einem feinkörnigen Gefüge mit gleichförmigen
oder im wesentlichen gleichförmigen Körnern, die normalerweise
im Bereich von gleichachsig bis leicht langgestreckt liegen und
üblicherweise eine Größe von weniger als 2 µm haben. Bei einer
Sintertemperatur von etwa 2000°C erscheinen jedoch langgestreckte
nadelartige Körner der β-Form des Siliziumnitrids noch immer
in dem feinen gleichachsigen Korngefüge. Eine Sintertemperatur
von etwa 2000°C führt zu einem Produkt mit einem Gefüge aus
langgestreckten Körnern, die üblicherweise von 1 bis 2 µm Dicke
und 3 bis 10 µm Länge haben und in einer feinkörnigen Matrix
verteilt sind, üblicherweise
mit Körnern von 1 bis 2 µm Dicke. Bei Sintertemperaturen
oberhalb von 2000°C nimmt die Zahl der langgestreckten
Körner aus β-Siliziumnitrid pro Volumeneinheit zu. Diese
langgestreckten Körner haben üblicherweise ein Streckenverhältnis
von etwa 5 bis 10, doch können diese langgestreckten
Körner gelegentlich eine Länge von bis zu etwa 30 µm
oder mehr haben. Setzt man das Produkt einer Temperatur von
etwa 2000°C oder mehr bei dem durch das erfindungsgemäße Verfahren
geforderten Stickstoffdruck für eine solche Temperatur
für eine ausreichende Zeitdauer aus, dann wandelt sich das
ganze oder zumindest im wesentlichen das ganze Gefüge in die
nicht gleichförmige langgestreckte b-Form um. Ein solches
Glühen kann für Stunden ausgeführt werden, je nach der Größe
des Produktes und der angewendeten Glühtemperatur. Vorzugsweise
wird dieses Glühen in Kombination mit dem Sintern in
einer einzigen Stufe ausgeführt, doch wenn es erwünscht ist,
kann man das Glühen als separate Stufe ausführen. Die langgestreckten,
nadelartigen Körner der β-Form aus Siliziumnitrid
sind erwünscht, da sie die Bruchzähigkeit des Produktes
erhöhen und es weniger brüchig machen, so lange sie nicht
bis zu einer Länge von mehr als etwa 75 µm angewachsen sind.
Bei einem erfindungsgemäßen Sinterkörper mit einer Dichte
von 90% oder mehr sind üblicherweise die meisten oder alle
restlichen Poren verschlossen, d. h. sie stehen nicht miteinander
in Verbindung und ein solcher Sinterkörper ist bevorzugt,
da er undurchdringlich und gegenüber interner Oxidation
bei erhöhten Temperaturen in hohem Maße beständig ist. Je
größer die Dichte des Sinterproduktes, umso besser sind auch
seine mechanischen Eigenschaften.
Die vorliegende Erfindung ermöglicht die direkte Herstellung
komplex gestalteter keramischer Gegenstände aus polykristallinem
Siliziumnitrid. So kann das erfindungsgemäße Sinterprodukt
in Form eines brauchbaren komplex gestalteten Gegenstandes
hergestellt werden, ohne daß eine maschinelle Bearbeitung
erforderlich ist, wobei Beispiele für solche komplex ge
gestalteten Gegenstände ein dichter Tiegel, ein dünnwandiges
Rohr, ein langer Stab, ein kugelförmiger Körper oder
ein hohl gestalteter Gegenstand sind. Die Abmessungen des erfindungs
gemäßen Sinterproduktes unterscheiden sich von denen
des als Ausgangskörper eingesetzten ungesinterten Produktes
durch das Ausmaß der Schrumpfung, d. h. der Verdichtung, die
während des Sinterns auftritt. Auch die Oberflächenqualität
des Sinterkörpers hängt von der des ungesinterten ab, aus dem
man ihn hergestellt hat, d. h. der Sinterkörper hat eine im
wesentlichen glatte Oberfläche, wenn der ungesinterte Körper,
aus dem man ihn hergestellt hat, eine glatte Oberfläche hatte.
Ist nichts anderes angegeben, dann ist die Dichte des Sinterkörpers
sowie die des ungesinterten Körpers als Bruchteil der
theoretischen Dichte des Siliziumnitrids angegeben, die 3,18 g/cm³
beträgt.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Beispielen näher
erläutert. Ist in diesen Beispielen nichts anderes ausgeführt,
dann war das Verfahren das folgende:
Die Oberflächenmessungen wurden ausgeführt mittels Tieftemperatur-
Stickstoffabsorptionstechnik.
Das Sintern wurde in einem undurchlässigen Siliziumcarbidrohr
mit einem Durchmesser von 1,2 cm ausgeführt, bei dem ein Ende
verschlossen war.
Die Temperatur wurde mit einem optischen Pyrometer am geschlossenen
Ende des Siliziumcarbidrohres, das mit Bezug
auf Ofenfenster-Absorption korrigiert war und einem Spiegel
gemessen.
Am Ende jedes Sinterversuches wurde die Energie abgeschaltet
und man ließ die gesinterten Siliziumnitrid-Körper im Ofen
in der Stickstoffatmosphäre, die langsam auf Atmosphärendruck
entspannt wurde, auf Zimmertemperatur abkühlen.
Als Quelle für das Stickstoffgas für die Ofenatmosphäre, d. h.
die Sinteratmosphäre, wurde flüssiger Stickstoff benutzt, der
als hochreiner trockener Stickstoff bezeichnet ist und weniger
als 10 ppm Sauerstoffgehalt aufweist.
Die Dichte jedes gepreßten oder ungesinterten Körpers wurde
anhand seines Gewichtes und seiner Abmessungen bestimmt.
Die Dichte des Sinterproduktes bestimmte man durch Wasserverdrängung
nach Archimedes.
Die Schrumpfung in den folgenden Tabellen ist als lineare
Schrumpfung
angegeben und hierbei bedeutet
Δ L den Längenunterschied zwischen dem ungesinterten und dem
gesinterten Körper und das ist dividiert durch die Länge des
ungesinterten Körpers L o . Diese Schrumpfung ist ein Anzeichen
für das Ausmaß der Verdichtung.
Gewichtsprozentverlust ist der Unterschied der Gewichte des
ungesinterten und des gesinterten Körpers, dividiert durch
das Gewicht des ungesinterten Körpers.
Für alle in der weiter unten folgenden Tabelle zusammengefaßten
Versuche wurde das Vermischen und Trocknen in Stickstoff unter
den Bedingungen in einer Trocken- bzw. Schutzkammer ausgeführt.
Für alle Versuche wurde nur Berylliumnitridpulver als Zusatz
in einer Menge von 2 Gew.-%, was 1 Gew.-% elementarem Beryllium
entspricht, mit dem Siliziumnitrid vermischt. Weiter hatten
alle ungesinterten Körper im wesentlichen die gleiche Größe.
Für die Versuche Nr. 1-5 der folgenden Tabelle wurde sehr
reines Siliziumnitridpulver nach dem oben genannten Verfahren
durch Umsetzen von Silan und einem Überschuß an Ammoniak hergestellt.
Dieses Pulver wurde dabei im einzelnen in einem Ofen
hergestellt, der ein offenendiges Quarzrohr mit einem Durch
messer von 3,8 cm enthielt, wobei nur die offenen Enden des
Reaktionsrohres außerhalb des Ofens lagen und das Reaktionsrohr
war an seinem stromabwärts gelegenen Ende mit einem koaxialen
elektrostatischen Separator verbunden, der bei 5
bis 15 KV und 0,2 bis 0,5 mA betrieben wurde. Der Auslaß
des Separators endete in einer mit einem organischen Lösungsmittel
gefüllten Flasche, um einen positiven Druck in dem
System sicherzustellen. Ein Flüssigkeitsmanometer zeigte den
Gasdruck im Reaktionsrohr an. Für jeden Versuch wurde das
Reaktionsrohr in einer Länge von etwa 38 cm auf eine Maximaltemperatur
von 850°C erhitzt, das System mit gereinigtem Argon
gespült und die Reaktanten dann abgemessen zugegeben. Silan
von elektronischem Reinheitsgrad und wasserfreies Ammoniak,
das weiter getrocknet wurde, indem man das Gas durch
eine Säule von Kalziumnitrid leitete, wurden separat durch
koaxiale Einlaßöffnungen in das Reaktionsrohr abgemessen eingeleitet.
Die Gasströmungsgeschwindigkeiten wurden eingestellt
auf etwa 5,7 Liter pro Stunde für SiH₄ und etwa 99 Liter pro
Stunde für NH₃ (beides bezogen auf Standardbedingungen). Ein
voluminöses, leicht bernsteinfarbiges Pulver wurde am stromabwärts
gelegenen Ende des Reaktionsrohres und in dem daran angebrachten
elektrostatischen Separator gesammelt. Nach vier
Stunden wurde die Gasströmung der Reaktanten unterbrochen
und man ließ das System unter einer Strömung von etwa 14,2
Liter gereinigten Argons (ebenfalls unter Normalbedingungen)
auf Zimmertemperatur abkühlen und nahm dann das Puder aus dem
Reaktor und dem Separator und calcinierte es durch Erhitzen
in einem Mullit-Tiegel in einer strömenden Gasmischung von
3 Vol.-Teilen N₂ und 11 Vol.-Teilen H₂ für etwa 30 Minuten bei
etwa 1450°C. Das Produkt war ein leicht bernsteinfarbiges
Puder, amorph gegenüber Röntgenstrahlen, hatte in seinem I.R.-
Spektrum weite Absorptionsbanden, die sich um 10,5 bis 21,0 µm
konzentrierten, die für die Silizium-Stickstoffbindung charakteristisch
sind, und enthielt kein Metall in einer Menge von
mehr als 50 ppm, wie durch Emissionsspektroskopie bestimmt
wurde.
Der Sauerstoffgehalt eines so hergestellten Pulvers wurde durch
Neutronenaktivierungsanalyse zu 20 Gew.-% bestimmt.
Für Versuch Nr. 6 wurde ein Siliziumnitridpulver benutzt, das
durch Umsetzen von Siliziumtetrachlorid-Ammoniak hergestellt
worden war. Dieses Pulver calcinierte man, indem man es in einen
Mullit-Tiegel in einer strömenden Gasmischung aus 2 Vol.-Teilen
Stickstoff und 11 Volumenteilen Wasserstoff für 30 Minuten bei
1450°C calcinierte. Das Pulver hatte einen Sauerstoffgehalt unterhalb
von 5,0 Gew.-%.
Für die Versuche Nr. 7 und 8 wurde ein gekauftes Siliziumnitridpulver
benutzt, das 95 Gew.-% α- und 5 Gew.-% β-Siliziumnitrid
enthalten soll. Dieses Pulver ist vom Hersteller als 99,97% rein
bezeichnet und es soll 0,01 Gew.-% Molybdän und 1 Gew.-% Sauerstoff,
beides bezogen auf das Pulvergewicht, enthalten.
Für die Versuche Nr. 9-11 wurde ein gekauftes Siliziumnitridpulver
eingesetzt, das 80 Gew.-% α- und 20 Gew.-% β-Siliziumnitrid
enthalten soll. Dieses Pulver ist nach Angaben des Herstellers
durch Umsetzen von Silizium mit Stickstoff erhalten
worden und es soll die folgenden Verunreinigungen in Gew.-% enthalten:
Kalzium weniger als 0,1, Magnesium weniger als 0,1, Eisen weniger als 0,4, Aluminium weniger als 0,20 und Sauerstoff etwa 1,5. Außerdem wurde festgestellt, daß dieses Pulver unumgesetztes elementares Silizium in einer Menge von etwa 7 Gew.-% enthält.
Kalzium weniger als 0,1, Magnesium weniger als 0,1, Eisen weniger als 0,4, Aluminium weniger als 0,20 und Sauerstoff etwa 1,5. Außerdem wurde festgestellt, daß dieses Pulver unumgesetztes elementares Silizium in einer Menge von etwa 7 Gew.-% enthält.
Für die Versuche Nr. 1-5 wurde das Siliziumnitridpulver mit
dem Berylliumnitridpulver und einer ausreichenden Menge einer
1%igen Lösung von Paraffin, Benzol vermischt, um eine Aufschlämmung
zu bilden. Diese Mischung wurde mit einem 6 mm Siliziumnitrid-
Mahlmedium bei Zimmertemperatur gemahlen. Nach etwa
6 Stunden wurde die Aufschlämmung abgepreßt und unter Trockenbehälter
bedingungen durch Trocknen vom Lösungsmittel befreit. Die
erhaltene homogene Submikron-Pulvermischung wurde mit einer Gesenkpresse
zu ungesinterten Körpern, d. h. Zylindern von etwa
1 × 1 cm gepreßt, die man in einem Trockengefäß über Ca₃N₂ lagerte.
Einer dieser Preßlinge wurde für den Versuch 1 der folgenden
Tabelle benutzt.
Den Preßling dafür ordnete man in dem Sinterrohr aus Siliziumkarbid
an, das sich seinerseits in einem Kohlenstoffwiderstandsofenrohr
befand, wobei nur sein offenes Endstück, das mit einem
Druckknopf versehen war, aus dem Ofen hervorstand. Der Preßling
war so angeordnet worden, daß er sich in der heißen Zone befand,
d. h. am geschlossenen Endstück des Sinterrohres. Das Sinterrohr
wurde evakuiert und dann auf 800°C erhitzt. Zu diesem Zeitpunkt
hörte man mit dem Pumpen auf und setzte das Sinterrohr unter
einen Druck von 72 bar Stickstoff. Das Sinterrohr wurde
in etwa 20 Minuten auf die Sintertemperatur von etwa 1990°C gebracht
und bei dieser Temperatur für 15 Minuten gehalten. Danach
kühlte man den Ofen auf Raumtemperatur ab und untersuchte
den Sinterkörper. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle
gezeigt.
Das Verfahren für die Versuche Nr. 2 bis 5 war im wesentlichen
das gleiche wie für Versuch Nr. 1, wobei etwaige Ausnahmen in
der folgenden Tabelle angegeben sind.
Für die Versuche Nr. 7 und 8 wurde ein Teil des Siliziumnitridpulvers
mit Berylliumnitrid und einer ausreichenden Menge einer
1%igen Lösung von Paraffin in Benzol in einem Mörser unter Verwendung
eines Pistels vermischt, um eine im wesentlichen gleichförmige
Aufschlämmung zu bilden. Die Aufschlämmung wurde abgepreßt
und durch Trocknen vom Lösungsmittel befreit. Die erhaltene
Pulvermischung, die im wesentlichen homogen war und
eine durchschnittliche Teilchengröße im Submikronbereich hatte,
wurde zu Zylindern im wesentlichen der gleichen Abmessungen gepreßt
und in einen Trockenbehälter über Kalziumnitrid gelagert.
Das für Versuch Nr. 6 angewendete Verfahren war im wesentlichen
das gleiche wie für den Versuch Nr. 7 mit der Ausnahme, daß der
durch Gesenkpressen gebildete ungesinterte Körper danach noch
isostatisch mit einem Druck von etwa 827 N/mm² gepreßt wurde.
Für die Versuche Nr. 9 bis 11 wurde das Vermischen und Trocknen
im wesentlichen wie für Versuch Nr. 1 ausgeführt, mit der Ausnahme,
daß die Mischung mit dem Siliziumnitrid-Mahlmedium 16
Stunden gemahlen wurde. Die erhaltene homogene Submikron-Pulvermischung
wurde durch Gesenkpressen zu ungesinterten Körpern,
d. h. Zylindern von etwa 1 × 1 cm gepreßt, die in einem Trockenbehälter
über Kalziumnitrid gelagert wurden.
Die ungesinterten Körper der Versuche Nr. 2-11 wurden in der
gleichen Weise gesintert, wie der für Versuch Nr. 1, wobei etwaige
Ausnahmen in der folgenden Tabelle angegeben sind.
Die Sinterprodukte der Versuche 1-6 der Tabelle hatten eine
leichte graue Farbe. Die Farbe der Produkte der Versuche 7 und 8
lag zwischen leicht grau und grau und die Produkte der Versuche
9-11 hatten eine graue bis dunkelgraue Farbe.
Die Tabelle zeigt die Wirksamkeit des Berylliumzusatzes, wobei
die Versuche Nr. 4-8 und 10 und 11 die Erfindung veranschaulichen.
Aus diesen Versuchen ergibt sich die beträchtliche Schrumpfung
oder Verdichtung, die während des Sinterns stattfindet und zu
den erfindungsgemäßen hochdichten Sinterprodukten führt. Diese
Produkte waren hart und fest.
Die Röntgenstrahl-Diffraktionsanalyse des Sinterproduktes des Versuches
5 zeigte, daß es aus β-Siliziumnitrid mit einer Spur von
weniger als 2% BeSiN₂ zusammengesetzt war. Die Analyse zeigte
auch einige nicht identifizierbare Linien und diese Linien zeigen
die Anwesenheit einer Spurenmenge einer unbekannten Verbindung
an, von der angenommen wird, daß sie ein Polymeres von Beryllium-
siliziumnitrid ist.
Das Sinterprodukt des Versuches Nr. 5 wurde zerschnitten, poliert,
geätzt und eine Aufnahme in 550facher Vergrößerung davon gemacht.
Nach dieser Fotographie ist es aus sehr gleichförmigen gleichachsigen
und leicht langgestreckten Körnern bis zu etwa 5 µm und
einer durchschnittlichen Korngröße von etwa 2 µm zusammengesetzt.
Das Sinterprodukt des Versuches Nr. 8 wurde auch zerschnitten, poliert
und geätzt und davon ebenfalls eine Aufnahme in 550facher
Vergrößerung gemacht. Diese Aufnahme zeigt langgestreckte Körner
mit einer Länge von bis zu 25 µm, die in einer feinkörnigen Matrix
verteilt sind, die aus kleinen, im wesentlichen gleichachsigen
Körnern der Größenordnung von 3 µm zusammengesetzt ist.
Die Tabelle zeigt auch, daß der Gew.-Verlust für einen bestimmten
Pulveransatz konstant ist und daß er daher mehr mit der Zusammensetzung
des Pulvers als den Sinterbedingungen in Beziehung
steht. Dies zeigt sich besonders deutlich aus den Versuchen 1-4,
die aus dem gleichen Ansatz Siliziumnitrid-Pulver hergestellt
worden waren und die im wesentlichen den gleichen Gew.-Verlust
zeigen. Es wird angenommen, daß der Gew.-Verlust, wie er sich
aus der Tabelle ergibt, aus folgenden Einzelkomponenten zusammengesetzt
ist:
Verdampfung von Paraffin, das als Binder benutzt wird (etwa 3%), Gew.-Verlust aufgrund der Sauerstoffentfernung in Form von SiO (etwa 2%),
Gew.-Verlust aufgrund der Abgabe von Ammoniak aus dem amorphen Siliziumnitrid-Pulver,
Gew.-Verlust aufgrund der thermischen Zersetzung von Si₃N₄ während des Sinterns und
Gew.-Verlust von Beryllium. Diesen Gew.-Verlusten steht eine Gew.-Zunahme aufgrund der Umsetzung des freien Siliziums mit Stickstoff gegenüber, das in dem Ausgangspreßling vorhanden ist. Der Gew.-Verlust aufgrund der thermischen Zersetzung von Siliziumnitrid ist daher wahrscheinlich geringer als 0,3 Gew.-% von der Gesamtmenge vorhandenen Siliziumnitrids.
Verdampfung von Paraffin, das als Binder benutzt wird (etwa 3%), Gew.-Verlust aufgrund der Sauerstoffentfernung in Form von SiO (etwa 2%),
Gew.-Verlust aufgrund der Abgabe von Ammoniak aus dem amorphen Siliziumnitrid-Pulver,
Gew.-Verlust aufgrund der thermischen Zersetzung von Si₃N₄ während des Sinterns und
Gew.-Verlust von Beryllium. Diesen Gew.-Verlusten steht eine Gew.-Zunahme aufgrund der Umsetzung des freien Siliziums mit Stickstoff gegenüber, das in dem Ausgangspreßling vorhanden ist. Der Gew.-Verlust aufgrund der thermischen Zersetzung von Siliziumnitrid ist daher wahrscheinlich geringer als 0,3 Gew.-% von der Gesamtmenge vorhandenen Siliziumnitrids.
Dieses Beispiel zeigt, daß während des Sinterns Beryllium verloren
geht.
Nach dem für den Versuch 1 angewandten Verfahren wurde ein
ungesinterter Körper hergestellt, mit der Ausnahme, daß 1 Gew.-%
Be₃N₂ zusammen mit 2 Gew.-% Mg₃N₂ benutzt wurde, was 0,5 Gew.-%
elementarem Beryllium und
1,5 Gew.-% elementarem Magnesium, beide bezogen auf die Menge
an Siliziumnitrid, entspricht.
Der ungesinterte Körper hatte eine Dichte von 46%. Er wurde in
der für Versuch Nr. 1 beschriebenen Weise gesintert mit der Ausnahme,
daß die Sintertemperatur von 1950°C und der Stickstoffdruck
von 85 bar benutzt und eine Sinterzeit von 20 Minuten
eingehalten wurde.
Das Sinterprodukt wurde durch Emissionsspektroskopie analysiert
und es enthielt 0,1 Gew.-% Magnesium und 0,3 Gew.-% Beryllium,
bezogen auf die Menge an Siliziumnitrid. Dies zeigt, daß ein
deutlicher Berylliumverlust unter den Bedingungen des erfindungsgemäßen
Sinterverfahrens stattfindet.
Auch dieses Beispiel zeigt, daß während des erfindungsgemäßen
Sinterverfahrens Beryllium verloren geht.
Ein ungesinterter Körper wurde in der gleichen Weise hergestellt
wie für Versuch Nr. 7 in Beispiel 1 beschrieben, mit der
Ausnahme, daß 1 Gew.-% Be₃N₂ zusammen mit 2 Gew.-% Mg₃N₂ benutzt
wurde, was 0,5 Gew.-% elementarem Beryllium und 1,5 Gew.-% elementarem
Magnesium, bezogen auf die Menge an Siliziumnitrid entspricht.
Der ungesinterte Körper hatte eine Dichte von 46%. Er wurde in
der gleichen Weise wie der für Versuch 7 gesintert, mit der Ausnahme,
daß eine Sintertemperatur von 2040°C, ein Sinterdruck
von 75 bar und eine Sinterzeit von 15 Minuten angewendet
wurden.
Das gesinterte Produkt wurde durch Emissionsspektroskopie analysiert
und enthielt 0,1 Gew.-% Magnesium und 0,2 Gew.-% Beryllium,
bezogen auf die Siliziumnitridmenge. Dies zeigt, daß
während des erfindungsgemäßen Sinterns ein deutlicher Berylliumverlust
auftritt.
Dieses Beispiel veranschaulicht eine Technik zur Bestimmung des
Gewichtsverlustes aufgrund der thermischen Zersetzung von Siliziumnitrid.
Ein mittels Reaktion verbundener Siliziumnitrid-Zylinder mit
einer Länge von etwa 12 mm und einem Durchmesser von etwa 6 mm
wurde durch Umsetzen eines hochreinen Sinterkörpers aus
Silizium mit Stickstoff hergestellt und eingesetzt. Der Zylinder
hatte eine Dichte von etwa 70% der theoretischen Dichte
des Siliziumnitrids und wies miteinander verbundene Poren
auf.
Der Zylinder wurde gewogen und Bedingungen ausgesetzt, die im
wesentlichen gleich den Sinterbedingungen des Beispiels 1 waren
mit der Ausnahme, daß er bei einer Temperatur von 1800°C
unter einem Stickstoffdruck von 80 bar für eine Stunde
gehalten wurde. Er wurde wieder gewogen und nochmals auf 2000°C
erhitzt und bei dieser Temperatur 1 Stunde lang unter einem
Druck von 80 bar gehalten. Dann wurde der Zylinder
nochmals gewogen.
Der Gesamtgewichtsverlust wurde auf weniger als 0,5 Gew.-%
bestimmt. Dies zeigt, daß unter den angegebenen Bedingungen
keine merkliche thermische Zersetzung stattfand.
Claims (9)
1. Vorgeformter polykristalliner Siliziumnitridkörper aus
Siliziumnitrid und Berylliumzusatz, wobei das Siliziumnitrid
als β-Form oder als α/b-Form mit zumindest 80 Gew.-%
β-Form und maximal 20 Gew.-% α-Form, bezogen auf die
Gesamtmenge an Siliziumnitrid, vorliegt, der Berylliumzusatz
als Beryllium in einer Menge von weniger als etwa 0,1 Gew.-%
bis zu weniger als etwa 2 Gew.-%, bezogen auf das Siliziumnitrid,
vorhanden ist und der polykristalline Körper
nach der Röntgenstrahl-Diffraktionsanalyse entweder
ein einphasiger oder ein aus einer primären Phase und
einer sekundären Phase zusammengesetzter Körper ist,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Siliziumnitridkörper eine Dichte von mindestens etwa
80% bis zu 100% der theoretischen Dichte des Siliziumnitrids
aufweist.
2. Vorgeformter polykristalliner Körper nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
er nach der Röntgenstrahl-Diffraktionsanalyse ein einphasiger
Körper ist.
3. Vorgeformter polykristalliner Körper nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
die sekundäre Phase eine berylliumhaltige Phase ist.
4. Vorgeformter polykristalliner Körper nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Sauerstoff in einer Menge von bis zu etwa 2 Gew.-%,
bezogen auf das Gewicht des Körpers, enthält.
5. Verfahren zum Herstellen eines vorgeformten polykristallinen
Körpers aus Siliziumnitrid und einem Berylliumzusatz, mit weniger als
5 Gew.-% Sauerstoff, nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
gekennzeichnet durch folgende Stufen:
Herstellen einer zumindest merklich homogenen Dispersion mit einer Durchschnittsteilchengröße im Submikronbereich aus Siliziumnitrid, und einem Berylliumzusatz, wobei der Berylliumzusatz ausgewählt ist aus Beryllium, Berylliumkarbid, Berylliumfluorid, Berylliumnitrid, Berylliumsiliziumnitrid und deren Mischungen, und der Berylliumzusatz (berechnet als Beryllium) in einer Menge von 0,1 bis 2 Gew.-%, bezogen auf die Siliziumnitridmenge, eingesetzt ist, man die Dispersion zu einem ungesinterten Körper formt und man den ungesinterten Körper bei einer Temperatur im Bereich von etwa 1900 bis etwa 2200°C in einer Stickstoffatmosphäre sintert, bei einem Stickstoffdruck, der bei der Sintertemperatur die thermische Zersetzung des Siliziumnitrids um mehr als 1 Gew.-% verhindert und zum Entstehen eines Sinterkörpers mit einer Dichte von mindestens 80% der theoretischen Dichte des Siliziumnitrids führt, wobei der Minimaldruck des Stickstoffes von etwa 20 bar bei der Sintertemperatur von 1900°C bei zu einem Minimaldruck von etwa 130 bar bei der Sintertemperatur von 2200°C reicht.
Herstellen einer zumindest merklich homogenen Dispersion mit einer Durchschnittsteilchengröße im Submikronbereich aus Siliziumnitrid, und einem Berylliumzusatz, wobei der Berylliumzusatz ausgewählt ist aus Beryllium, Berylliumkarbid, Berylliumfluorid, Berylliumnitrid, Berylliumsiliziumnitrid und deren Mischungen, und der Berylliumzusatz (berechnet als Beryllium) in einer Menge von 0,1 bis 2 Gew.-%, bezogen auf die Siliziumnitridmenge, eingesetzt ist, man die Dispersion zu einem ungesinterten Körper formt und man den ungesinterten Körper bei einer Temperatur im Bereich von etwa 1900 bis etwa 2200°C in einer Stickstoffatmosphäre sintert, bei einem Stickstoffdruck, der bei der Sintertemperatur die thermische Zersetzung des Siliziumnitrids um mehr als 1 Gew.-% verhindert und zum Entstehen eines Sinterkörpers mit einer Dichte von mindestens 80% der theoretischen Dichte des Siliziumnitrids führt, wobei der Minimaldruck des Stickstoffes von etwa 20 bar bei der Sintertemperatur von 1900°C bei zu einem Minimaldruck von etwa 130 bar bei der Sintertemperatur von 2200°C reicht.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Sintertemperatur etwa 2200°C beträgt und der Stickstoff-Minimaldruck
bei etwa 40 bar liegt.
7. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Sintertemperatur bei etwa 2100°C liegt und der Stickstoff-Minimaldruck
bei etwa 75 bar liegt.
8. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Berylliumzusatz Berylliumnitrid ist.
9. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Berylliumzusatz in einer Menge eingesetzt wird,
daß elementares Beryllium in einer Menge von etwa 0,25
bis zu etwa 1 Gew.-%, bezogen auf die Menge an Siliziumnitrid,
vorhanden ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/756,085 US4119689A (en) | 1977-01-03 | 1977-01-03 | Sintering of silicon nitride using Be additive |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2759243A1 DE2759243A1 (de) | 1978-07-13 |
DE2759243C2 true DE2759243C2 (de) | 1988-09-22 |
Family
ID=25041976
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19772759243 Granted DE2759243A1 (de) | 1977-01-03 | 1977-12-31 | Polykristalliner siliziumnitrid- sinterkoerper und verfahren zu dessen herstellung |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4119689A (de) |
JP (2) | JPS53102320A (de) |
DE (1) | DE2759243A1 (de) |
FR (1) | FR2376089A1 (de) |
GB (1) | GB1590969A (de) |
IT (1) | IT1089140B (de) |
NL (1) | NL7800066A (de) |
NO (1) | NO147240C (de) |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2967302D1 (en) * | 1978-05-31 | 1985-01-03 | Ford Motor Co | Ceramic cutting tool composition, method of its manufacture and its use in machining cast iron |
JPS5852950B2 (ja) * | 1978-10-06 | 1983-11-26 | 株式会社東芝 | 窒化珪素質焼結体の製造方法 |
JPS55116674A (en) * | 1979-02-28 | 1980-09-08 | Asahi Glass Co Ltd | Manufacture of silicon nitride sintered body |
US4379110A (en) * | 1979-08-09 | 1983-04-05 | General Electric Company | Sintering of silicon nitride to high density |
US4374792A (en) * | 1979-08-09 | 1983-02-22 | General Electric Company | Sintering of silicon nitride with Be additive |
JPS5771872A (en) * | 1980-10-20 | 1982-05-04 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of high density silicon nitride sintered body |
DE3141590C2 (de) * | 1980-10-20 | 1985-01-03 | Kobe Steel, Ltd., Kobe, Hyogo | Verfahren zur Herstellung von hochdichtem gesintertem Siliziumnitrid |
US4365022A (en) * | 1980-12-06 | 1982-12-21 | Agency Of Industrial Science & Technology | Method for manufacture of high-strength sintered article of substances having β-silicon nitride type crystal structure |
JPS57106574A (en) * | 1980-12-19 | 1982-07-02 | Kobe Steel Ltd | Method of sintering silicon nitride |
DE3142058A1 (de) * | 1981-10-23 | 1983-05-05 | Elektroschmelzwerk Kempten GmbH, 8000 München | Praktisch porenfreie formkoerper aus polykristallinem siliciumnitrid und siliciumcarbid und verfahren zu ihrer herstellung durch isostatisches heisspressen |
JPS58158438U (ja) * | 1982-04-16 | 1983-10-22 | 東芝機械株式会社 | エピタキシヤル成長装置のコイル保持装置 |
JPS5939769A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-05 | 住友電気工業株式会社 | 窒化けい素の焼結方法 |
JP2518630B2 (ja) * | 1986-12-17 | 1996-07-24 | 京セラ株式会社 | 窒化珪素質焼結体及びその製法 |
US4781874A (en) * | 1987-10-23 | 1988-11-01 | Eaton Corporation | Process for making silicon nitride articles |
US5187129A (en) * | 1987-12-21 | 1993-02-16 | Eaton Corporation | Process for making silicon nitride and powders and articles made therefrom |
US5160508A (en) * | 1988-01-27 | 1992-11-03 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
US4883776A (en) * | 1988-01-27 | 1989-11-28 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness and a method of preparing the same |
US4919689A (en) * | 1988-01-27 | 1990-04-24 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
US5118645A (en) * | 1988-01-27 | 1992-06-02 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness and a method of preparing the same |
US5021372A (en) * | 1988-01-27 | 1991-06-04 | The Dow Chemical Company | Method of preparing a self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
US5120328A (en) * | 1988-01-27 | 1992-06-09 | The Dow Chemical Company | Dense, self-reinforced silicon nitride ceramic prepared by pressureless or low pressure gas sintering |
US5079198A (en) * | 1990-07-24 | 1992-01-07 | Eaton Corporation | Ceramic phase in sintered silicon nitride containing cerium, aluminum, and iron |
US5156830A (en) * | 1990-07-24 | 1992-10-20 | Eaton Corporation | Process for preparing an alpha-phase silicon nitride material and thereafter converting to non-densified beta-phase material |
US5085582A (en) * | 1990-07-24 | 1992-02-04 | Eaton Corporation | Silicon nitride containers for the sintering of silicon nitride ceramics |
US5055432A (en) * | 1990-07-24 | 1991-10-08 | Eaton Corporation | Process for preparing a nitridable silicon-containing material having at least one densification aid including alumina, and the material resulting therefrom |
US5160719A (en) * | 1990-07-24 | 1992-11-03 | Eaton Corporation | Process for nitriding silicon containing materials |
US5213729A (en) * | 1990-07-24 | 1993-05-25 | Eaton Corporation | Process for preparing a densified beta-phase silicon nitride material having at least one densification aid, and the material resulting therefrom |
US5252248A (en) * | 1990-07-24 | 1993-10-12 | Eaton Corporation | Process for preparing a base nitridable silicon-containing material |
US5091347A (en) * | 1990-08-15 | 1992-02-25 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic body and a method of preparing the same |
US5269989A (en) * | 1992-09-01 | 1993-12-14 | The Dow Chemical Company | Cermet or ceramic/glass composites including self-reinforced β-Silicon nitride, and method of making same |
US6007789A (en) * | 1992-11-03 | 1999-12-28 | Eaton Corporation | Method of nitriding silicon |
US5422322A (en) * | 1993-02-10 | 1995-06-06 | The Stackpole Corporation | Dense, self-sintered silicon carbide/carbon-graphite composite and process for producing same |
US5580834A (en) * | 1993-02-10 | 1996-12-03 | The Morgan Crucible Company Plc | Self-sintered silicon carbide/carbon graphite composite material having interconnected pores which may be impregnated and raw batch and process for producing same |
US5312785A (en) * | 1993-05-18 | 1994-05-17 | The Dow Chemical Company | Sintered self-reinforced silicon nitride |
JPH07119988A (ja) * | 1993-10-27 | 1995-05-12 | Sekisui Chem Co Ltd | 赤外線暖房装置 |
US5968653A (en) * | 1996-01-11 | 1999-10-19 | The Morgan Crucible Company, Plc | Carbon-graphite/silicon carbide composite article |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB970639A (en) * | 1960-03-24 | 1964-09-23 | Plessey Co Ltd | Method of producing high density silicon nitride |
US3992497A (en) * | 1973-05-18 | 1976-11-16 | Westinghouse Electric Corporation | Pressureless sintering silicon nitride powders |
US4134947A (en) * | 1975-04-07 | 1979-01-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Sintered silicon nitride body and a method of producing the same |
US3953221A (en) * | 1975-04-22 | 1976-04-27 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fully dense ceramic article and process employing magnesium oxide as a sintering aid |
US4017319A (en) * | 1976-01-06 | 1977-04-12 | General Electric Company | Si3 N4 formed by nitridation of sintered silicon compact containing boron |
-
1977
- 1977-01-03 US US05/756,085 patent/US4119689A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-12-22 GB GB53617/77A patent/GB1590969A/en not_active Expired
- 1977-12-23 IT IT31224/77A patent/IT1089140B/it active
- 1977-12-28 JP JP15755877A patent/JPS53102320A/ja active Granted
- 1977-12-30 FR FR7739851A patent/FR2376089A1/fr active Granted
- 1977-12-31 DE DE19772759243 patent/DE2759243A1/de active Granted
-
1978
- 1978-01-02 NO NO780002A patent/NO147240C/no unknown
- 1978-01-03 NL NL7800066A patent/NL7800066A/xx not_active Application Discontinuation
-
1985
- 1985-08-27 JP JP60186786A patent/JPS61158871A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2376089B1 (de) | 1984-06-22 |
NO147240C (no) | 1983-03-02 |
IT1089140B (it) | 1985-06-18 |
GB1590969A (en) | 1981-06-10 |
NO780002L (no) | 1978-07-04 |
DE2759243A1 (de) | 1978-07-13 |
JPS53102320A (en) | 1978-09-06 |
JPS61158871A (ja) | 1986-07-18 |
FR2376089A1 (fr) | 1978-07-28 |
JPS6110415B2 (de) | 1986-03-29 |
NL7800066A (nl) | 1978-07-05 |
NO147240B (no) | 1982-11-22 |
US4119689A (en) | 1978-10-10 |
JPH027908B2 (de) | 1990-02-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2759243C2 (de) | ||
DE2759159C2 (de) | ||
DE2733354C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Keramikprodukts mit mindestens 80 Vol.-% eines einphasigen Siliciumaluminiumoxynitrids | |
DE3022213C2 (de) | Keramischer Formkörper mit eutektischen Gefügebestandteilen und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE3541398C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines gesinterten polykristallinen Aluminiumnitrid-Keramikkörpers und polykristalliner Aluminiumnitridkörper | |
DE4331877C2 (de) | Verbundmaterial auf der Basis von Zirconiumdioxid und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE69406659T2 (de) | Verdichtetes feinstkörniges feuerfestes metallcarbid oder carbidkeramik aus fester lösung (mischmetall) | |
DE69316118T2 (de) | Siliciumnitrid-Sinterkörper mit hoher Wärmeleitfähigkeit und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2734425C2 (de) | Polykristalliner Sinterkörper auf der Basis von Siliziumcarbid und Borcarbid und Verfahren zum Herstellen | |
DE69200764T2 (de) | Durch druckloses oder niedrigdruckgassintern hergestellte dichte, selbstarmierte siliciumnitridkeramik. | |
EP0490245A1 (de) | ZrO2-haltiger Keramikformkörper | |
DE1471035B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines feuerfesten Formkoerpers | |
EP0629594B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von polykristallinen dichten Formkörpern auf der Basis von Borcarbid durch drucklose Sinterung | |
EP0002067A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von polykristallinen dichten Formkörpern aus Borcarbid durch drucklose Sinterung | |
DE69032117T2 (de) | Verfahren zur herstellung von gesinterten keramischen materialien | |
DE3927083A1 (de) | Sinterkoerper aus siliziumnitrid und seine herstellung | |
DE3512368A1 (de) | Hochfestes werkzeug zur metallbearbeitung und verfahren zu seiner herstellung | |
DE3544636A1 (de) | Keramikkoerper und verfahren zu seiner herstellung | |
DE69418578T2 (de) | Keramischer Werkstoff auf Aluminiumoxid-Basis und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2910059C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von feinteiligem Siliziumkarbid sowie dessen Verwendung zur Herstellung von hochdichten Sinterkörpern | |
DE69212398T2 (de) | Siliciumnitridkeramik mit einer dispergierten Pentamolybdäntrisilicidphase | |
DE69404880T2 (de) | Keramikkomposit und Verfahren | |
DE2936940A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines sialon-sinterproduktes | |
DE69310284T2 (de) | Kohlenstoff und Keramik enthaltende Schichten zur Verwendung beim Sintern von Siliciumnitridkörpern | |
DE69126309T2 (de) | Verfahren zur herstellung von nitridierbarem silizium-enthaltendem material und auf diese weise erhaltenes material |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: C04B 35/58 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: SIEB, R., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT., PAT.-ANW., 6947 LAUDENBACH |