DE2627457A1 - Kontinuierliches schmelzextrusionsverfahren - Google Patents
Kontinuierliches schmelzextrusionsverfahrenInfo
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Description
2627^7
PFENNING - MAAS - SEILER
MEIN© - LEMKE - SPOTT
MEIN© - LEMKE - SPOTT
8000 MÖNCHEN 40
SCHLEISSHElMERSm 29Ü
SCHLEISSHElMERSm 29Ü
25 633
American Cyanamid Company, Wayne, New Jersey , VoSt.A.
Kontinuierliches Schmelzextrusionsverfahren
Die Erfindung bezieht sich auf ein kontinuierliches Schmelzextrusicnsverfahren
hitzebeständiger oder feuerfester organischer· Polymerer in Verbindung niit eir*am Schmelzhilfsmittel.
Sie betrifft ein Verfahren, bei dein, solche Polyiae^s zusammen
mit ihren Schmelzhilf smitteln un4 ^r Vervjendung ei^as Schnecke;äei:trndi-:r&
schiaelKeiicrudiert -,/erücii. Vor all..em b2f0.iLL sich dici
Erfir.ov-.ng iaiJ taijier- Verfil"c:i, bei dsm kei;ie Däiapl-i Jes
hd Ifrii1-tte.ls- die cfnrcV Vcj'"vf.läc:iii ji. ic; in -'^r l?d\ia^
ζοηε entstehen und noru.alei:«raise öarch den 2chni=c3;.?r.--.itrur?er
zurücklaufen und aus dial: Beschickungstr-ichter austreten, in
einer selchen Weise entweichen können..
Die Herstellung von Fomtkörpern av.s organischen Pclyiriercn, di.e
sich sauber verarbeiten lässan, erfolgt in der Kunatstoffindustrie
normalerweise durch Vervrendung von. Schneckenextruder^
Solche Schneckenextruder enthalten grundsätzlich einan Becchickung
seinlaß, nämlicli einen rohrförmigen Förder ab schnitt
oder einen Zylinder, um aas Polymer in verechieclene üonen
unter Einschluß einer Schntsizzone zu führen, bevor die Schmelze
durch ein entsprechend geformtes Mundstück getrieben wird» Innerhalb
der verschiedenen Zonen, in die das Polymer geführt wird,
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COPY BÄD ORIGINAL
wird das Polymer durch die Einwirkung einer Schnecke, die jeweilige Schneckenteilung und den jeweiligen Durchmesser
άβλ viagstrecke in Zusammenarbeit mit dem Zylinder zuerst komprimiert.
In* Anschluß daran wird das Polymer gewöhnlich entkompriiaiert
und dann über eine zur Bildung einer flüssigen Schmelze
ausreichende Zeit auf seine Schmelztemperatur oder darüber erhitzt Das geschmolzene Polymer wird hierauf durch Schnecken- oder Getrie
bedosierungspumpen durch ein geformtes Mundstück oder Werkzeug
geführt und dann zur Stabilisierung der gewünschten Form abrupt
äwi unterhalb Schmelztemperatur abgekühlt. Durch die Kompression
dii Polynsrs und das Aufschmelzen, des Polymers sowie durch andere
Ferneren entstehen innerhalb des Extruders hohe Drücke. Dieser
i;^:~ Dru-.i': in der Schmelzen« gleicht sich gerne nach rückwärts
9-ein. di? niedrigeren Drücke der Beschickungszone aus und führt
sch-ießlich zu einer Entlüftung über den Beschickungseinlaß in
die Atmosphäre. Diese Erscheinung wird normalerweise als Blasen
bezeichnetr und sie stört natürlich das Extrusionsverfahren.
v»'·^ an d3_ hohen Viskosität und Dichte der Polymerschmelze sowie
da: ciurc. ßas Formwerkzeug gagabsnen Begrenzung ist die Tendenz
eil as Dr'ic'cablasses nach vorne durch die Schmelzzone gering oder
upi nicht gegeben.
FaI-Is da^i Polymer einen uutsrhalb seiner Zersetzungstesperatur
liegender, definierten Schmelzpunkt hat, dann kann man es ohne weiteres
in einem Schneckenextruder verarbeiten. Bestimmte Polymere schmelze:, jedoch nicht ohne weiteres oder schmelzen erst bei
über ihr-sii Sersetzungstemperaturen liegenden Temperaturen, und
solche Polymere werden als hitzebeständige oder feuerfeste PoIy-3i3:a
besiichnet. Polymere dieser Art lassen sich, wenn überhaupt,
nu:. äußerst schwer formen, wenn man nicht spezielle Zusätze verwöi'-iet.
„
Eir.3 Kr-c sines solchen Spezialsusatzes ist ein Weichmacher. Bei
eii.eiti Weichracher handelt, es sich um ein Material, das zur Erhöhung
der Verarbeitbarkeit und Erniedrigung der Schmelzviskosität in einen Kunststoff eingearbeitet wird. Weichmacher verfügen über niedrige
Dampfdrücke und dementsprechend hohe Siedepunkte, so daß sie
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zusammen mit den Kunststoffen bei den Schmelzpunkten von Kunststoffen
bei atmosphärischem Druck in Heißverarbeitungsmaschinen geformt werden können. Der Weichmacher solvatisiert darüber hinaus
auch den Kunststoff oder wird durch diesen solvatisiert, und'infolgedessen läßt sich die Kombination aus Weichmacher und
Kunststoff bei Normaltemperaturen ohne weiteres zu einer verdichteten Masse verarbeiten, die verhindert, daß der Hochdruck
nach hinten durch den Beschickungseinlaß entweicht, wodurch das Extrusionsverfahren nicht unterbrochen werden muß. Weichmacher
bleiben nach Einarbeitung in einen Kunststoff auch im Endprodukt mit diesem verbunden.
Bei gewissen Anwendungszwecken stört der Weichmacher jedoch im
Endprodukt. Dies gilt besonders bei der Herstellung von Formgegenständen, bei denen der Weichmacher die gewünschten Polymereigenschaften
verschlechtert. In solchen Fällen sollte daher in das zu verarbeitende Polymer kein Weichmacher eingearbeitet werden.
Zur Vorbereitung der Polymerschmelze für eine Extrusion verwendet man hier dann stattdessen Schmelzhilfsmittel. Schmelzhilfsmittel
sind keine Lösungsmittel für das Polymer und sind unter normalen Bedingungen auch nicht mit dem Polymer verträglich.
Schmelzhilfsmittel sind niedersiedende Flüssigkeiten, die bei atmosphärischem Druck bei einer Temperatur unterhalb der
Schmelztemperatur der Zubereitung aus Polymer und Schmelzhilfsmittel sieden. Das Schmelzhilfsinittel muß infolgedessen
bei überatmosphärxschem Druck angewandt werden. Das Schmelzhilfsmittel
wird daher bei einem solchen Druck bei erhöhter Temperatur in flüssiger Form gehalten, wodurch die Zubereitung
aus Polymer und Schmelzhilfsmittel unterhalb der Zersetzungstemperatur des Polymers, jedoch oberhalb der Siedetemperatur
des Schmelzhilfsmittels, bei atmosphärischem Druck unter Bildung einer Einphasenschmelze schmilzt. Bei der Verarbeitung der
Zubereitung aus Polymer und Schmelzhilfsmittel ist es daher wesentlich, daß in der Polymerschmelzzone ein ausreichend
überatmosphärischer Druck entwickelt und aufrechterhalten wird, damit man die gewünschte Verschmelzung erhält.
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Das Problem der Aufrechterhaltung eines Druckes innerhalb eines Extruders ist in denjenigen Fällen besonders schwierig, bei denen
man zur Bildung einer Polymerschmelze ein Schmelzhilfsmittel benötigt.
Die Kombination aus Schmelzhilfsmittel und Polymer ergibt nämlich
keine plastische Masse, bis die Verschmelzungs- und Schmelztemperaturen erreicht sind, so daß das Gemisch ein brüchiges krümeliges
Pulver bildet, das vor Erreichen dieser Temperaturen nur wenig oder gar nicht druckfest ist. Wegen des in der Schmelzzone erzeugten
Druckes bewegen sich daher in der Schmelzzone entwickelte Schmelzhilfsmitteldämpfe
von der Schmelzzone zum Pulver hin. Diese Dämpfe können sich durch das lose Pulver bewegen und durch Blasen durch
den Beschickungsein.T aß entweichen. Zur Verhinderung eines solchen
Blasens werden die Dämpfe gelegentlich durch gesteuerte Entlüftung der Schmelzzone entfernt, um so den Innendruck herabzusetzen
und den Druckunterschied zur Beschickungszone minimal zu halten. Diese Maßnahme führt jedoch immer zu-einer Erniedrigung
der Konzentration an Schmelzhilfsmittel, das für ein
sauberes Aufschmelzen des Polymers benötigt wird.
Man braucht daher ein Verfahren zum Extrudieren einer Zubereitung aus Polymer und Schmelzhilfsmittel, bei dem Druck und Schmelzhilfsmittel
im Extruder erhalten bleiben und das eine kontinuierliche Verarbeitung ermöglicht, ohne daß dabei die den bekannten
Verfahren anhaftenden Schwierigkeiten eines Blasens und/oder eines Verlustes an Schmelzhilfsmittel auftreten.
Gegenstand der Erfindung ist somit ein verbessertes kontinuierliches
Schmelzextrusionsverfahren, bei dem man ein hitzebeständiges oder feuerfestes Polymer und ein Schmelzhilfsmittel in eine Beschickungszone eines Schneckenextruders einspeist, dieses Polymer und dieses
Schmelzhilfsmittel dann in einer Komprimierzone des Extruders komprimiert und das Polymer sowie das Schmelzhilfsmittel anschließend
in einer Schmelzzone des Exxtruders unter Bildung einer einphasigen Schmelze aus Polymer und Schmelzhilfsmittel
bei einer Temperatur oberhalb des atmosphärischen Siedepunktes des
SchitielzhiIfsmittels erhitzt, bevor das Ganze über ein formbildendes
Mundstück aus dem Extruder austritt, das dadurch gekennzeichnet ist,.
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daß man an einer zwischen der Kompressionszone und der Schmelzzone
innerhalb des Extruders liegenden Zone einen porösen Pfropfen aus einem verdichteten Gemisch aus Polymer und Schmelzhilfsmittel
bei einer unter dem atmosphärischen Siedepunkt des Schmelzhilfsmittels
liegenden Temperatur bildet, wobei dieser poröse Pfropfen
in die Poren des Pfropfens kondensiertes Schmelzhilfsmittel enthält/
und man diesen Pfropfen dann mit einer linearen Geschwindigkeit zum Auslaß des Extruders hin bewegt, die der Geschwindigkeit entspricht,
mit der sich das in den Poren des Pfropfens kondensierte Schmelzhilfsmittel infolge des in der Druckzone gebildeten Drucks
sowie infolge von Kapillarkräften in dem porösen Pfropfen zur Beschickungszone des Extruders hin bewegt.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren, das durch die Schaffung des porösen
Polymerpfropfens gekennzeichnet ist, bleiben die Dämpfe aus Schmelzhilfsmittel und der hierdurch erzeugte Druck im Schneckenextruder
erhalten, so daß sich die gewünschten Formgegenstände nach diesem Verfahren kontinuierlich herstellen lassen. Das Schmelzhilfsmittel
ist im geformten Gegenstand als separate Phase enthalten und läßt sich von diesem ohne weiteres durch Verdampfen oder
Extraktion entfernen, wodurch man einen Formgegenstand aus hitzebeständigem oder feuerfestem Polymer erhält, der praktisch
kein Material enthält, das zur Ermöglichung der Verarbeitbarkeit des refraktären Polymers im Schneckenextruder zugesetzt worden ist.
Die Druckschranke aus dem porösen Polymerpfropfen, der kondensierte
Dämpfe des Schmelzhilfsmittels enthält, stellt eine dynamische Schranke dar und funktioniert erfindungsgemäß nur dann, wenn die
Polymerbeschickung gleich ist wie die Polymerextrusion und im Extruder ein stabilisierter dynamischer Gleichgewichtszustand (steadystate)
herrscht. Die Konstruktion des porösen Pfropfens ist nicht kritisch und wird im folgenden ausführlicher beschrieben.
Der Pfropfen verfügt über eine derartige Porosität, daß sich etwa die Hälfte des Gewichtes des Pfropfens dem kondensierten
Schmelzhilfsmittel zuschreiben läßt. Die Konstruktion dieses Pfropfens ist zwangsläufig komplex, und seine Dichte oder Porosität
hängen von der Teilchengröße des Polymers, dem Winkel der Schneckenteilung sowie der Polymerdurchsatzgeschwindigkeit ab. Der
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Rückstrom an Schmelzhilfsmittel in dem Pfropfen wird darüber hinaus
auch durch den erzeugten Innendruck sowie die Viskosität des Schmelzhilfsmittels bei der Temperatur des Pfropfens beeinflußt.
Diese Variablen werden zwar soweit wie möglich diskutiert, die Etablierung der erforderlichen Parameter für spezielle Polymere
und zusammen mit diesen verwendete Schmelzhilfsmittel kann jedoch ein bestimmtes Ausmaß an experimentellen Untersuchungen
erforderlich inachen.
In der folgenden Diskussion wird auf die Zeichnung Bezug genommen.
Sie stellt eine schematische Darstellung einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung für einen Doppelschneckenextruder
dar. Aus der Zeichnung gehen unter anderem ein Querschnitt für einen typischen porösen Pfropfen und ein typisches Profil eines
Schmelzhilfsmittels hervor, und zwar in einer Ausführungsform, bei der Wasser als Schmelzhilfsmittel zusammen mit einem Acrylnitri!polymer
verwendet wird. Für das erfindungsgemäße Verfahren geeignete refraktäre Polymere sind Polymere, die sich ohne
Zersetzung unter Hitze oder durch Anwendung übermäßig hoher Temperaturen nur schwer oder überhaupt nicht erweichen lassen.
Die zur Herstellung von Fasern zur Zeit wirtschaftlich wichtigsten refraktären Polymeren sind Acrylnitrilpolymere. Die erfindungsgemäßen
Prinzipien und Bedingungen lassen sich mit Vorteil zwar zur Schmelzextrusion von Fäden aus einer Einphasenschmelze
aus einem Schmelzhilfsmittel und einem Acrylnitrilpolymer
anwenden, es können hiernach jedoch auch andere refraktäre Polymere zusammen mit anderen Schmelzhilfsmitteln verarbeitet
werden, wie die verschiedenen Celluloseacetate, Polyvinylhalogenide, Polyvinylalkohole, sehr hochmolekularen Polyamide, Polyimide
sowie Polyester und die von aromatischen Polymeren abgeleiteten refraktären Polymamide, Polyimide oder Polyester. Der
Kürze halber befassen sich die folgenden Ausführungen im wesentlichen jedoch nur mit den technisch wichtigen Acrylnitrilpolymeren.
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Ein Schmelzhilfsmittel ist ein Material, normalerweise eine Flüssigkeit, durch das sich bei Anwendung unter einem Druck,
der ein Sieden bei Temperaturen oberhalb seines atmosphärischen Siedepunkts verhindert, der Schmelzpunkt des Acrylnitrilpolymers
bei Anwendung einer geeigneten Konzentration auf eine Temperatur erniedrigen läßt, die vorzugsweise unter dem Zersetzungsbereich für das Acrylnitrilpolymer liegt, wobei sich aus dem
Polymer und dem Schmelzhilfsmittel eine Einphasenschmelze bildet. Zu Schmelzhilfsmitteln gehören keine Materialien, die
gute Lösungsmittel für die Acrylnitrilpolymeren sind. Aus der Literatur gehen bereits bestimmte theoretische Überlegungen
hervor, die sich zur Auswahl von Substanzen heranziehen lassen, die wirksame Schmelzhilfsmittel darstellen. Substanzen, die solchen
Betrachtungen entsprechen, sind verhältnißmäßig flüchtig, d. h. sie haben Siedepunkte bei Temperaturen, die unterhalb der
Temperaturen liegen, auf die sie die Schmelzpunkte der Polymeren herabsetzen, und sie haben daher bei atmosphärischem Druck Siedepunkte,
die unterhalb der Extrusxonstemperatur der Schmelze liegen. Beispiele für Schmelzhilfsmittel, die aufgrund obiger
Ausführungen sowie theoretischer Überlegungen ausgewählt worden sind, sind Wasser, Methylalkohol, Äthylalkohol, n-Propylalkohol,
Isopropylalkohol, n-Butylalkohol, Isobutylalkohol, see.-ButyIaI-kohol,
tert.-Butylalkohol, Nitromethan, Nitroäthan, Pyridin,
Piperidin, Morpholin, n-Butylamin, Isobutylamin, see.-Buty1-amin,
tert.-Butylamin, Acetonitril, Propionitril, Essigsäure,
Ameisensäure, Acetylaceton, Äthylenglycolmonoäthyläther, 1,3-Dioxan,
Dimethylfuran, Sylvan, 1-Chlor-2-hydroxyäthan, Propylmercaptan,
Butylmercaptan, Methylthiocyanat, Diallylsulfon sowie
Gemische dieser Verbindungen untereinander oder mit anderen bekannten Lösungsmitteln oder Quellmitteln für Acrylnitrilpolymere,
wie Gemische aus Dimethylformamid und Wasser, Acetonitril und Wasser, Dimethylacetamid und Wasser, Methylalkohol und Wasser,
Methylalkohol und Dimethylformamid, Phenol und Wasser, Phenol und Methanol, Glycol und Wasser, Glycerin und Wasser oder verdünnte
wässrige Lösungen von Natriumthiocyanat, Zinkchlorid, Lithiumbromid, Guanidinthiocyanat oder Salpetersäure. Alle oben
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angeführten Schmelzhilfsmittel lassen sich erfindungsgemäß zwar zur
Erzielung der Vorteile eines Arbeitens in einem Schneckenextruder im Gleichgewichtszustand (steady state) und zur Bildung der druckfesten
propfenartigen Dichtung verwenden, die zur Begrenzung der Dämpfe des Schmelzhilfsmittels in den Extruderkammern dient, als
Schmelzhi .-.fsmittel wird jedoch insbesondere Wasser verwendet, da
sich hierdurch gleichzeitig der Vorteil ergibt, daß man das Produkt nicht vom Schmelzhilfsmittel freiwaschen muß, so daß man
keine Rückgewinnungssysteme für die Schmelzhilfsmittel braucht.
Beispiele erfindungsgemäß geeigneter Acrylnitrilpolymerer sind diejenigen Polymeren oder Polymergemische, die mehr als etwa
50 Gewichtsprozent kombiniertes Acrylnitril erhalten. Außer homopolymerem Acrylnitril können somit auch Copolymere aus
Acrylnitril und einem oder mehreren copolymerisierbaren monoolefinischen Monomeren verwendet werden. Beispiele solcher
Monomerer sind Acrylsäure, alpha-Chloracrylsäure oder
Methacrylsäure, die Methacrylate, wie Methylmethacrylat, Äthylmethacrylat, Butylmethacrylat, Methoxymethylmethacrylat,
beta-Chloräthylmethacrylat, die entsprechenden Ester von Acrylsäure
und alpha-Chloracrylsäure, Vinylbromid, Vinylchlorid,
Vinylfluorid, Vinylidenbromid, Vinylidenchlorid, Allylchlorid, 1-Chlor-1-bromäthylen, Methacrylnitril, Acrylamid, Methacrylamid,
alpha-Chloracrylamid und die monoalkylsubstituierten
Produkte hiervon, Methylvinylketon, Vinylcarboxylate, wie Vinylformiat, Vinylacetat, Vinylchloracetat, Vinylpropionat,
Vinylstearat oder Vinylbenzoat, N-Vinylimide, wie N-Vinylphthalimid
oder N-Vinylsuccinimid, Methylenmalonsäureester,
Itaconsäure oder Itaconsäureester, N-Vinylcarbazol, Vinylfuran,
Alkylvinylather, Vinylsulfonsäuren, wie Vinylsulfonsäure, Styrolsulfonsäure,
Methallylsulfonsäure, p-Methallyloxybenzolsulfonsäure
und deren Salze, äthylen-alpha-beta-dicarbonsäuren und deren Anhydride
sowie Ester, wie Diäthylcitraconat oder Diäthylmesaconat, Styrol und Dibromstyrol, Viny!naphthalin, vinylsubstituierte
tertiäre heterocyclische Amine, beispielsweise die Vinylpyridine und die alkylsubstituierten Vinylpyridine, wie 2-Vinylpyridin,
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4-Vinylpyridin oder 2-Methyl-5-vinylpyridin, 1-Vinylimidazol und
alkylsubstxtuierte 1-Vinylimidazole, wie 2-, 4- oder 5-Methyl-1-vinylimidazole,
Vinylpyrrolidon, Vinylpiperidin sowie andere monoolefinische copolymerisierbare Monomere. Die Acrylnitrilpolymeren
oder Polymergemische enthalten im allgemeinen verschiedene
Mengen eines oder mehrerer Comonomerer bis hinauf zu etwa 50 Gewichtsprozent, bezogen auf das Gewicht des gesamten
Polymers, und sie haben im allgemeinen Molekulargewichte von etwa 10 000 bis 200 000. Comonomermenge und Molekulargewicht
können auch außerhalb dieser angegebenen Bereiche liegen, da die Wirkungsweise des vorliegenden Verfahrens nicht von
diesen Merkmalen abhängt. Entsprechende Überlegungen hinsichtlich der Eigenschaften der hiernach erhaltenen Produkte und
ihrer Verwendung können jedoch derartige Variationen bestimmen.
Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens vermischt man
daher pulverisiertes Acrylnitrilpolymer, Schmelzhilfsmittel sowie irgendeinen gewünschten weiteren Zusatz in einer geeigneten
Vorrichtung miteinander, oder die obigen Bestandteile werden getrennt in einen Extruder eingespeist und darin vermischt. Das
Molverhältnis von Polymer zu Schmelzhilfsmittel liegt normalerweise
zwischen etwa 2 : 1 und 20 : 1, und zwar je nach der chemischen
Zusammensetzung des jeweiligen Polymers und des jeweiligen Schmelzhilfsmittels. Bei Verwendung von Acrylnitrilpclyme*
ren mit zumindest etwa 70 Gewichtsprozent Acrylnitril in Verbindung
mit Wasser als Schmelzhilfsmittel beträgt dieses Molverhältnis etwa 5,5 : 1- Das dabei erhaltene Gemisch aus Polymer
und Schmelzhilfsmittel bleibt ein Pulver, das bei Kompression zu einer porösen Mas&e verbackt, zwischen deren Polymerteilchen
sich Abstände cder Durchgänge befinden. Bei dem oben angegebenen Verhältnis aus Polymer und Schmeiahilfsmittel wird
eine gewisse Menge Sf?nmelzhil£snii ttel in Forni eines Oberflächenfilms
au* ''^y Polymer abserviert; Wi; xi dieses Gemir *\
beispielsweise dvrc': Kompression, bei Tempersturan unter d, :i».
Schmelzpunkt des PriyHiars in der Hmgabung des Schnxlzhilfrmittels
konipaktiert --"im Kommt es hierdurch zu keiner: Erweichen
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der Polymerteilchen, wobei die Teilchen in ähnlicher Weise
einer Deformierung widerstehen, wie beim Versuch einer Kompaktierung
von feuchtem Sand. Bei einer bevorzugten Durchführungsform der Erfindung speist man ein Gemisch obiger Art kontinuierlich
in eine Schmelzextrusxonsvorrichtung der in der Zeichnung schematisch gezeigten Art ein. Der Extruder ist zweckmäßigerweise
ein Doppelschneckenextruder, nämlich ein Extruder mit zwei parallel ineinander laufenden Schnecken, die jeweils durch einen gemeinsamen
Antriebsmechanismus in gleicher Richtung gedreht werden, wobei sich die Extruderschnecken vom Einspeisende des
Extrusionszylinders am Extrudereinlaß bis zum Auslaßende des Extruders erstrecken, das mit einer geeigneten Formvorrichtung
versehen ist.
Der in der Zeichnung gezeigte Extruder 10 weist einen Einlaßoder Aufgabetrichter 11 auf, der mit einem Innenzylinder 22
des Extruders in Verbindung steht. In dem Zylinder befindet sich eine Schneckenanordnung 23, die das Polymer 21 vom
Zylindereinlaß zu einer am Zylinderauslaß befindlichen Dosierpumpe 18 führt. In der Zeichnung ist nur eine einzige Schnecke
angeführt, vorzugsweise wird jedoch mit zwei Schnecken gearbeitet, die Seite an Seite angeordnet sind.
Die Extruderschnecke (oder die Extruderdoppelschnecken) sind
in ganz bestimmten Sektionen angeordnet, und zwar je nach den
jeweils darin durchzuführenden Funktionen. Aus der Zeichnung gehen vier einzelne Sektionen hervor, nämlich die Sektionen A, B, C und
D. In der ersten Sektion L· des Extruders ist der Schneckengang
verhältnismäßig groß und offen, so daß in jeäer Flucht oder
jeder Fördereinheit der Sshneeke ein verhältnismäßig großes VoIu=
men Plats hat. In der sich daran anschließsndsn Sektion, B ist
dir Schneckengang 13 etwas feiner, so daß in jeder derart!-
~~π·. Flucht nur ein. geringeres vOlvsiaen Platz hat.. In dar dritten
Sskticn, C wird der Schneslsengang 15 wieder etwas offenerP
WAÜ in dar vierisn Sslition D ist der Schnsekszigang 17 schließ-
ILo.i wieder feiner^ so daß d&s Fluch tvGlumss. geringer wird. Die
gO8883/OSi 2
Funktion der Konfiguration einer jeden Teilung wird deutlicher,
wenn man sich den physikalischen Zustand des Gemisches während seines Weges durch den Extruderzylinder vom Einlaß zum Auslaß
hin näher ansieht. Jede Sektion kann mehr als ein einzelnes Sch'neckenelement enthalten, und jedes Schneckenelement kann
eine andere Steigung bzw. Schneckenteilung haben.
Der Extruderkörper enthält, wie ersichtlich, im Bereich der Sektion B Innendurchgänge 14, durch die Kühlwasser geleitet wird,
damit das in dieser Sektion des Extruderzylinders enthaltene Gemisch verglichen mit der verhältnismäßig hohen Temperatur
in der Sektion D auf einer geeignet niedrigen Temperatur gehalten werden kann. Im Bereich der Sektion D weist der Extruderkörpar
geeignete Mittel zum Erhitzen des Gemisches im Extruderzylinder auf die zum Schmelzen notwendige Temperatur auf.
Hierbei kann es sich entweder um elektrische Widerstandswicklungen oder auch um im Extruderkörper zur Zirkulation heißer
Flüssigkeiten angeordnete Durchgänge 16 handeln. Am Auslaßende der Extruderanordnung sind eine geheizte Pumpenanordnung 18
sowie eine geheizte Formvorrichtung, beispielsweise eine Spinndüse 19, angeordnet. Geschmolzenes Polymer gelangt vom Extruder
zum Einlaß der Pumpe und wird hierdurch in dosierter Form zur Spinndüse geführt. Die Polymerschmelze wird unter Beibehaltung
ihrer flüssigen Integrität durch die Mündungen der Spinndüse gedrückt und dann unter Bildung eines festen geformten
Polymerprodukts 20 abgekühlt.
Zum Betrieb der Vorrichtung speist man das aus Polymer und Schmelzhilfsmittel zusammengesetzte Gemisch 21 in den Aufgabetrichter
11 des Extruders ein, wobei man gleichzeitig durch den Durchgang 14 der Sektion B Kühlwasser zirkulieren läßt,
um auf diese Weise die Temperatur des Gemisches ausreichend unterhalb des Siedepunktes des Schmelzhilfsmittels zu halten,
wobei das in der Sektion B befindliche Material in der Praxis vorzugsweise wenigstens auf Raumtemperatur gekühlt wird. Die
erste Sektion A der Extrusionsschnecke dient zur Förderung des
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Pulvers und zur innigen Kontaktierung des Gemisches unter gleichzeitiger
Fortbewegung des Gemisches in die zweite Sektion B, in der es zu einer starken Kompaktierung der Masse kommt. Das Ausmaß
der in der Sektion B ablaufenden Kompaktierung bestimmt die physikalische Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Pulverpfropfens
. Das Ausmaß der Kompaktierung hängt von mehreren Variablen ab, wie der Teilchengröße des Polymers, der Form des
Polymers, dem Steigungswinkel der Schnecke und der Durchsatzgeschwindigkeit des Gemisches. Durch das Ausmaß der Kompaktierung
werden ferner Dichte und Porosität des Pulverpfropfens bestimmt. Die Porosität des Pulverpfropfens ist ein kritischer
Faktor zur Erzielung der erfindungsgemäßen Vorteile, da sich das flüssige Schmelzhilfsmittel in den kapillarartigen Durchgängen
des kalten porösen Pfropfens unter Bildung einer Druckschranke ansammelt.
Der Pfropfen ist in der Zeichnung bildlich durch E gezeigt. Ein typisches Profil eines Schmelzhilfsmittelgehalts in dem Pfropfen
ist in F der Zeichnung graphisch dargesttellt, wobei das Schmelzhilfsmittel Wasser ist.
Nach der beschriebenen Bildung wandert der Pfropfen in die Sektion C, in der der Pfropfen durch den Angriff der Schnecke 15
an der Vorderseite des sich fortbewegenden Pfropfens in stückige Klumpen zerkleinert wird. Während das auf diese Weise zerkleinerte
Gemisch in die letzte Sektion D des Extrusionszylinders wandert, nimmt dieses Gemisch durch die in der Heizsektion D
angeordneten Heizelemente eine immer höher werdende Temperatur an. In der letzten Sektion D des Extrusionszylinders erreicht
das Gemisch eine Temperatur, die oberhalb des atmosphärischen Siedepunktes des Schmelzhilfsmittels sowie oberhalb des Verschmelzungs-
und Schmelzpunkts des Gemisches aus Polymer und Schmelzhilfsmittel liegt. Die Extruderschnecken in der Sektion D
haben eine feinere Teilung oder Steigung, und hierdurch wird die Schmelze zu einem Schmelzpfropfen komprimiert und für eine gewisse
Durchmischung gesorgt. An dieser Stufe der Extrusion geht der
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Innendruck des Extruders über den Dampfdruck des Schmelzhilfsmittels
hinaus. Verdampftes Gas und flüssiges SchmeIzhilfsmittel
sind hier bei einer Temperatur im Gelichgewicht, die ausreichend über dem atmosphärischen Siedepunkt des Schmelzhilfsmittels liegt,
Der Dampf würde bei diesem Druck gewöhnlich in die Zone mit niedrigerem Druck an der Einlaßsektion des Extruders rückschlagen
und dort entweichen, wodurch es zu einem Blasen kommen würde. Temperatur, Konstruktion und Vorwärtsbewegung des porösen Pulverpfropfens
sind erfindungsgemäß jedoch so ausgelegt, daß es zu keinem derartigen Entweichen von verdampftem Schmelzhilfsmittel
kommt, das im allgemeinen zu einem Blasen ausreicht. Der Heißdampf wird anschließend in die Einlaßsektion des Extruders rückgleitet
und mit der Vorderseite des sich bewegenden Pfropfens zusammengebracht. Der Dampf wird bei Kontakt mit dem abgekühlten
Pfropfen kondensiert und in den Kapillarräumen des Pfropfens absorbiert, wodurch sich der Pfropfen über eine indeterminierte
Entfernung mit kondensiertem Dampf sättigt. Unter Bedingungen eines Gleichgewichtszustandes muß die Sättigungsdistanz so
hoch sein, daß sich eine Druckdichtung ergibt, die sich jedoch nicht über die gesamte Länge des Propfens erstrecken
darf, da sonst Dampf entweichen und durch die Einlaßsektion abgeblasen werden würde. Erfindungsgemäß wird somit dafür gesorgt,
daß ein dynamischer Gleichgewichtszustand besteht, bei dem die lineare Rückdiffussion des in dem porösen Pfropfen
kondensierten Dampfes bei einem Arbeiten im Gleichgewichtszustand des gesamten Extruders gleich ist mit der linearen
Vorwärtsgeschwindigkeit des porösen Pfropfens. Es kann jedoch kurze Zeitspannen nicht im Gleichgewichtszustand befindliche
Verfahrensbedingungen geben, wenn ein derartiges dynamisches Gleichgewicht besteht, doch lassen sich solche kurze
Zeitspannen, verglichen mit einer Arbeitsweise im Gleichgewichtszustand, nicht als stabil ansehen, bei der der Zustand
des dynamischen Gleichgewichts über lange 3<=dtspannen aufrechterhalten
bleibt und lediglich vci der Ausgestaltung der verrichtung
her unterbrochen werden k^.nn.
609883/081 2
Der poröse erfindungsgemäße Pulverpfropfen zeichnet sich im
allgemeinen dadurch aus, daß er eine innere Hohlraumstruktur von etwa 50 % seines Gesamtvolumens besitzt. Bei entsprechender
Ausgestaltung sollte der Pfropfen daher im allgemeinen etwa sein Eigengewicht an Schmelzhilfsmittel absorbieren können.
Diese Mengen sind zwar nicht kritisch, sie werden auf der Basis von Erfahrungswerten, die man bei der Entwicklung der
vorliegenden Erfindung erhalten hat, jedoch als Richtlinien vorgeschlagen. Bei der praktischen Durchführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens werden Hohlraumbildung oder Porosität des Pulverpfropfens durch die bereits erwähnten Faktoren
bestimmt, wie Größe und Form der Polymerteilchen sowie Ausmaß der Kompaktierung.
Die Erfahrung hat im Falle von Acrylnitrilpolymeren gezeigt,
daß durch Suspensionspolymerisation hergestellte Polymere dieser Art kugelförmige Teilchen mit einer Größe von etwa 10 bis
100 ,u darstellen und ideal geeignet sind. Derartige PoIymerisationsmethodan
sind bekannt« Das Ausmaß der Kompaktierung hängt weitgehend von der Mechanik des Extruders ab. Eine wichtige
Bedeutung kommt dabei dem Teilungs- oder Steigungswinkel des
Extruders zu. Andere Faktoren, wie Polymersugabegeschwindigkeity
Zylinderlänge und Zylinderdurchmesser, beeinflussen das Ausmaß der Kompaktierung ebenfalls. Alle diese Kriterien sind voneinander
abhängig und machen eine saubere Abwägung zur Erzielung der gewünschten Ergebnisse erforderlich. Diese miteinander
in Beziehung stehenden Kriterien, lassen sich daher einsein
nicht beschreiban, sondern sie können lediglich durch die Eigenschaften des Pfropfens angegeben werden« Bei dem Pfropfen
handelt es sich, wie bereits oben erwähnt s vm eine poröse Masse=
jLu£ Volumenbasis enthält der Pfropfen swecfanäBigerweise etwa
Ξ0 % Hohlstellen f der Hohlräumen teil kann jsdoch swisclisii
30 und 70 % liegen. Die Hohlraums stellen Abstände zwischen benachbarten Poiymerueilchen dar, die die Masse bilden ο Die
Hohlräume können "useirsasrihangeiid oder voneinander isoliertsein,
sie sind jsdoch so groß,, zahlreich und häufig„ daß das
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Schmelzhilfsmittel durch Kapillarwirkung oder einen sonstigen physikalischen Mechanismus frei fließen kann.
Die■Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzhilfsmittels durch den
porösen Pfropfen wird bestimmt durch die Porosität und Dichte des Pfropfens, das Druckdifferential längs des Pfropfens sowie
die Viskosität des Schmelzhilfsmittels. Die letzten beiden
Variablen stellen keine gesteuerten Variablen dar. Beim Verfahren wird die Geschwindigkeit der Rückdiffusion des Schmelzhilfsmittels
durch den Pfropfen daher durch die Beschickungsgeschwindigkeit oder die linerar fortschreitende Geschwindigkeit
des Pulverpfropfens ausbalanciert.
Zum Extrudieren von Polyacrylnitrilpolymeren mit Wasser als
Schmelzhilfsmittel können folgende spezielle Einzelheiten angewandt werden, damit man den erforderlichen porösen Pfropfen erhält
und damit sich die Polymerschmelze zu geeigneten Formgegenständen, wie Fasern, extrudieren läßt.
Nach dem in US-PS 2 847 4O5 beschriebenen Verfahren wird zunächst
durch kontinuierliche Suspensionspolymerisation ein Acrylnitrilcopolymer hergestellt. Die feuchte Polymerkrume wird
dann zunächst gleichförmig auf einen niedrigen Feuchtigkeitsgehalt
getrocknet und anschließend mit so viel Wasser vermischt, daß man ein einheitliches Gemisch aus Polymer und Wasser erhält,
bei dem der Wassergehalt 16 Gewichtsprozent des Gesamtgewichts aus Polymer und Wasser ausmacht. Das auf diese Weise erhaltene
Gemisch, das in Form feuchter fester Teilchen vorliegt, wird dann in den Extruder eingespeist und darin zur Pfropfenbildungszone
geführt, in der es auf eine Temperatur von unter 100 0C abgekühlt
wird. Der Extruderzylinder hat einen Innendurchmesser von 23 mm,
wobei die Teilungs- oder Steigungshöhe der Schnecke in der pfropfenbildenden Zone 15 mm beträgt und die Schnecke mit einer Geschwindigkeit
von 15O Umdrehungen pro Minute angetrieben wird. Auf diese
Weise erhält man einen Pfropfen mit einer Gesamtlänge von 60 mm.
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Durch kontinuierliche Vorwärtsbewegung gelangt der Pfropfen in die Zerkleinerungszone, in der er in kleine Fragmente zerbrochen
wird, bevor das Material in die Schmelzzone gelangt, in der das Gemisch auf eine Temperatur von etwa 100 0C erhitzt wird. Hierin
erweicht das Gemisch zunächst zu einer plastischen Masse und wird bei erhöhter Temperatur unter dem Einfluß der Schnecken kräftig
durchmischt, wodurch aus dem Gemisch eine homogene, kontinuierliche und zusammenhängende Masse entsteht, während ein Teil seines
Wassergehalts in Dampf überführt wird. Die plastische Masse wird dann auf 150 0C oder sogar auf 180 0C weiter erhitzt, damit
das Gemisch gleichförmig aufschmilzt. Bei diesen Temperaturen werden in der Schmelzzone des Extruderzylinders Dampfdrücke von
2 2
über 5,2 kg/cm und oft von über 7 kg/cm erzeugt.
Der Dampf kondensiert bei Kontakt mit der Oberfläche des gekühlten
porösen Pfropfens und sättigt hierdurch den sich nach vorne bewegenden Pfropfen über eine gewisse von vorne nach hinten
laufende Distanz, die von dem unter Druck befindlichen extrem heißem Material durch das abgekühlte Polymergemisch führt, wobei
es zu einer Kompaktierung kommt. Der abgekühlte poröse Pfropfen dient in Kooperation mit dem darin befindlichen kondensierten
Wasserdampf als Druckschranke, die man dazu braucht, um den in der Schmelzzone unter Druck befindlichen Dampf daran zu
hindern, daß er aus dem Extruder unter gleichzeitigem Wasserverlust durch Verdampfen austritt.
Bei der oben angegebenen Beschreibung der Form der Schnecke und bei den folgenden Beispielen wird wiederholt auf einen Teilungsoder Steigungswinkel der Schnecke und eine Schneckendistanz oder
Länge verwiesen. Eine Schnecke setzt sich insgesamt aus einer Kollektion einzelner Schneckenelemente zusammen. Jedes Element
enthält mehrere Schneckenfluchten und besitzt eine Gesamtlänge,
die normalerweise in Millimeter gemessen wird. Unter einer Schnekkenflucht wird dasjenige Volumen verstanden, das von zwei aneinander
liegenden Schneckengängen definiert wird, die eine ganze Umhüllung der Schneckenwelle ausmachen. Man kann zwar auch den Winkel
der Schneckenteilung oder -Steigung bestimmen, doch ist es
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üblicher, eine derartige Einheit in Millimeter anzugeben. Ein in Millimeter angegebener Teilungs- oder Steigungswert ist diejenige
Entfernung längs der Schneckenachse, die man für eine ganze Drehung eines Schneckenganges braucht. Eine Schneckensektion von 60 mm mit
einem Schneckengang von 15 mm beschreibt somit 60 mm Schneckenlänge längs seiner Achse, bei der jeder Schneckengang auf je
15 mm eine Umdrehung macht. Ein Wert von 60 mm bedeutet somit vier vollständige Umdrehungen und drei Fluchten. Die diesbezüglichen
Zusammenhänge sind dem Fachmann bekannt.
Die Erfindung wird anhand der folgenden Beispiele weiter erläutert.
Alle darin enthaltenen Prozentangaben sind auf das Gewicht bezogen, sofern nichts anderes gesagt ist.
Man vermischt eine für e.ine kontinuierliche Arbeitsweise ausreichende
Menge eines knochentrockenen Acrylnitrilpolymers mit einer
solchen Menge Wasser, daß sich ein Extrusionsgemich mit einem Wassergehalt von 16,5 % ergibt. Das verwendete Polymer setzt
sich zusammen aus 90 % Acrylnitril und 10 % Methylmethacrylat. Die Vermischung erfolgt unter Verwendung eines Patterson-Kelly-Doppelgehäuse-Labormischers.
über einen Verstärkungsarm sprüht man Wasser zur gleichförmigen Durchmischung über das
rotierende Polymer. Das auf diese Weise erhaltene Gemisch gibt man dann in den Zugabetrichter eines gleichsinnig laufenden
Doppelschneckenextruders, Modell ZDS-K-28 von Werner und Pfleiderer, dessen Schneckenlänge insgesamt 771 mm beträgt und
der einen Zylinderdurchmesser von 28 mm hat, Die Schnecke ist wie folgt aufgebaut: Die ersten 15 mm der Schnecke vom Einlaßende
her gesehen haben eine Teilung von 15 mm. Diese erste Zone dient lediglich dazu, um das Beschickungsgemisch aufzunehmen und
es in die zweite Zone zu führen, deren Schnecke 250 mm lang ist und eine Teilung von 30 mm hat. In der dritten Zone ist die
Schnecke 48 mm lang, wobei die Teilung 24 mm beträgt. In der
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vierten Zone ist die Schnecke 60 mm lang, wobei die Teilung 15 nun ausmacht. Die Zonen 3 und 4 dienen als Kompaktierungsteil
der Schnecke. Unmittelbar daran schließt sich ein 105 mm langes Schneckenstück an, dessen Teilung 45 mm beträgt,
und diese Zone dient zur Verkleinerung oder zum Aufbrechen des kompaktierten Pfropfens. In einer sechsten Zone ist die Schnecke
232 mm lang und hat wiederum eine Teilung von 24 mm. In einer siebenten Zone ist die Schnecke 60 mm lang und hat eine Teilung
von 15 mm. Die Zonen 6 und 7 dienen zum Aufschmelzen und Verdichten der Polymermasse. Zwischen den Zonen 6 und 7 ist ein 1 mm
langer Abstandhalter angeordnet, damit die Schnecke insgesamt 771 mm lang ist.
In den obigen Extruder speist man dann das oben angeführte Polyniergemisch
mit einer Geschwindigkeit von 40 g pro Minute einf
wobei die Schnecke mit einer Geschwindigkeit von 150 Umdrehungen pro Minute angetrieben wird, nachdem der Extruder mit Polymergemisch
gefüllt ist. Die Temperatur des Polymergemisches wird längs des gesamten Extruderzylinders durch geeignete Kühl- oder Heizelemente
in der bereits beschriebenen Weise eingestellt. Instrumente zur Temperaturaufzeichnung zeigen, daß die Temperatur im
Förderteil bei 49 0C liegt ^.rd auf 66 0C ansteigt, bevor sich
das Material bei einer Temperatur von 82 0C verdichtet. Während
des Schmelzens hält man die Temperatur auf 160 0C,-bis die
Schmelze den Extruder verläßt. Der Innendruck beträgt etwa
2
6,33 kg/cm .
6,33 kg/cm .
Man läßt den Extruder ohne Unterbrechung mehr als 6 Stunden
laufen, bevor man ihn abstellt. Sodann werden die Schnecken aus dem Extruder genommen. Feuchtigkeitsbestimmungen des Polymergemisches
längs der Schnecke zeigen, daß sich der Wassergehalt in der vierten Zone stark erhöht hat, und zwar von 16,5 % auf
etwa 50 %. Während des gesamtes Versuches läßt sich weder ein Druckabfall, ein Rückschlagen, eine Unterbrechung der Einspeisung
noch eine Überbelastung feststellen. Die obige Arbeitsweise stellt daher eine typische Durchführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens dar.
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Vergleichsbeispiel A
Das in Beispiel 1 beschriebene Verfahren wird in jeder Einzelheit wiederholt, mit der Ausnahme, daß man die Kompaktierzone,
nämlich die vierte Zone der Schnecke, derart erhitzt, daß die Temperatur des Polymergemisches bei 160 C liegt. Nach nur
30 Minuten langer Versuchsdauer kommt es zu Unterbrechungen in der Beschickungszufuhr unter übermäßig starker Torsion
an der rotierenden Schnecke. Die Schnecke setzt sich dann fest, so daß der Extruder abgestellt werden muß.
B e i s ρ i el 2
Das in Beispiel 1 beschriebene Verfahren wird erneut in jeder wesentlichen Einzelheit wiederholt, wobei man die Temperatur in
der vierten Zone der Schnecke abweichend davon jedoch bei 100 C hält. Der Extruder scheint vernünftig zu laufen. Die Temperatur
der vierten Zone wird dann langsam auf 103 0C angehoben, worauf
ein Druckabfall festzustellen ist und der Extruder nurmehr schlecht läuft. Im Anschluß daran setzt man die Temperatur
in dieser vierten Zone auf leicht unter 100 0C herab, worauf
sich kein Druckabfall mehr feststellen läßt und der Extruder wieder normal läuft.
Dieses Beispiel zeigt, daß die erfindungsgemäß in der Kompaktierzone
angewandte Temperatur, in der der poröse Pfropfen gebildet wird, kritisch ist. Die Temperatur in dieser Zone muß unterhalb
des atmosphärischen Siedepunkts des Schmelzhilfsmittels gehalten werden, der im Falle von Wasser bei 100 0C liegt.
Vergleichsbeispiel B
Wie in Beispiel 1 führt man auch hier wiederum einen Extruderversuch
durch, wobei man bei etwa dem gleichen Temperaturprofil
arbeitet, d. h. bei einer Temperatur, die vor und um den porösen
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Pfropfen herum weniger als 88 C ausmacht, jedoch mit einer
anders geformten Schnecke arbeitet.
Die erste Zone der Schnecke ist bei diesem Versuch 15 mm lang,
wobei die Schnecke eine Teilung von 15 mm hat. Hieran schließt
sich eine zweite Zone mit einer 45 mm langen Schnecke an, die eine Teilung von 15 mm besitzt. In der dritten Zone ist die
Schnecke 160 mm lang und besitzt eine Teilung von 30 mm. Die Schneckenlänge in der vierten Zone macht 144 mm aus, wobei die
Teilung 24 mm beträgt. Zum weiteren Kompaktieren des Materials dient eine fünfte Zone mit einer Schneckenlänge von 30 mm und einer
umgekehrten Teilung oder Steigung von 30 mm. Diese Zone neigt zu einer Rückspeisung des Polymergemisches zum Beschickungseinlaß hin,
wodurch sich ein sehr dichter Pfropfen bildet. Der Pfropfen gelangt dann in eine sechste Zone, deren Schnecke eine Teilung oder
Steigung von 45 ° über eine Distanz von 30 mm aufweist. In dieser Zone wird der Pfropfen zerbrochen oder zerkleinert. An diese Zone
schließt sich eine 232 mm lange siebente Zone mit einer Schneckenteilung von 30 mm an, der dann eine 145 mm lange achte Zone mit
einer Schneckenteilung von 24 mm folgt.
Der obige Extruder wird dann bei einer Schneckengeschwindigkeit von lediglich 50 Umdrehungen pro Minute mit Polymergemisch beschickt.
Der Extruder läßt sich wegen einer ständigen überdrehung der Schnecke jedoch nicht gleichmäßig und konstant fahren. Dieser
Zustand ist der Tatsache zuzuschreiben, daß das Polymergemisch in der pfropfenbildenden Zone zu stark kompaktiert wird. Der
Einsatz nach links oder umgekehrt gerichteter Schneckenelemente in der pfropfenbildenden Zone hat sich in keinem Fall als geeignet
erwiesen.
Aus weiteren Versuchsdaten ergibt sich, daß eine Schneckenkonfiguration
(presew screw), deren Teilungswinkel durch die Kompaktierungszone gleich ist oder zunimmt, zu einer zu geringen Kompaktierung
des Polymergemisches führt, so daß man keinen brauchbaren
porösen Pfropfen erhält. Für einen reibungslosen Ablauf des
609883/0Si
Verfahrens braucht man eine Schnecke, deren Teilungswinkel durch die Kompaktierzone konstant abnimmt, damit sich der gewünschte
poröse Pfropfen bildet, ohne daß man zu einer Schnecke mit umgekehrter Teilung Zuflucht nehmen muß.
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Claims (4)
- PatentansprücheKontinuierliches Schinelzextrusionsverfahren, bei dem man ein hitzebeständiges oder feuerfestes Polymer und ein Schmelzhilfsmittel in eine Beschickungszone eines Schneckenextruders einspeist, dieses Polymer und dieses Schmelzhilsmittel dann in einer Komprimierζone des Extruders komprimiert und das Polymer sowie das Schmelzhilfsmittel anschließend in einer Schmelzzone des Extruders unter Bildung einer einphasigen Schmelze aus Polymer und Schmelzhilfsmittel bei einer Temperatur oberhalb des atmosphärischem Siedepunktes des Schmelzhilfsmittels erhitzt, bevor das Ganze über ein formbildendes Mundstück aus dem Extruder austritt, dadurch gekennzeichnet, daß man an einer zwischen der Kompressionszone und der Schmelzzone innerhalb des Extruders liegenden Zone einen porösen Pfropfen aus einem verdichteten Gemisch aus Polymer und Schmelzhilfsmittel bei einer unter dem atmosphärischen Siedepunkt des Schmelzhilfsmittels liegenden Temperatur bildet, wobei dieser poröse Pfropfen in die Poren des Propfens kondensiertes Schmelzhilfsmittel enthält, und man diesen Propfen dann mit einer linearen Geschwindigkeit zum Auslaß des Extruders hin bewegt, die der Geschwindigkeit entspricht, mit der sich das in den Poren des Pfropfens kondensierte Schmelzhilfsmittel infolge des in der Druckzone gebildeten Drucks sowie infolge von Kapillarkräften in dem porösen Pfropfen zur Beschickungszone des Extruders hin bewegt.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß man das kontinuierliche Verfahren unter Gleichgewichtsbedingungen durchführt.609883/0812
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß man als hitzebeständiges oder feuerfestes Polymer ein Acrylnitrilpolymer verwendet.
- 4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß man als Schmelzhilfsmittel Wasser verwendet.609883/081 2Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/589,964 US3991153A (en) | 1975-06-24 | 1975-06-24 | Single phase extrusion of acrylic polymer and water |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2627457A1 true DE2627457A1 (de) | 1977-01-20 |
DE2627457C2 DE2627457C2 (de) | 1985-01-03 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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FR (1) | FR2315380A1 (de) |
GB (1) | GB1548582A (de) |
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LU (1) | LU75222A1 (de) |
PH (1) | PH13797A (de) |
SE (1) | SE7607263L (de) |
SU (1) | SU694061A3 (de) |
TR (1) | TR18710A (de) |
ZA (1) | ZA762817B (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3225266A1 (de) * | 1982-07-06 | 1984-01-12 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Kontinuierliches trockenspinnverfahren fuer acrylnitrilfaeden und - fasern |
DE3225268A1 (de) * | 1982-07-06 | 1984-01-12 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Kontinuierliches trockenspinnverfahren fuer hochschrumpffaehige acrylnitrilfaeden und -fasern |
DE3630244A1 (de) * | 1986-09-05 | 1988-03-17 | Bayer Ag | Kontinuierliches trockenspinn- und nachbehandlungsverfahren des spinngutes fuer hochschrumpffaehige acrylnitrilfaeden und -fasern und entsprechende faeden und fasern |
DE3634753A1 (de) * | 1986-09-05 | 1988-03-17 | Bayer Ag | Kontinuierliche spinnverfahren fuer acrylnitrilfaeden und -fasern mit daempfung des spinngutes |
US5013502A (en) * | 1988-09-28 | 1991-05-07 | Bayer Aktiengesellschaft | Continuous production of acrylonitrile filaments and fibers from spinning material of low residual solvent content |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4094948A (en) * | 1972-10-02 | 1978-06-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Improved acrylonitrile polymer spinning process |
IT1038741B (it) * | 1975-06-06 | 1979-11-30 | Snam Progetti | Processo per l inglobamento di agenti sequestranti in strutture filamentose agenti seqesttanti inglobati cose ottenuti e loro applicazioni |
JPS5938259B2 (ja) * | 1975-06-25 | 1984-09-14 | レ−ム・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 難熱変色性アクリルニトリル重合体または共重合体の製造法 |
DE2611193A1 (de) * | 1976-03-17 | 1977-09-29 | Bayer Ag | Verfahren zur herstellung von hydrophilen fasern und faeden aus synthetischen polymeren |
DE2657144C2 (de) * | 1976-12-16 | 1982-12-02 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur Herstellung hydrophiler Fasern |
US4248812A (en) * | 1977-07-18 | 1981-02-03 | Japan Exlan Company Limited | Process for producing a rush-like structure |
US4205039A (en) * | 1977-11-17 | 1980-05-27 | American Cyanamid Company | Process for melt-spinning acrylonitrile polymer fiber |
US4219523A (en) * | 1978-08-30 | 1980-08-26 | American Cyanamid Company | Melt-spinning acrylonitrile polymer fiber from low molecular weight polymers |
US4283365A (en) * | 1979-02-21 | 1981-08-11 | American Cyanamid Company | Process for melt-spinning acrylonitrile polymer fiber using vertically disposed compression zone |
US4261945A (en) * | 1979-02-21 | 1981-04-14 | American Cyanamid Company | Method for providing shaped fiber |
US4301105A (en) * | 1980-04-21 | 1981-11-17 | American Cyanamid Company | Process for spinning poly(polymethylene terephthalamide) fiber |
US4301112A (en) * | 1980-05-12 | 1981-11-17 | American Cyanamid Company | Process for biaxially oriented acrylonitrile polymer barrier film |
EP0069271A3 (de) * | 1981-06-22 | 1985-11-27 | Gloucester Engineering Co., Inc. | Extruder für Kunststoff |
JPS5887013A (ja) * | 1981-11-18 | 1983-05-24 | Japan Steel Works Ltd:The | 連続混練造粒装置 |
US4461734A (en) * | 1982-09-13 | 1984-07-24 | Union Carbide Corporation | Process for plasticization and pumping of low bulk density plastics |
US4461739A (en) * | 1983-01-13 | 1984-07-24 | American Cyanamid Company | Continuous liquid phase process for melt spinning acrylonitrile polymer |
US4501498A (en) * | 1983-12-05 | 1985-02-26 | Luwa Corporation | Method and apparatus for extruding thermoplastic material |
US4886440A (en) * | 1985-08-28 | 1989-12-12 | Alexander Forrest | Apparatus for producing a restructured food product |
JPS6242377U (de) * | 1985-08-30 | 1987-03-13 | ||
DE3603500A1 (de) * | 1986-02-05 | 1987-08-06 | Kloeckner Ferromatik Desma | Plastifizierzylinder fuer spritzgiessmaschinen |
JP2528169B2 (ja) * | 1987-11-19 | 1996-08-28 | 帝人株式会社 | 多孔性成型物の製造方法 |
JP2515167Y2 (ja) * | 1989-07-10 | 1996-10-30 | 日本水産株式会社 | 魚介類すり身などの組織化物製造装置 |
US4933128A (en) * | 1989-07-06 | 1990-06-12 | Basf Aktiengesellschaft | Formation of melt-spun acrylic fibers which are well suited for thermal conversion to high strength carbon fibers |
US5434002A (en) * | 1990-06-04 | 1995-07-18 | Korea Institute Of Science And Technology | Non-spun, short, acrylic polymer, fibers |
US5238633A (en) * | 1991-05-24 | 1993-08-24 | Duraplast Corporation | Method and apparatus for recycling plastic waste into a thin profile, mechanically reinforced board |
US5589264A (en) * | 1992-10-01 | 1996-12-31 | Korea Institute Of Science And Technology | Unspun acrylic staple fibers |
KR940010313B1 (ko) * | 1992-10-01 | 1994-10-22 | 한국과학기술연구원 | 무방사 아크릴 스테플 섬유 |
JP3343897B2 (ja) * | 1995-01-09 | 2002-11-11 | 日本エクスラン工業株式会社 | 改善されたアクリロニトリル系重合体均一相溶融物の製造方法 |
DE19943738C1 (de) * | 1999-09-03 | 2001-03-15 | Mannesmann Ag | Extruderanlage mit Schneckenextruder und Zahnradextruder |
DE10142922A1 (de) * | 2001-09-01 | 2003-03-20 | Kuraray Specialities Europe | Polyvinylalkohol-Formkörper, Verfahren zu deren Herstellung mittels thermoplastischer Verfahren sowie deren Verwendung |
KR101116667B1 (ko) * | 2007-03-10 | 2012-03-08 | 쿨 옵션스, 인코포레이티드 | 금속 사출 성형을 위한 스크류 디자인 및 방법 |
EP2217425B1 (de) * | 2007-11-01 | 2018-08-08 | MD Plastics Incorporated | Plastifizierschnecke für polymermaterial |
US20100062093A1 (en) * | 2008-09-11 | 2010-03-11 | Wenger Manufacturing, Inc. | Method and apparatus for producing fully cooked extrudates with significantly reduced specific mechanical energy inputs |
CN102615807A (zh) * | 2012-03-22 | 2012-08-01 | 上海罗洋新材料科技有限公司 | 一种密封型双螺杆 |
US9713893B2 (en) * | 2013-07-09 | 2017-07-25 | Wenger Manufacturing, Inc. | Method of preconditioning comestible materials using steam/water static mixer |
CN104275789B (zh) * | 2014-09-17 | 2017-04-05 | 上海日之升新技术发展有限公司 | 用于制备低散发热塑性高分子材料的三螺杆及其应用 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2847405A (en) * | 1957-01-10 | 1958-08-12 | American Cyanamid Co | Continuous process for the polymerization of acrylonitrile |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2585444A (en) * | 1948-07-29 | 1952-02-12 | Du Pont | Preparation of shaped articles from acrylonitrile polymers |
US3082816A (en) * | 1955-05-18 | 1963-03-26 | Welding Engineers | Process for treating material |
US3121914A (en) * | 1961-04-10 | 1964-02-25 | Us Rubber Co | Mixer-extruder method and apparatus |
NL142442B (nl) * | 1964-03-31 | 1974-06-17 | Shell Int Research | Werkwijze voor de vervaardiging van voorwerpen van polymeerschuim. |
US3843757A (en) * | 1967-11-15 | 1974-10-22 | Hercules Inc | Process for extruding foamed thermoplastics by utilizing an intermeshing co-rotating twin screw extruder |
US3538203A (en) * | 1968-07-10 | 1970-11-03 | Shell Oil Co | Production of expandable and cellular resin products |
US3821129A (en) * | 1971-07-14 | 1974-06-28 | Mobil Oil Corp | Method and apparatus for extrusion of thermoplastics |
-
1975
- 1975-06-24 US US05/589,964 patent/US3991153A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-05-11 CA CA252,237A patent/CA1081424A/en not_active Expired
- 1976-05-12 ZA ZA762817A patent/ZA762817B/xx unknown
- 1976-05-14 GB GB19864/76A patent/GB1548582A/en not_active Expired
- 1976-05-28 BR BR7603406A patent/BR7603406A/pt unknown
- 1976-06-04 BG BG7633370A patent/BG27383A3/xx unknown
- 1976-06-08 TR TR18710A patent/TR18710A/xx unknown
- 1976-06-09 IT IT49865/76A patent/IT1061338B/it active
- 1976-06-11 PH PH18560A patent/PH13797A/en unknown
- 1976-06-18 DE DE2627457A patent/DE2627457C2/de not_active Expired
- 1976-06-18 FR FR7618679A patent/FR2315380A1/fr active Granted
- 1976-06-22 LU LU75222A patent/LU75222A1/xx unknown
- 1976-06-23 SE SE7607263A patent/SE7607263L/xx unknown
- 1976-06-23 ES ES449151A patent/ES449151A1/es not_active Expired
- 1976-06-23 SU SU762375569A patent/SU694061A3/ru active
- 1976-06-24 JP JP51073924A patent/JPS5939525B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2847405A (en) * | 1957-01-10 | 1958-08-12 | American Cyanamid Co | Continuous process for the polymerization of acrylonitrile |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3225266A1 (de) * | 1982-07-06 | 1984-01-12 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Kontinuierliches trockenspinnverfahren fuer acrylnitrilfaeden und - fasern |
DE3225268A1 (de) * | 1982-07-06 | 1984-01-12 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Kontinuierliches trockenspinnverfahren fuer hochschrumpffaehige acrylnitrilfaeden und -fasern |
DE3630244A1 (de) * | 1986-09-05 | 1988-03-17 | Bayer Ag | Kontinuierliches trockenspinn- und nachbehandlungsverfahren des spinngutes fuer hochschrumpffaehige acrylnitrilfaeden und -fasern und entsprechende faeden und fasern |
DE3634753A1 (de) * | 1986-09-05 | 1988-03-17 | Bayer Ag | Kontinuierliche spinnverfahren fuer acrylnitrilfaeden und -fasern mit daempfung des spinngutes |
US5013502A (en) * | 1988-09-28 | 1991-05-07 | Bayer Aktiengesellschaft | Continuous production of acrylonitrile filaments and fibers from spinning material of low residual solvent content |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2315380A1 (fr) | 1977-01-21 |
TR18710A (tr) | 1977-08-10 |
JPS5939525B2 (ja) | 1984-09-25 |
BG27383A3 (en) | 1979-10-12 |
GB1548582A (en) | 1979-07-18 |
AU1396776A (en) | 1977-11-17 |
CA1081424A (en) | 1980-07-15 |
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ES449151A1 (es) | 1977-12-01 |
SE7607263L (sv) | 1977-03-15 |
JPS524561A (en) | 1977-01-13 |
IT1061338B (it) | 1983-02-28 |
SU694061A3 (ru) | 1979-10-25 |
ZA762817B (en) | 1977-04-27 |
PH13797A (en) | 1980-10-01 |
DE2627457C2 (de) | 1985-01-03 |
US3991153A (en) | 1976-11-09 |
FR2315380B1 (de) | 1979-05-25 |
LU75222A1 (de) | 1977-02-18 |
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