DE2440215A1 - Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases - Google Patents
Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gasesInfo
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Description
(H 823)
H 74/048
La/p 21.8.74
Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen eines tiefsiedenden Gases
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen und'
Unterkühlen eines tiefsiedenden Gases durch Kühlung mit in mehreren Kältekreisläufen geführten Kältemitteln.
Es ist bereits ein Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen von Erdgas bekannt geworden, bei dem das Erdgas im
Wärmeaustausch mit einem Propankreislauf gekühlt und im Wärmeaustausch mit einem Gemischkreislauf verflüssigt und
unterkühlt wird. Innerhalb des Propankreislaufes wird Propan
verdichtet, verflüssigt und in drei Stufen entspannt. Nach jeder Entspannungsstufe wird ein Teil des Propans gegen Erd-
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gas und das Mehrkomponentengemisch des Gemischkreislaufes verdampft
wodurch das Erdgas vorgekUhlt und das Mehrkomponentengemisch ,das im wesentlichen aus Stickstoff, Methan, Äthan und
Propan besteht, partiell kondensiert wird. Das partiell kondensierte Mehrkomponentengemisch wird daraufhin einer
Phasentrennung unterzogen. Die hierbei anfallende flüssige Fraktion wird unterkühlt, entspannt und gegen sich verflüssigendes
Erdgas, gegen die bei der Phasentrennung anfallende gasförmige Fraktion, die sich bei diesem Wärmeaustausch ebenfalls
verflüssigt, und gegen sich selbst, wodurch die Unterkühlung erfolgt, verdampft. Die verflüssigte gasförmige
Fraktion wird ebenfalls unterkühlt, entspannt und gegen Erdgas und sich selbst verdampft, wodurch das Erdgas
und die verflüssigte gasförmige Fraktion unterkühlt werden. Nach der Verdampfung werden beide Fraktionen gemeinsam
erneut dem Kreislaufkompressor des Gemischkreislaufes
zugeführt. (DT-OS 1 9b0 301.).
Dieses bekannte Verfahren ist energetisch ungünstig, da insbesondere
der Wärmeumsatz im Gemischkreislauf sehr groß ist. Die gesamte zur Unterkühlung bzw. zur Verflüssigung und
Unterkühlung der bei der Phasentrennung anfallenden Fraktionen erforderliche Kälte muß zusätzlich zu der zum
Verflüssigen und Unterkühlen des Erdgases erforderlichen Kälte durch den Kreislauf aufgebracht werden. Hinzu kommt,
daß.notwendigerweise die Verdampfung der beiden Fraktionen bei relativ niedrigem Druck stattfinden muß, mit der Folge,
daß der Saugdruck des Kreislaufkompressors niedrig und
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somit dessen effektive Verdichtungsarbeit hoch ist. Außerdem hat es sich gezeigt, daß aufgrund der Tatsache,
daß in den kältesten Wärmeaustauschern ein flüssiges Gemisch verdampft wird, der Druckabfall in
diesen Wärmeaustauschern nachteilig hoch ist.
Auch der apparative Aufwand zur Durchführung des bekannten Verfahrens ist sehr hoch, da im Bereich der Vorkühlung zur
Erreichung einer einigermaßen guten Annäherung der .Anwärmkurve des Propans an die Abkühlkurve des Erdgases
mindestens drei Entspannungsstufen mit entsprechend vielen Entspannungsventilen und Wärmeaustauschern erforderlich
sind.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein einfaches und doch energiegünstiges Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen
eines tiefsiedenden Gases zu entwickeln.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Abkühlung und zumindest teilweise Verflüssigung des Gases im Wärmeaustausch
mit einem flüssigen Mehrkomponentengemisch und die vollständige Verflüssigung und Unterkühlung des Gases im Wärmeaustausch
mit einem entspannten gasförmigen Kältemittel erfolgt.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist sowohl aus apparativer als auch energetischer Sicht sehr vorteilhaft. Durch die Ver-
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wendung eines Qemischkreislaufes zur VorkUhlung und zumindest
teilweisen Verflüssigung des Gases kann an das zu verflüssigende Gas mittels eines einzigen Kreislaufes bei konstantem
Druck über eine große Temperaturdifferenz hinweg Kälte abgegeben werden. Dies ist bei dem bekannten Verfahren nicht
der Fall. Hier sind zur Überbrückung einer ähnlichen Temperaturdifferenz
mehrere voneinander verschiedene Druckstufen und dem zufolge auch mehrere Entspannungsventile und
Wärmeaustauscher erforderlich. Hinzu kommt, daß beim Gegenstand der Erfindung im Bereich der Abkühlung und Verflüssigung
des tiefsiedenden Gases die Verdampfung des flüssigen Mehrkomponentengemisches nicht bei konstanten sondern bei gleitenden
Temperaturen stattfindet. Entsprechend dem Siedediagramm des Mehrkomponentengemisches ist dabei jeder Verdampfungstemperatur
eine bestimmte Gemischzusammensetzung zugeordnet. Durch entsprechende Wahl des Verdampfungszuges
und der Zusammensetzung des Mehrkomponentengemisches läßt sich der Temperaturbereich der Verdampfung daher sehr gut
der Abkühlkurve des tiefsiedenden Gases anpassen. Die Temperaturdifferenzen in den Wärmeaustauschen sind klein und
die Energieverluste daher gering.
Die Tiefkühlung des Gases, also dessen vollständige Verflüssigung und Unterkühlung, erfolgt gemäß der Erfindung im
Wärmeaustausch mit einem gasförmigen Kältemittel, welches nach einem weiteren Merkmai mit Vorteil zunächst im Wärmeaustauch
mit dem Mehrkomponentengemisch gekühlt und darauf-
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hin arbeitsleistend entspannt wird. Durch diese Maßnahme läßt sich auch im tiefsten Temperaturbereich eine sehr gute
Anpassung der Anwärmkurve des Kältemittels an die Abkühlkurve den Gases zu erreichen, da beide Kurven in diesem
Bereich relativ flach verlaufen und somit geringe Temperaturdifferenzen
auch in dem kältest'en Hofeien gegeben sind. Ein
weiterer Vorteil liegt darin, daß der Wärmeumsatz eines solchen Expanderkreislaufes relativ gering ist, da die gesamte
durch die Entspannung erzeugte Kälte unmittelbar auf das zu behandelnde Gas übertragen werden kann. Es braucht nicht, wie
es bei dem bekannten Verfahren der Fall ist, ein Teil der im Kreislauf erzeugten Kälte zur Verflüssigung und Unterkühlung
des Kreislaufmediums selbst herangezogen werden. Darüberhinaus hat es sich gezeig;*,, daß im Gegensatz zu dem bekannten
Verfahren die Druckverluste in dem Wärmeaustauscher, in dem die Anwärmung des entspannten gasförmigen Kältemittels
erfolgt, sehr gering sind. Außerdem kann die Entspannung des gasförmigen Kältemittels auf einen relativ hohen Enddruck
erfolgen, was sich wiederum vorteilhaft auf die benötigte Verdichtungsarbeit des Kreislaufkompressors auswirkt.
Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich besonders vorteilhaft
zur Verflüssigung von Erdgas in sogenannten "Base-Load-Anlagen."
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In diesem Falle wird zweckmäßigerweise ein Mehrkomponentengemisch verwendet, das sich aus Kohlenwasserstoffen mit einem,
zwei, drei und vier und gegebenenfalls auch mehr Kohlenstoffatomen zusammensetzt, während als gasförmiges Kältemittel
Stickstoff, also ein Gas, das tiefer als Erdgas siedet, in Frage kommt.
Weitere Erläuterungen zu der Erfindung sind den in den Figuren schematisch dargestellten Ausfiihrungsbeispielen zu
entnehmen, wobei gleiche Vorrichtungsteile jeweils mit den gleichen Bezugsziffern dargestellt sind.
Es zeigen:
Figur 1 eine Ausführungsform der Erfindung zur Verflüssigung
von Erdgas
Figur 2 eine weitere Ausführungsform Figur J5 eine dritte Ausführungsform
Gemäß Figur 1, in der ein AusfUhrungsbeispiel der Erfindung
zur Verflüssigung und Unterkühlung von Erdgas dargestellt ist,
wird das zu behandelnde Erdgas unter einem Druck von etwa 50 ata über eine Leitung 1 der Anlage zugeführt. Nach seiner
Abkühlung und vollständigen Verflüssigung in den Wärmeaustauschern 2 und 3 wird das Erdgas in einem Wärmeaustauscher
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4 unterkühlt und Über ein Ventil 5 in einen Speicherbehälter
6 entspannt. Das bei der Entspannung anfallende Flash-Gas wird in den Wärmeaustauschern 4, 3 und 2 gegen
Erdgas angewärmt und über eine Leitung 7 als Brenngas aus der Anlage abgezogen.
Die für die Abkühlung und Verflüssigung des Erdgases erforderliche
Kälte wird durch einen Gemischkreislauf und die zur Unterkühlung erforderliche Kälte durch einen Stickstoffexpanderkreislauf
zur Verfügung gestellt.
Im Gemischkreislauf wird ein aus Methan, Äthan, Propan und Butan bestehendes Mehrkomponentengemisch im Kreislaufkompressor
8 komprimiert, im"Wasserkühler 9 teilweise kondensiert und im Abscheider 10 einer Phasentrennung unterzogen.
Die im Abscheider 10 anfallende flüssige Fraktion wird im Ventil 11 entspannt und im Wärmeaustauscher 2 gegen abgekühltes
Erdgas, gegen den Stickstoff des Expanderkreislaufes
und gegen die im Abscheider 10 anfallende gasförmige Fraktion, die sich bei diesem Wärmeaustauscher verflüssigt, verdampft.
Die im Abscheider 10 anfallende gasförmige Fraktion wird nach Ihrer Verflüssigung im Wärmeaustauscher 2 im Wärmeaustauscher
3 geßen sich selbst unterkühlt, in einem Entspannungsventil
12 entspannt und im Wärmeaustauscher J gegen sich verflüssigendes Erdgas, gegen den Stickstoff des Expander-
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kreislaufes und gegen sich selbst verdampft. Nach weiterer Anwärmung im Wärmeaustauscher 2 wird sie zusammen mit der
flüssigen Fraktion aus dem Abscheider 10 erneut dem Kreislaufkompressor 8 zugeführt.
Innerhalb des Stickstoffexpanderkreislaufes wird der im Bremsgebläse 15 auf den erforderlichen Enddruck verdichtete
und im WasserkUhler 14 gekühlte Stickstoff zunächst in den Wärmeaustauscher 2 und 3 gegen das Mehrkomponentengemisch
und dann in einem weiteren Wärmeaustauscher 15 gegen sich selbst gekühlt. Daraufhin wird der Stickstoff in einer Turbine
l6 arbeltsleistend entspannt und im Wärmeaustauscher 4 gegen Erdgas, das sich bei diesem Wärmeaustausch unterkühlt,
angewärmt. Die durch die arbeitsleistende Entspannung in der Turbine l6 freigesetzte Energie wird unmittelbar auf das mit
der Turbine Io gekoppelte Bremsgebläse IJ übertragen. Im
Wärmeaustauscher 15 wird der arbeitsleistend entspannte
Stickstoff im Wärmeaustausch mit verdichtetem Stickstoff weiter angewärmt und der ersten Stufe 17 eines zweistufigen
Kreislaufkompressors l8 zugeführt und auf einen mittleren Druck verdichtet. Dxraufhin wird der Stickstoff zunächst
im Wasserkühler 19 und daraufhin im Wärmeaustauscher 2 gegen das Mehrkomponentengemisch erneut gekühlt. Anschließend erfolgt
die weitere Verdichtung des Stickstoffs in der zweiten Kompressionsstufe 20 des Kreislaufkompressors l8. Nach erneuter
Kühlung im WasserkUhler 21 wird der Stickstoff nunmehr der Endverdichtung im Bremsgebläse 13 zugeleitet. Die Zwischenkühlung
des Stickstoffs nach seiner Verdichtung in der ersten
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Verdichtungsstufe 17 im Wärmeaustauscher 2 erweist sich als sehr vorteilhaft, da aufgrund des durch die KUhlung verringerten
Volumenstromes sich der Energiebedarf der zweiten Verdichtungsstufe 20 erheblich verringert und dieser auch kleiner
ausgelegt werden kann.
Es hat sich energetisch als besonders günstig erwiesen, daß Erdgas im Wärmeaustausch mit dem Mehrkomponentengemisch in
den Wärmeaustauschern 2 und 3 bereits vollständig zu veflüssigen und den Stickstoffexpanderkreislauf ausschließlich
zur Unterkühlung des Erdgases heranzuziehen.
Ein weiteres AusfUhrungsbeispiel der Erfindung ist in Figur
dargestellt. Ebenso wie im AusfUhrungsbeispiel nach Figur 1
erfolgt die Abkühlung und Verflüssigung des Erdgases in den Wärmeaustauschern 2 und 3 im Wärmeaustausch mit einem Gemischkreislauf
und die Unterkühlung im Wärmeaustauscher 4 Im-Wärmeaustausch
mit einem Stickstoffexpanderkreislauf, wobei nunmehr das Erdgas im Wärmeaustauscher 4 jedoch so stark
unterkühlt wird, daß bei der anschließenden Entspannung im Ventil 5 kein Flash-Gas mehr anfällt. Im Unterschied zu
Figur 1 erfolgt darüberhinaus in diesem Ausführungsbeispiel
die Verdichtung des Stickstoffs im Kreislaufkompressor 18 einstufig.
Ein wesentlicher Unterschied beider Ausführungsformen liegt
jedoch in der Konzeption des Gomischkreislaufes.
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Gemäß Figur 2erfolgt die Verdichtung des Mehrkomponentengemisches
zweistufig in den Kompressionsstufen 22 und 23.
Nach der ersten Verdichtungsstufe 23 wird das Mehrkomponentengemisch unter mittlerem Druck im Wasserkühler 24 partiell
kondensiert und im Abscheider 23 einer Phasentrennung unterzogen.
Die hierbei anfallende flüssige Fraktion wird im Wärmeaustauscher 2 gegen sich selbst unterkühlt, im Ventil 2b entspannt
und daraufhin im Wärmeaustauscher 2 gegen den Stickstoff des Expanderkreislaufes, gegen Erdgas, gegen die gasförmige
Fraktion aus dem Abscheider 25 und gegen sich selbst verdampft
und angewärmt. Die im Abscheider 25 anfallende gasförmige Fraktion wird in der zweiten Kompressionsstufe 23
auf den Enddruck des Kreislaufes verdichtet, im Wasserkühler 27 gekühlt und im Wärmeaustauscher 2 verflüssigt. Daraufhin
wird diese Fraktion im Wärmeaustauscher 3 unterkühlt, im Ventil 28 entspannt und im Wärmeaustauscher 3 Seßen den
Stickstoffexpanderkreislauf, gegen sich verflüssigendes Erdgas und gegen sich selbst verdampft. Beide Fraktionen
werden gemeinsam nunmehr erneut der ersten Kompressionsstufe 22 des Kreislaufkompressors zugeführt. Durch die
beschriebene Konzeption ergeben sich folgende Vorteile: Durch die partielle Kondensation und Phasentrennung des
Mehrkomponentengemisches bereits nach der ersten Kompressionstufe, also bei Zwischendruck, kann das Mehrkomponentengemisch
im verstärktem Maße mit höhersieder.den Kohlenwasserstoffen,
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wie z.B. Propan, Butan und gegebenenfalls noch höhersiedenden, angereichert werden, was sich wegen der relativ großen Verdampfungswärmen
dieser höhersiedenden Kohlenwasserstoffe vorteilhaft auf die Kälteleistung des Kreislaufes auswirkt.
Es hat sich gezeigt, daß eine solche Erhöhung der Konzentration des Mehrkomponentengemisches an höheren Kohlenwasserstoffen
bei einem Gemischkreislauf gemäß Figur 1 nicht ohne weiteres möglich ist. Hier wurden bei einer Konzentrationserhöhung
höhere Kohlenwasserstoffe in den tiefsten Temperaturbereich des Kreislaufes mitgeschleppt, wodurch
die Verdampfungstemperatur in diesem Bereich in unerwünschter
Weise erhöht würde und gegebenenfalls durch Festaus Scheidungen Verstopfungen in den entsprechenden Wärmeaustauscherquerschnitten
auftreten könnten. Durch die partielle Kondensation und Abtrennung der höher siedenden Kohlenwasserstoffe
bereits nach der Zwischenverdichtung hingegen wird der Partialdruck dieser Kohlenwasserstoffe in dem in die
tieferen Temperaturbereiche gelangenden Mehrkomponentengemisch so gering gehalten, daß dort keine unerwünschte Erhöhung
der Verdampfungsteraperatur auftritt.
Ein weiteres AusfUhrungsbeispiel der Erfindung ist in Figur
dargestellt.
Gemäß dieser Figur erfolgt die Abkühlung und Verflüssigung des über Leitung 1 einziehenden Erdgases in den Wärmeaus-
Ö 0 Ö ö Ί CJ / C! 1 3
tauschern 2, 3 und 29 gegen verdampfendes Mehrkomponentengemisch und die Unterkühlung im Wärmeaustauscher 4 gegen arbeitsleistend
entspannten Stickstoff. Der Stickstoffexpanderkreislauf ähnelt sehr stark dem in Figur 2 dargestellten. Allerdings
erfolgt hier die tiefste Abkühlung des Stickstoffs vcr seiner Entspannung in der Turbine 16 im Wärmeaustausch mit
Mehrkomponentengemisch, welches im Wärmeaustauscher 29 verdampft.
Der Gemischkreislauf gemäß der Figur 3 unterscheidet sich von dem in Figur 2 beschriebenen im wesentlichen dadurch, daß
die bei der Zwischenkondensation des Mehrkomponentengemisches im Abscheider 25 anfallende gasförmige Fraktion nicht direkt
in der Zweiten Kompressionsstufe 25 zugeführt, sondern im
Wärmeaustauscher 2 nochmals partiell kondensiert und im Abscheider 30 einer weiteren Phasentrennung unterzogen wird.
Die hierbei anfallende flüssige Fraktion wird im Wärmeaustauscher 3 unterkühlt und im Ventil 31 entspannt, während die
im Abscheider 30 anfallende gasförmige Fraktion nunmehr in
der zweiten Kompressionsstufe 23 auf den Kreislaufdruck verdichtet wird. Diese F -aktion wird in den Wärmeaustauschern
2, 3 und 29 verflüssigt und unterkühlt, im Ventil 32 entspannt
und im Wärmeaustauscher 29 gegen den Stickstoff des Expanderkreislaufes gegen Erdgas und gegen sich selbst verdampft.
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C Ij u C ί LJ /
Claims (11)
1._' Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen eines tiefsiedenden Gases durch Kühlung mit in mehreren Kältekreisläufen
geführten Kältemitteln, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlung und zumindest teilweise Verflüssigung des
Gases im Wärmeaustausch mit einem flüssigen Mehrkomponentengemisch und die vollständige Verflüssigung und Unterkühlung
des Gases im Wärmeaustausch mit einem entspannten gasförmigen Kältemittel erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1-, dadurch gekennzeichnet, daß das
gasförmige Kältemittel nach seiner Verdichtung im Wärmeaustausch mit dem Mehrkomponentengemisch gekühlt und daraufhin
arbeitsleistend entspannt wird.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Verdichtung des gasförmigen Kältemittels mehrstufig erfolgt und daß zumindest nach einer Verdichtungsstufe das gasförmige Kältemittel irr· Wärmeaustausch mit dem
Mehrkomponentengemisch gekühlt wird.
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LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
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4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet,
daß als gasförmiges Kältemittel ein Gas verwendet wird, dessen Siedepunkt tiefer liegt, als der Siedepunkt des zu verflüssigenden
Gases.
5- Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
daß das zu verflüssigende tiefsiedende Gas Erdgas und
das gasförmige Kältemittel Stickstoff ist.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5* dadurch gekennzeichnet,
daß das zu verflüssigende tiefsiedende Gas im Wärmeaustausch mit dem Mehrkomponentengemisch vollständig verflüssigt
wird.
7· Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Mehrkomponentengemisch nach seiner mindestens
einstufigen Verdichtung in mindestens einer Kondensationsstufe partiell kondensiert wird und daß die in jeder Kondensationsstufe
anfallende gasförmige Fraktion abgetrennt und im Wärmeaustausch mit der entspannten flüssigen Fraktion
verflüssigt wird.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis J, dadurch gekennzeichnet,
daß die in jeder Kondensationsstufe anfallenden Fraktionen vor ihrer Entspannung unterkühlt werden.
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LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
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9.Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
daß die Verdichtung des Mehrkotnponentengemisches zweistufig erfolgt, daß das nach der ersten Verdichtungsstufe
anfallende Mehrkomponentengemisch partiell kondensiert und einer Phasentrennung unterzogen wird und daß die bei der
Phasentrennung anfallende flüssige Fraktion unterkUhlt und entspannt wird, während die bei der Phasentrennung anfallende
gasförmige Fraktion unmittelbar der zweiten Verdichtungsstufe zugeführt wird.
10.Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die
bei der partiellen Kondensation anfallende gasförmige Fraktion im Wärmeaustausch mit der entspannten flüssigen Fraktion
partiell kondensiert wird und daß die hierbei anfallende flüssige Fraktion unterkühlt und entspannt wird, während die
hierbei anfallende gasförmige Fraktion unmittelbar der zweiten Verdichtungsstufe zugeführt wird.
11.Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet,
daß das Mehrkomponentengemisch aus Kohlenwasserstoffen mit einem, zwei, drei, vier und gegebenenfalls auch fünf und
mehr Kohlenstoffatomen besteht.
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, 4fr
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DE2440215A DE2440215A1 (de) | 1974-08-22 | 1974-08-22 | Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases |
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---|---|
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Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2723183A1 (fr) * | 1994-07-29 | 1996-02-02 | Grenier Maurice | Procede et installation de liquefaction d'hydrogene |
WO1998054524A1 (de) * | 1997-05-28 | 1998-12-03 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes |
EP1092931A1 (de) * | 1999-10-12 | 2001-04-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrider Kreislauf zur Herstellung von flüssigem Erdgas |
US6560989B1 (en) | 2002-06-07 | 2003-05-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Separation of hydrogen-hydrocarbon gas mixtures using closed-loop gas expander refrigeration |
WO2005028976A1 (en) | 2003-09-17 | 2005-03-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid gas liquefaction cycle with multiple expanders |
WO2005090886A1 (de) * | 2004-03-09 | 2005-09-29 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes |
FR2884303A1 (fr) * | 2005-04-11 | 2006-10-13 | Technip France Sa | Procede de sous-refroidissement d'un courant de gnl par refroidissement au moyen d'un premier cycle de refrigeration et installation associee. |
WO2008074718A2 (en) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid cycle liquefaction of natural gas with propane pre-cooling |
WO2009066044A2 (fr) * | 2007-11-23 | 2009-05-28 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dispositif et procede de refrigeration cryogenique |
JP2011001554A (ja) * | 2001-03-06 | 2011-01-06 | Lummus Technology Inc | 独立な二元エクスパンダー冷凍サイクルを使用するlngの製造 |
WO2013184068A1 (en) | 2012-06-06 | 2013-12-12 | Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd | System and process for natural gas liquefaction |
-
1974
- 1974-08-22 DE DE2440215A patent/DE2440215A1/de active Pending
Cited By (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2723183A1 (fr) * | 1994-07-29 | 1996-02-02 | Grenier Maurice | Procede et installation de liquefaction d'hydrogene |
US6334334B1 (en) | 1997-05-28 | 2002-01-01 | Linde Aktiengesellschaft | Process for liquefying a hydrocarbon-rich stream |
WO1998054524A1 (de) * | 1997-05-28 | 1998-12-03 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes |
EP1340951A3 (de) * | 1999-10-12 | 2003-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Verflüssigung von Erdgas |
EP1340952A2 (de) * | 1999-10-12 | 2003-09-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Verflüssigung von Erdgas |
AU744040B2 (en) * | 1999-10-12 | 2002-02-14 | Air Products And Chemicals Inc. | Hybrid cycle for liquefied natural gas |
EP1304535A2 (de) * | 1999-10-12 | 2003-04-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Herstellung von flüssigem Erdgas |
EP1304535A3 (de) * | 1999-10-12 | 2003-05-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Herstellung von flüssigem Erdgas |
USRE39637E1 (en) | 1999-10-12 | 2007-05-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas |
EP1340951A2 (de) * | 1999-10-12 | 2003-09-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Verflüssigung von Erdgas |
US6308531B1 (en) | 1999-10-12 | 2001-10-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas |
EP1340952A3 (de) * | 1999-10-12 | 2003-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Verflüssigung von Erdgas |
EP1092931A1 (de) * | 1999-10-12 | 2001-04-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrider Kreislauf zur Herstellung von flüssigem Erdgas |
JP3523177B2 (ja) | 1999-10-12 | 2004-04-26 | エア プロダクツ アンド ケミカルズ インコーポレイテッド | 原料ガスの液化方法 |
EP1455152A1 (de) * | 1999-10-12 | 2004-09-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybridkreislauf zur Herstellung von flüssigem Erdgas |
JP2011001554A (ja) * | 2001-03-06 | 2011-01-06 | Lummus Technology Inc | 独立な二元エクスパンダー冷凍サイクルを使用するlngの製造 |
US6560989B1 (en) | 2002-06-07 | 2003-05-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Separation of hydrogen-hydrocarbon gas mixtures using closed-loop gas expander refrigeration |
WO2005028976A1 (en) | 2003-09-17 | 2005-03-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid gas liquefaction cycle with multiple expanders |
US7127914B2 (en) | 2003-09-17 | 2006-10-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid gas liquefaction cycle with multiple expanders |
WO2005090886A1 (de) * | 2004-03-09 | 2005-09-29 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes |
AU2005224308B2 (en) * | 2004-03-09 | 2010-12-16 | Linde Aktiengesellschaft | Method for liquefying a hydrocarbon-rich flow |
WO2006108952A1 (fr) * | 2005-04-11 | 2006-10-19 | Technip France | Procede de sous-refroidissement d'un courant de gnl obtenu par refroidissement au moyen d'un premier cycle de refrigeration, et installation associee |
US7552598B2 (en) | 2005-04-11 | 2009-06-30 | Technip France | Process for sub-cooling an LNG stream obtained by cooling by means of a first refrigeration cycle, and associated installation |
CN101180509B (zh) * | 2005-04-11 | 2010-05-19 | 泰克尼普法国公司 | 将利用第一冷却循环冷却所获gnl流过冷的方法及相关设备 |
FR2884303A1 (fr) * | 2005-04-11 | 2006-10-13 | Technip France Sa | Procede de sous-refroidissement d'un courant de gnl par refroidissement au moyen d'un premier cycle de refrigeration et installation associee. |
WO2008074718A2 (en) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hybrid cycle liquefaction of natural gas with propane pre-cooling |
WO2009066044A2 (fr) * | 2007-11-23 | 2009-05-28 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Dispositif et procede de refrigeration cryogenique |
FR2924205A1 (fr) * | 2007-11-23 | 2009-05-29 | Air Liquide | Dispositif et procede de refrigeration cryogenique |
WO2009066044A3 (fr) * | 2007-11-23 | 2009-07-16 | Air Liquide | Dispositif et procede de refrigeration cryogenique |
EP3561411A1 (de) * | 2007-11-23 | 2019-10-30 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Vorrichtung und verfahren zur kryogenen kühlung |
WO2013184068A1 (en) | 2012-06-06 | 2013-12-12 | Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd | System and process for natural gas liquefaction |
EP2859290A4 (de) * | 2012-06-06 | 2016-11-30 | Keppel Offshore & Marine Technology Ct Pte Ltd | System und verfahren zur erdgasverflüssigung |
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