DE2416640A1 - Lageranordnung zum lagern einer sich drehenden welle in einer stationaeren lagerhalterung - Google Patents
Lageranordnung zum lagern einer sich drehenden welle in einer stationaeren lagerhalterungInfo
- Publication number
- DE2416640A1 DE2416640A1 DE2416640A DE2416640A DE2416640A1 DE 2416640 A1 DE2416640 A1 DE 2416640A1 DE 2416640 A DE2416640 A DE 2416640A DE 2416640 A DE2416640 A DE 2416640A DE 2416640 A1 DE2416640 A1 DE 2416640A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- bearing
- oil
- arrangement according
- bearing arrangement
- plain
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims description 23
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 6
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 28
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 3
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Pb] Chemical compound [Cu].[Pb] WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 230000002940 repellent Effects 0.000 description 1
- 239000005871 repellent Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
- F01D25/166—Sliding contact bearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
- F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
- F02C6/12—Turbochargers, i.e. plants for augmenting mechanical power output of internal-combustion piston engines by increase of charge pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/40—Application in turbochargers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/26—Systems consisting of a plurality of sliding-contact bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
- F16C2360/24—Turbochargers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
Description
PATENTANWÄLTE
DIPL.-ING. ERNST R/LTHMANN
München 71. 25. MärZ 1974
' Melchioretr. 42
Unser Zeichen: A27P-1JA2
Holset Engineering Company Limited
Turnbridge, Huddersfield England
Lageranordnung zum Lagern einer sich drehenden Welle in einer stationären Lagerhalterung
Die Erfindung betrifft eine Lageranordnung , vorzugsweise für
einen Turbolader, zur Lagerung einer sich drehenden Welle in einer stationären Lagerhalterung, die mit Ölbohrungen zum
Zuführen von Schmiermitteln versehen ist, wobei die Welle in zwei Gleitlagern geführt ist.
•Die Lagerung von mit hoher Geschwindigkeit sich drehenden
Systemen ist sehr schwierig, insbesondere wenn das Gewicht des Gesamtsystems durch die Lagerung nur unwesentlich beeinflusst
werden soll. Dies ist insbesondere bei Turboladern der lall, deren Schaufelräder sich mit sehr hoher Geschwindigkeit
drehen« Von besonderer Schwierigkeit ist dabei die Erscheinung,
Fs/wi dass
dass die Welle zu schlagen beginnt und damit die Lager sehr rasch unbrauchbar werden. Um Turbolader für Verbrennungs- -·
maschinen in grossem Umfang einsetzen zu können, müssen diese eine ausreichend lange Lebensdauer haben. Damit ist es erforderlich,
die Schwierigkeiten zu überwinden, die von der Lagerung her die Lebensdauer verkürzen bzw. die Zuverlässigkeit
beeinträchtigen. Ein solcher Turbolader ,soll auch extrem niedrige Herstellungskosten aufweisen, damit er · in Dieselmotoren
oder Automotoren ohne allzu grosse Erhöhung der Herstellungskosten
verwendbar ist.
Die Schaffung stabiler Lageranordnungen einfacher Konstruktion, die jedoch genügend widerstandsfähig sind, um auch noch eine
rauhe Handhabung und eine leichte Wartung ohne Spezialkenntnisse möglich zu machen, sind seit längerer Zeit Gegenstand
von intensiver Entwicklung. Diese Entwicklung führte zu Lösungen, wie sie durch die US-PS 3 096 126, 3 056 634· und
3 390 926 bekannt sind.
Bei allen diesen Lösungen ergeben sich noch Schwierigkeiten, entweder in Form von verhältnismässig hohen Herstellungskosten
oder von einer sehr raschen Abnutzung. ~\
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, eine Lageranordnung
zu schaffen, die bei sich mit extrem hoher Geschwindigkeit drehenden Wellen verhältnismässig niedrige relative
Geschwindigkeit zwischen den sich drehenden und den stationären Teilen.ermöglicht und eine einwandfreie Schmierung der
aufeinander gleitenden Teile gewährleistet.
Diese Aufgabe wird erfindungsgesäss dadurch gelöst, dass die auf der Welle sitzenden Gleitlager mit ihrer äusseren, unter
Radialdruck stehenden Lagerfläche 'im Mündungsbereich der Ölbohrungen
liegen, dass jedes Gleitlager mit radial verlaufenden Ölbohrungen und/oder Schmierauten versehen ist, welche mit ■
der stationären Ölbohrung kommunizieren, und dass weitere
- 2 - Ölbohrungen
40SB42/0890
Ölbohrungen bzw. axial verlaufende Schmiernuten vorgesehen
Bind, die mit den Ölbohrungen oder radial verlaufenden Schmiernuten kommunizieren und in den unter Axialdruck stehenden
Stirnflächen der Gleitlager münden.
Eine nach den Merkmalen der Erfindung aufgebaute Anordnung
besitzt den Vorteil, dass ein schwimmendes Gleitlager, das verhältnismässig starkwandig ausgebildet ist, der darin gelagerten
Welle eine sehr gute Stabilität bei hoher Geschwindigkeit bietet. Aufgrund dieser Tatsache ist der Ölfilm
zwischen der äusseren Lagerfläche und dem stationären Gehäuse wesentlich grosser als der Ölfilm zwischen dem Gleitlager
und der rotierenden Welle. Dadurch ergibt sich ein grösserer Reibungswiderstand zwischen dem Lager und dem stationären
Gehäuse -als zwischen dem Lager und der sich drehenden Welle. Die Folge davon ist, dass das Gleitlager sich
mit einer wesentlich geringeren Geschwindigkeit dreht als die Welle ,und der Ölfilm auf der äusseren und der inneren
Lagerfläche eine Dämpfung für unsymmetrisch einwirkende Kräfte sowie auf das Gehäuse wirkende Stösse bewirkt. Der
durch die beiden Lagerspalte mögliche· Ölfilm gibt dem Rotor
eine grössere Freiheit, sich um sein tatsächliches Massenzentrum zu drehen, wodurch der Betrieb bei extrem hohen Geschwindigkeiten,
wie sie bei Turbolagern auftreten, wesentlich stabiler wird.
Die Lageranordnung gemäss der Erfindung führt zu einem Radial-Axial-Drucklager,
das wesentlich billiger und einfacher als bisher bekannte Lageranordnungen auszuführen und zu warten ist.
Durch die schwimmenden Gleitlager und die sich dadurch verringernde Relativgeschwindxgkeit der aufeinander gleitenden
Flächen wird die Reparaturanfälligkeit wesentlich verringert. · .Durch die geringe relative Geschwindigkeit der sich gegenein-
- 3 - ander
ander bewegenden Teile werden auch die Verluste verkleinert, die bei solchen System aufgrund von Axialdruck auftreten,
der bei den bekannten Systemen von einer stationären, speziell gestalteten Fläche am stationären Gehäuse aufgenommen
werden muss.
Weitere, insbesondere der Verbesserung dpr Schmierung dienende
Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand von weiteren Ansprüchen.
Durch diese Gestaltung der Ölbohrungen und Schmiernuten ist es möglich, alle aufeinander gleitenden Flächen ausreichend
gut mit Schmiermitteln zu versorgen, wobei insbesondere die unter Axialdruck stehenden Stirnflächen eine gute Schmierung
erfahren. Durch das Kommunizieren der radial und axial verlaufenden Ölbohrungen bzw. Schmiernuten wird dafür gesorgt,
dass das zugeführte kalte Schmiermittel insbesondere an den Stirnflächen sich gleichmässig verteilt. Um diese Verteilung
des Schmiermittels auf den Stirnflächen der Gleitlager weiter zu verbessern, können diese Stirnflächen in den Bereichen
zwischen benachbarten Schmiernuten teilweise keilförmig abgetragen sein, wobei die durch das keilförmige Abtragen entstehende
Ausnehmung in einer Schmiernut endet. Die Scheitellinie, welche durch die keilförmige Abtragung entsteht, verläuft
vorzugsweise unter einem Winkel zum Radius, womit die Ausbildung eines gleichmässig tragenden ölfilmes auf den den
Axialdruck aufnehmenden Teil der Stirnfläche besonders gut gewährleistet ist. Die Ausgestaltung der Stirnflächen kann im
Rahmen der Erfindung sehr unterschiedlich sein. So können z.B. radial verlaufende Schmiernuten mit unter einem Winkel
von näherungsweise 150° gegeneinander geneigtai Seitenflächen
vorgesehen sein. Die axial verlaufenden Ölbohrungen können entweder in die Schmiernuten münden oder auch in den Bereich
der daneben liegenden Stirnflächen. Es ist auch vorgesehen, dass die axial verlaufenden Ölbohrungen z.T. in die Schmiernuten
und z.T. in die Stirnflächen münden..Wenn die Ölbohrungen in die Stirnflächen münden, ist es besonders vorteilhaft,
mm /L mmm
409842/0890
dass in diesem Bereich die keilförmige Abtragung vorgesehen ·
ist, wobei die Mündung zweckmässigerweise in demjenigen Teil angeordnet ist, in dem sich der maximale Lagerspalt ausbildet.
Wenn beide Stirnflächen eines Gleitlagers mit keilförmigen Abtragungen versehen sind, kann es zweckmässig sein, wenn die
axialen Ölbohrungen von der keilförmigen Abtragung auf der einen Stirnseite zum planen Teil der Stirnfläche auf der anderen
Seite des Gleitlagers verlaufen. Dadurch kann die Ausbildung eines Ölfilmes auf den planen Teilen der Stirnfläche besonders
begünstigt werden.'
Es ist auch vorgesehen, dass axiale Nuten sowohl auf der äusseren als auf der inneren Lagerfläche verlaufen. Diese
Ausführungsform verringert jedoch die tragende Fläche der Lagerflächen. Daher wird die Verwendung von axialen Ölbohrungen
innerhalb des Gleitlagers als günstiger angesehen, da das öl an alle Axialdruck aufnehmenden Stirnflächen ohne Verlust,
der tragenden Lagerfläche für den Radialdruck möglich ist. In diesem Fall lässt sich auch das Lager bezüglich seiner
Grosse besser optimieren. Sowohl aus dem Vorstehenden als auch aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles
in Form eines Turboladers geht hervor, dass die Erfindung nicht auf die Anwendung von Turboladern begrenzt ist, sondern
ganz allgemein Anwendung finden kann für Lager, in denen sich Teile mit sehr hoher Geschwindigkeit sowohl unter Axial- als
auch Radialdruck bewegen.
Die Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich auch aus
der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles in Verbindung mit den Ansprüchen und der Zeichnung. Es zeigen:
Fig. 1 einen Schnitt durch einen Turbolader mit einer herkömmlichen
Lagerung;
Fig. 2 einen Schnitt durch einen Turbolader, bei dem die Lagerung gemäss der Erfindung verwirklicht ist;
- 5 - Ms, 3
4Ö9842/089Ü
Fig. 5 einen Schnitt längs der Linie III-III der Fig. 2;
Fig. 4 eine Endansicht des Lagers gemäss Fig. 3;
Fig. 5 eine Endansicht eines Lagers nach einer weiteren
Ausführungsform der Erfindung.
In Fig. 1 ist ein Turbolader mit einer Lageranordnung dargestellt,
wie er aus der US-PS 3 390 926 hervorgeht. Dieser
Turbolader umfasst in bekannter Weise eine Turbine IO und einen Kompressor 12. Die Turbine 10 besteht aus einem Turbinenlaufrad
14 und einem Turbinengehäuse 16. Der Kompressor 12 umfasst ein metallisches Kompressorlaufrad 18, z.B. aus
Aluminium^in einem Kompressorgehäuse 20. In der allgemein
üblichen Weise sind das Turbinenlaufrad 14 und das Kompressorlaufrad
18 auf einer gemeinsamen Welle 22 montiert, wobei sich die Welle und die Laufräder um dieselbe Achse als
Einheit drehen. Hierfür ist die Welle 22 am einen Ende mit dem Turbinenlaufrad 14 verschweisst, wogegen sich das andere
Ende der Welle 22 durch das Kompressorlaufrad 18 erstreckt, welches mit Hilfe einer Mutter 23 auf der Welle 22 festgehalten
wird. Das Turbinengehäuse 16 und das Kompressorgehäuse
20 sind an einem Wellengehäuse 24 montiert und damit in einer festen Lage zueinander angeordnet. Ein Teil 26 der
Welle 22 wird vollständig von einem Hülsenlager 28 umgeben, das drehbar in einem ZyIInderabschnitt 30 des Wellengehäuses
angeordnet ist. An dem Wellengehäuse 28 ist eine Ölbohrung vorgesehen, die in den Zylinderabschnitt im Bereich eines
querschnittverkleinerten LängsabSchnitts des Hülsenlagers
mündet. Damit kann Schmieröl unter Druck in das Lager aus einem Schmiersystem eingeführt werden, wie es z.B. bei einer
Brennkraftmaschine Verwendung findet, bei der der Turbolader
als Überverdienter Verwendung findet. Auf der Welle 22 ist
eine Schulter 36 angebracht. Am Wellengehäuse 24 ist eine Schubaufnahmescheibe 38 mit einem freien Ausschnitt 39 zusammen
mit einer ölabweisplatte 40 montiert. Der untere Teil der
- 6 - Schubaufnahmescheibe
4 2/0890
Schubaufnahmescheibe 38 ist abgekantet und liegt an dem zugeordneten
Teil der ölabweisplatte 40 an. Die Oberfläche der Schubaufnahmescheibe 38 in der Nachbarschaft des Hülsenlagers
28 dient als Stützfläche für das Hülsenlager 28. Ein durchmessergrösserer Teil 42 der Welle 22 trägt einen Dichtring 44,
der verhindert, dass öl aus der ölkammer 46 zum Turbinenlaufrad
14 vordringen kann und damit in das Turbinengehäuse gelangt. Auf der Kompressorseite der Welle 22 ist eine Abstandshülse
48 aufgesetzt, mit der eine Abfangscheibe 50 gegen eine
Schulter 52 der Welle 22 gedrückt wird. Ein gusseiserner Dichtring wirkt mit der Abstandshülse 48 und der rückseitigen Wand
55 d.es Kompressorgehäuses zusammen, um den Kompressorraum von
dem öl enthaltenden Raum des Wellengehäuses 24 zu trennen. Dieser gusseiserne Dichtring ist mit 54 bezeichnet.
Im Betrieb wird die Turbine 10 mit einem hochenergetischen Gas angetrieben, wobei dies z.B. .die Auspuffgase einer Verbrennungsmaschine
sein können. Die Turbine treibt ihrerseits den Kompressor, der ein Gas bzw. Gasgemisch, z.B. Luft, ansaugt
und komprimiert, um es an die Verbrennungsmaschine mit höherer Verdichtung abzugeben. Dabei dreht sich die Welle 22
mit einer sehr hohen Geschwindigkeit. Wenn der Ladedruck in . Richtung auf die Turbine 10 wirkt, legt sich die Abfangscheibe
50 gegen die stationäre Schubaufnahmescheibe 38. Dabei gleiten die aufeinanderliegenden Flächen mit sehr hoher Relativgeschwindigkeit
gegeneinander. Wenn der durch den Schub erzeugte Druck von der Schulter 36 über das Hülsenlager 28 auf die
stationäre Schubaufnahmescheibe 38 wirkt, liegt das Hülsenlager 28 an der Schubaufnahmescheibe 38 ebenfalls an. Dabei
ist die relative Geschwindigkeit der beiden aufeinander gleitenden Scheiben verringert entsprechend der geringeren Drehgeschwindigkeit
des Hülsenlagers 28. In diesem Fall sind auch die Verluste durch Lagerreibung geringer.
Zur Lagerschmierung wird öl unter Druck durch die Ölbohrung
32 eingespeist, wobei das Schmieröl im Bereich des· querschnitt-
- 7 - verkleinerten
U0 9 8 411Q 8 9 0
verkleinerten Längsabschnitts 34 des Hülsenlagers 28 in das Lager eindringt.
In Fig. 2 ist ein Turbolader von demselben Typ wie in Fig. 1
dargestellt, und bei dem gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen versehen sind. Gegenüber dem Aufbau gemäss Fig. 1 ist
der in Fig. 2 dargestellte Turbolader mij: einer Lageranordnung
gemäss der Erfindung versehen.
Die Lageranordnung gemäss Fig. 2 besteht aus zwei identischen Gleitlagern 56 und 58, von denen eines im Detail in den Fig.
3 und 4 vergrössert dargestellt ist. Jedes dieser Gleitlager umgibt einen Teil der Welle 22 und ist drehbar in einer Lagerhalterung
60 bzw. 62 angeordnet. Diese Lagerhaiterung 60 bzw. 62 ist ein Teil des Wellengehäuses 24. Die Lagerhalterungen
60 und 62 haben jeweils einen Ringflansch 64 bzw. 66, der die Lager- bzw. Lauffläche für das zugeordnete Gleitlager 56 bzw.
58 darstellt. Bei der Lageranordnung gemäss der Erfindung
kann auf die stationäre Schubaufnahmescheibe 38 verzichtet
werden. Diese Funktion der Axialdruckaufnähme übernimmt die
Abfangscheibe 50 für das Gleitlager 58· Bei dem Gleitlager 56
wird der Axialdruck von der Schulter 36 der Welle 22 aufgenommen.
In dem Wellengehäuse 24 sind zwei Ölbohrungen 32 vorgesehen,
wovon .die eine zum Gleitlager 56 und die andere zum Gleitlager
58 führt. Durch diese Bohrungen kann öl unter Druck zugeführt
werden. In jedem der beiden Gleitlager 56 und 58 ist eine Vielzahl
in axialer Richtung verlaufender Bohrungen 70 angebracht,
wobei die in Fig. 4 dargestellte Ausfuhrungsform jeweils mit
drei Bohrungen 70 und die in Fig. 5 dargestellte Ausführungsform jeweils mit sechs Bohrungen 70 versehen sind. Die Bohrungen
70 münden in radial verlaufende Bohrungen 68, womit das
Schmieröl unter Druck zu den mit Axialdruck beaufschlagten
Stirnflächen der Gleitlager geführt werden kann. In jeder Stirnfläche dieser Gleitlager können drei radial verlaufende
- 8 - und
4Ö9842/Q89Ü
und V-förmige Nuten 72 ausgebildet sein, wobei die Seitenflächen
der Nuten unter einem Winkel von näherungsweise 150° zueinander verlaufen können. Die in axialer Richtung verlaufenden
Bohrungen 70 münden in diese Nuten, womit die Möglichkeit
geboten ist, dass sich das Schmieröl über die gesamte Stirnfläche verteilt.
Im Betrieb bewirkt die Lageranordnung gemäss den Fig. 2 bis 4-eine
vorteilhafte Lagerung der Welle mit den beiden Laufrädern. Von besonderem Vorteil sind dabei die mit Axialdruck
beaufschlagbaren Stirnflächen der Gleitlager 56 und 58, die
mit entsprechenden Flächen an der Schulter 36, den Flansche^
64 und 66 sowie der Abfangscheibe 50 anliegen.
Aus der bisherigen Beschreibung kann man entnehmen, dass die
Lageranordnung keine Axialdruck aufnehmenden Lagerflächen zwischen der mit hoher Geschwindigkeit sich drehenden Welle
22 und stationären Teilen hat. Die Gleitflächen liegen zwischen den verhältnismässig langsam sich drehenden Gleitlagern
und der stationären Lagerhalterung. Damit erhält man unabhängig
von der Richtung, in welcher der Axialdruck wirkt, eine sehr vorteilhafte Lageranordnung für ein sowohl unter Axialals
auch unter Radialdruck arbeitendes Lager, wobei die aufeinander gleitenden und den Lagerdruck aufnehmenden Flächen
eine gegenüber der Laufgeschwindigkeit der Welle wesentlich verringerte Relativgeschwindigkeit zueinander haben.
Da auf die Schubaufnahmescheibe 38 verzichtet werden kann,
lässt sich der konstruktive Aufbau vereinfachen und mit weniger Teilen ausführen, was besonders vorteilhaft ist, da die
Schubaufnahmescheibe in der Herstellung aufgrund ihres Aufbaus
verhältnismässig teuer ist. In der Regel besteht die Schubaufnahmescheibe aus einer Stahlscheibe, die auf der einen
Seite mit einer Kupfer-Bleiauflage und auf der anderen Seite ■mit einer Bronzeauflage- versehen ist. Durch die Lageranordnung
gemäss Fig. 2 kann auch auf das verhältnismässig lange
- 9 - Hülsenlager
40S842/089U
24166A0 /O
Hülsenlager 28 gemäss Pig. I verzichtet werden, was ebenfalls
zu einer Kostenverringerung führt, da für die Gleitlager verhältnismässig
billige Bronzelager verwendet werden können. Durch die konstruktive Lösung der Lageranordnung mit Gleitlagern
gemäss der Erfindung lassen sich auch die vier unter Axialdruck stehenden Stirnflächen der Gleitlager durch eine
Druckschmierung sicher mit dem Schmiermittel versehen, was für eine hohe Lebensdauer besonders wichtig ist.
Die Lagermontage sowie die 'Wartung der Lageranordnung gemäss der Erfindung sind besonders einfach, da beide Gleitlager
und 58 identisch gleich ausgeführt sind und daher auch in be-.
liebiger Reihenfolge montiert werden können.
Es ist offensichtlich, dass die Gleitlagerausführung gemäss
den Fig. 2 bis 4- konstruktive Minderungen erfahren kann, ohne
dass die Grundidee der Erfindung verlassen wird. So ist es ■ z.B. möglich, die Bohrungen 70 und 68 sowie die Nuten 72 in
unterschiedlicher Form und Lage anzuordnen, wobei die Bohrungen 70 auch in Bereichen der Stirnflächen zwischen den Eilten
72 enden können.
Eine modifizierte Ausführungsform eines Gleitlagers ist in Fig. 5 dargestellt, bei der die Stirnflächen zwischen den
Nuten 72, wie durch das Bezugszeichen 7^ angedeutet, zur
Achse des Lagers hin geneigt sein können. Damit wird ein Axialdrucklager mit keilförmig geneigten Stirnflächen geschaffen.
Die Bohrungen 70 sind so angeordnet, dass sie in den keilförmig geneigten Stirnflächen enden, und zwar in einem
Bereich, in dem der durch die Keilform sich ergebende Lagerspalt maximale Abmessungen hat. Auf diese Weise erreicht man,
dass optimale Schmierung bei gleichseitiger optimaler Schubaufnahme gewährleistet ist. Die Scheitelfläche der keilförmigen
Lagerfläche verläuft vorzugsweise unter einem Winkel zum Sadius, wobei die Scheitellinie vorzugsweise gekrümmt ist.
Die keilförmig geneigten Oberflächen auf der anderen Stirnseite
- 10 - des
409847/Q89U
des Gleitlagers können entgegengesetzt verlaufen, so dass sich der maximale Lagerspalt im Bereich der Nut ergibt. Diese
Ausgestaltung ermöglicht, dass die Bohrungen 70 mit den Bohrungen
68 kommunizieren, wobei diese Bohrungen 68 hinter den Nuten 72 verlaufen.
Es kann auch vorgesehen sein, dass sowohl auf den inneren als
auf den äusseren unter Radialdruck liegenden Flächen axial verlaufende Nuten ausgebildet sind, die die Bohrungen 70 ersetzen.
- 11 - Patentansprüche 409842/0890
Claims (11)
- A27P-11A-2Pat ent ansprücheLageranordnung, vorzugsweise für einen Turbolader, zur Lagerung einer sich drehenden Welle in einer stationären Lagerhalterung, die mit Ölbohrungen zum Zuführen von Schmiermitteln versehen ist, wobei die Welle in zwei Gleitlagern geführt ist, dadurch gekennzeichnet, dass die auf der Welle (22) sitzenden Gleitlager (56, 58) mi"b ihrer äusseren, unter Radialdruck stehenden Lagerfläche im Mündungsbereich der Ölbohrungen (32) liegen, dass jedes Gleitlager mit radial verlaufenden Ölbohrungen (68) und/oder Schmiernuten (72) versehen ist, welche mit der stationären Ölbohrung (32) kommunizieren, und dass weitere Ölbohrungen (70) bzw. axial verlaufende Schmiernuten vorgesehen sind, die mit den Ölbohrungen (68) oder radial verlaufenden Schmiernuten (72) kommunizieren und in den unter Axialdruck stehenden Stirnflächen der Gleitlager münden.
- 2. Lageranordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Gleitlager konstruktiv gleichjgestaltet sind.
- 3- Lageranordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch g e kennz e ichnet, dass zumindest eine Stirnfläche eines jeden Gleitlagers mit zumindest einer Nut (72) versehen ist, die von der äusseren zur inneren, unter Radialdruck, stehenden Lagerfläche verläuft.40984?./0890A27P-114-2 /ß
- 4·. Lageranordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine .axial verlaufende Ölbohrung in der Schmiernut (72) endet.
- 5· Lageranordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine axial verlaufende Ölbohrung neben der Schmiernut in einem Abstand davon in der Stirnfläche endet.
- 6. Lageranordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine Vielzahl von Schmiernuten auf den Stirnflächen der Gleitlager radial verlaufend angeordnet sind.
- 7· Lageranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Schmiernuten durch in axialer Richtung verlaufende Ölbohrungen untereinander verbunden sind.
- 8. Lageranordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche1 bis 7i dadurch gekennzeichnet, dass die Schmiernuten auf den einander gegenüberliegenden Stirnflächen eines Gleitlagers winklig gegeneinander versetzt sind.
- 9. Lageranordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine axial verlaufende Ölbohrung in der mittleren Zone zwischen der äusseren und der inneren Lagerfläche verläuft.
- 10. Lageranordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die axial verlaufende Ölbohrung parallel zur Drehachse des Gleitlagers verläuft.40984?/089ÜA27P-114-2
- 11. Lageranordnung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10-, dadurch gekennz e i chnet, dass die Stirnflächen zwischen den radial verlaufenden Schmiernuten mit geneigt verlaufenden Ausnehmungen versehen sind, wobei die geneigt verlaufende Fläche dieser Ausnehmungen zur Achse des Gleitlagers hin geneigt ist, und dass die axial verlaufenden Ölbohrungen in diese geneigt verlaufende Fläche münden.40984 2 /0890Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB1652273A GB1428733A (en) | 1973-04-06 | 1973-04-06 | Bearing structure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2416640A1 true DE2416640A1 (de) | 1974-10-17 |
DE2416640B2 DE2416640B2 (de) | 1981-03-19 |
Family
ID=10078863
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2416640A Withdrawn DE2416640B2 (de) | 1973-04-06 | 1974-04-05 | Lagerung für eine Welle zur Aufnahme axialer und radialer Kräfte |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3993370A (de) |
JP (1) | JPS5427499B2 (de) |
BE (1) | BE812970A (de) |
BR (1) | BR7402722D0 (de) |
CA (1) | CA1022979A (de) |
CH (1) | CH587422A5 (de) |
DE (1) | DE2416640B2 (de) |
ES (1) | ES424769A1 (de) |
FR (1) | FR2224668B1 (de) |
GB (1) | GB1428733A (de) |
IN (1) | IN142125B (de) |
IT (1) | IT1010818B (de) |
NL (1) | NL161554C (de) |
SE (1) | SE398917B (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3024629A1 (de) * | 1980-06-30 | 1982-02-04 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8500 Nürnberg | Gleitlager fuer oszillierende schwenkbewegungen ausfuehrende kipphebel fuer brennkraftmaschinen o.dgl. |
DE102007036913A1 (de) * | 2007-08-06 | 2010-12-02 | Voith Patent Gmbh | Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine |
DE102016201100B4 (de) | 2016-01-26 | 2018-03-08 | Zf Friedrichshafen Ag | Gleitlagerring und Aktuator mit Gleitlagerring |
DE102019001167A1 (de) * | 2019-02-16 | 2020-08-20 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Abgasturbolader |
Families Citing this family (54)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1569566A (en) * | 1975-11-25 | 1980-06-18 | Holset Engineering Co | Bearing assembly |
US4223960A (en) * | 1978-06-29 | 1980-09-23 | Reedy And Smith, Inc. | Automatic transmission |
US4235484A (en) * | 1979-02-22 | 1980-11-25 | Wallace Murray Corporation | Bearing carrier with integral lubricating sealing features |
US4256441A (en) * | 1979-06-19 | 1981-03-17 | Wallace-Murray Corporation | Floating ring bearing structure and turbocharger employing same |
JPS58162201U (ja) * | 1982-02-10 | 1983-10-28 | 本田技研工業株式会社 | ラジアル型タ−ビンホイ−ル |
US4565505A (en) * | 1983-04-11 | 1986-01-21 | Woollenweber William E | Combination flow turbine for internal combustion engine turbochargers |
WO1984004141A1 (en) * | 1983-04-11 | 1984-10-25 | William E Woollenweber | Bearing system |
US4641977A (en) * | 1983-04-11 | 1987-02-10 | Woollenweber William E | Bearing system |
US4613288A (en) * | 1983-05-26 | 1986-09-23 | The Garrett Corporation | Turbocharger |
JPS6038895U (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-18 | 吉田 稔 | 水上走行装置 |
GB2157772A (en) * | 1984-04-24 | 1985-10-30 | Holset Engineering Co | Bearing system |
JPS60149522U (ja) * | 1985-02-21 | 1985-10-04 | 三菱電機株式会社 | 回転軸支持装置 |
US5025629A (en) * | 1989-03-20 | 1991-06-25 | Woollenweber William E | High pressure ratio turbocharger |
US5454646A (en) * | 1994-10-27 | 1995-10-03 | Caterpillar Inc. | Journal bearing for use with high speed shafting |
US6250897B1 (en) * | 1998-10-05 | 2001-06-26 | Alliedsignal Inc. | Integral ball bearing turbocharger rotor assembly |
WO2001042654A1 (en) * | 1999-12-09 | 2001-06-14 | Elliott Turbomachinery Co., Inc. | Turbocharger with design for improved mechanical performance |
GB0025248D0 (en) * | 2000-10-13 | 2000-11-29 | Holset Engineering Co | A turbine |
JP3718147B2 (ja) * | 2001-07-31 | 2005-11-16 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関用のターボ式過給機 |
US6877901B2 (en) * | 2001-10-16 | 2005-04-12 | William E. Wollenweber | Bearing system for high-speed rotating machinery |
US7025579B2 (en) * | 2001-10-16 | 2006-04-11 | Innovative Turbo Systems Corporation | Bearing system for high-speed rotating machinery |
US6739845B2 (en) | 2002-05-30 | 2004-05-25 | William E. Woollenweber | Compact turbocharger |
DE10238415B4 (de) * | 2002-08-22 | 2016-08-11 | Volkswagen Ag | Gleitlager für eine Welle eines Abgasturboladers |
US6935849B2 (en) * | 2003-10-16 | 2005-08-30 | Honeywell International, Inc. | Grooved shaft member and associated turbocharger and method |
SE527698C2 (sv) * | 2004-10-07 | 2006-05-16 | Atlas Copco Rock Drills Ab | Bergborrningsanordning |
US20090025386A1 (en) * | 2004-10-12 | 2009-01-29 | Peer Rumsby | Electrically assisted turbocharger |
US7677041B2 (en) * | 2006-10-11 | 2010-03-16 | Woollenweber William E | Bearing systems for high-speed rotating machinery |
JP4251211B2 (ja) * | 2006-11-17 | 2009-04-08 | トヨタ自動車株式会社 | ターボチャージャの軸受構造 |
DE102008003698A1 (de) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Neuman & Esser Maschinenfabrik Gmbh & Co. Kg | Kreuzkopflager |
GB0801845D0 (en) * | 2008-02-01 | 2008-03-05 | Cummins Turbo Tech Ltd | A Shaft bearing assembly |
CN102066715A (zh) * | 2008-07-02 | 2011-05-18 | 博格华纳公司 | 排气涡轮增压器的轴承壳本体组 |
US8534989B2 (en) * | 2010-01-19 | 2013-09-17 | Honeywell International Inc. | Multi-piece turbocharger bearing |
US9151327B2 (en) | 2010-06-11 | 2015-10-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Backup lubrication system for a rotor bearing |
KR101848003B1 (ko) | 2010-10-27 | 2018-04-12 | 보르그워너 인코퍼레이티드 | 배기가스 터보차저 |
DE102010054939A1 (de) * | 2010-12-17 | 2012-06-21 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Lageranordnung für einen Turbolader und Turbolader |
EP2640988B1 (de) * | 2011-01-19 | 2014-10-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Gleitlager für einen turbomaschinenrotor und turbomaschine mit dem gleitlager |
US8845271B2 (en) * | 2011-05-31 | 2014-09-30 | William E. Woollenweber | Turbocharger bearing system |
DE112012002798T5 (de) * | 2011-08-04 | 2014-03-20 | Borgwarner Inc. | Standardlagereinheit |
US9482278B2 (en) * | 2011-12-14 | 2016-11-01 | Precision Turbo & Engine Rebuilders, Inc. | Cost effective high thrust capacity turbocharger assembly |
WO2013109431A1 (en) * | 2012-01-16 | 2013-07-25 | Borgwarner Inc. | Exhaust-gas turbocharger |
DE102012208966A1 (de) * | 2012-05-29 | 2013-12-05 | Continental Automotive Gmbh | Abgasturbolader mit Schwimmbuchsenlager |
WO2014055255A1 (en) * | 2012-10-02 | 2014-04-10 | Borgwarner Inc. | End face oil configuration for journal bearings |
US8783952B1 (en) | 2013-04-03 | 2014-07-22 | Hamilton Sundstrand Corporation | Journal bearing sleeve |
US9605683B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-03-28 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor having a bearing assembly |
US9670935B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-06-06 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor having seal system |
US9970451B2 (en) * | 2013-05-30 | 2018-05-15 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor having lubricant distribution system |
US9670937B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-06-06 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor having cooling system |
US9581195B2 (en) * | 2013-07-31 | 2017-02-28 | Nakamura Industrial Mfg. Co., Ltd. | Low-vibration floating metal bearing |
JP6368864B2 (ja) * | 2015-09-14 | 2018-08-01 | 三菱重工エンジン&ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ |
US10233936B2 (en) * | 2016-03-25 | 2019-03-19 | Garrett Transportation I Inc. | Turbocharger compressor wheel assembly |
US10495097B2 (en) * | 2016-12-12 | 2019-12-03 | Garrett Transporation I Inc. | Turbocharger assembly |
US10465604B2 (en) * | 2017-03-10 | 2019-11-05 | GM Global Technology Operations LLC | Turbocharger for a vehicle engine |
US10227990B2 (en) | 2017-05-05 | 2019-03-12 | Borgwarner Inc. | Bearing and method of making and using the same |
EP3404233B1 (de) * | 2017-05-15 | 2020-12-02 | Perkins Engines Company Limited | Turboladergehäuse |
KR20200058209A (ko) * | 2018-11-19 | 2020-05-27 | 현대자동차주식회사 | 오일공급구조 베어링이 구비된 터보차저 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2899243A (en) * | 1959-08-11 | Autolubricated gas thrust bearing | ||
FR1321989A (fr) * | 1962-05-15 | 1963-03-22 | Prec Rubber Products Corp | Rondelle d'étanchéité |
DE1400440A1 (de) * | 1961-09-28 | 1969-04-03 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Lager fuer schnellaufende Wellen |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1999266A (en) * | 1933-02-21 | 1935-04-30 | Warlop Pierre | System of lubrication |
US3058787A (en) * | 1959-06-22 | 1962-10-16 | Caterpillar Tractor Co | High speed shaft bearing lubrication |
US3056634A (en) * | 1959-08-03 | 1962-10-02 | Schwitzer Corp | Bearing structure |
US3043636A (en) * | 1960-06-29 | 1962-07-10 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Bearing for high speed rotating shafts |
US3096126A (en) * | 1960-09-26 | 1963-07-02 | Schwitzer Corp | Anti-whirl bearing |
GB1097730A (en) * | 1965-06-25 | 1968-01-03 | Aerostatic Ltd | Improvements in gas bearings |
DE6608771U (de) * | 1966-08-24 | 1971-11-11 | Wallace Murray Corp | Lager fuer schnell umlaufende maschinen, vorzugsweise turbolader. |
US3494679A (en) * | 1968-01-30 | 1970-02-10 | Garrett Corp | Thrust bearing oil seal system |
US3565497A (en) * | 1969-05-23 | 1971-02-23 | Caterpillar Tractor Co | Turbocharger seal assembly |
-
1973
- 1973-04-06 GB GB1652273A patent/GB1428733A/en not_active Expired
-
1974
- 1974-03-21 IT IT4252374D patent/IT1010818B/it active
- 1974-03-27 US US05/455,066 patent/US3993370A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-03-27 IN IN688/CAL/74A patent/IN142125B/en unknown
- 1974-03-28 BE BE142568A patent/BE812970A/xx unknown
- 1974-03-29 ES ES424769A patent/ES424769A1/es not_active Expired
- 1974-04-01 NL NL7404382.A patent/NL161554C/xx active
- 1974-04-01 CA CA196,479A patent/CA1022979A/en not_active Expired
- 1974-04-03 JP JP3704774A patent/JPS5427499B2/ja not_active Expired
- 1974-04-04 CH CH471374A patent/CH587422A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-04-05 BR BR2722/74A patent/BR7402722D0/pt unknown
- 1974-04-05 SE SE7404613A patent/SE398917B/xx unknown
- 1974-04-05 FR FR7412123A patent/FR2224668B1/fr not_active Expired
- 1974-04-05 DE DE2416640A patent/DE2416640B2/de not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2899243A (en) * | 1959-08-11 | Autolubricated gas thrust bearing | ||
DE1400440A1 (de) * | 1961-09-28 | 1969-04-03 | Thompson Ramo Wooldridge Inc | Lager fuer schnellaufende Wellen |
FR1321989A (fr) * | 1962-05-15 | 1963-03-22 | Prec Rubber Products Corp | Rondelle d'étanchéité |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Gümbel - Everling: Reibung und Schmie- rung im Maschinenbau, Berlin 1925, S. 103 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3024629A1 (de) * | 1980-06-30 | 1982-02-04 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8500 Nürnberg | Gleitlager fuer oszillierende schwenkbewegungen ausfuehrende kipphebel fuer brennkraftmaschinen o.dgl. |
DE102007036913A1 (de) * | 2007-08-06 | 2010-12-02 | Voith Patent Gmbh | Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine |
DE102016201100B4 (de) | 2016-01-26 | 2018-03-08 | Zf Friedrichshafen Ag | Gleitlagerring und Aktuator mit Gleitlagerring |
DE102019001167A1 (de) * | 2019-02-16 | 2020-08-20 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Abgasturbolader |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1010818B (it) | 1977-01-20 |
BE812970A (fr) | 1974-07-15 |
CA1022979A (en) | 1977-12-20 |
SE398917B (sv) | 1978-01-23 |
US3993370A (en) | 1976-11-23 |
NL161554B (nl) | 1979-09-17 |
FR2224668A1 (de) | 1974-10-31 |
ES424769A1 (es) | 1976-06-01 |
FR2224668B1 (de) | 1982-05-07 |
IN142125B (de) | 1977-06-04 |
AU6722974A (en) | 1975-10-02 |
NL7404382A (de) | 1974-10-08 |
BR7402722D0 (pt) | 1974-11-19 |
CH587422A5 (de) | 1977-04-29 |
NL161554C (nl) | 1980-02-15 |
DE2416640B2 (de) | 1981-03-19 |
JPS5427499B2 (de) | 1979-09-10 |
JPS5029942A (de) | 1975-03-26 |
GB1428733A (en) | 1976-03-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2416640A1 (de) | Lageranordnung zum lagern einer sich drehenden welle in einer stationaeren lagerhalterung | |
EP0840027B1 (de) | Axialgleitlager | |
DE69004849T2 (de) | Lagereinheit für einen Turbolader. | |
DE2416639A1 (de) | Rotierende montageanordnung | |
DE69108523T2 (de) | Lager für Turbolader. | |
DE3413725C2 (de) | Anordnung zur Begrenzung von Schublasten bei Dampfturbinenwellen | |
DE2357513A1 (de) | Stroemungsmitteldichte wellenlagerung | |
DE2135344B2 (de) | Vorrichtung zur Dichtung und Lagerung der ein Maschinengehäuse durchdringenden Welle | |
DE2801206A1 (de) | Spiralartige einrichtung mit einem festen gekroepften kurbelantriebsmechanismus | |
DE19536017A1 (de) | Turboladerantrieb und Planetenlager dafür | |
WO2000043688A1 (de) | Anlaufscheibe eines planetentriebes | |
EP0983438B1 (de) | Radialkolbenpumpe zur kraftstoffhochdruckversorgung | |
DE2948398A1 (de) | Abgasturbolader | |
DE102010052892A1 (de) | Lageranordnung für eine Welle eines Turbinenrades | |
DE4200687A1 (de) | Radiallager | |
DE3145783A1 (de) | Verbrennungsmotor | |
DE2352217A1 (de) | Pumpe | |
CH668811A5 (de) | Hydrodynamisches gleitlager. | |
DE2257651C2 (de) | Schmiermittelversorgungssystem für die Hauptlager einer Brennkraftmaschine | |
DE3011688A1 (de) | Axialschlammpumpe | |
DE3426559A1 (de) | Kippsegmentradiallager | |
EP1479929B1 (de) | Axialgleitlageranordnung | |
DE3316332A1 (de) | Freibewegliches wellenlager und verfahren zum hemmen von dessen axialbewegung | |
DE2416706A1 (de) | Lageranordnung fuer eine in einem lagergehaeuse angeordnete welle | |
EP0751027B1 (de) | Anordnung einer hydrodynamischen Kupplung in einem Antriebssystem |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8263 | Opposition against grant of a patent | ||
8230 | Patent withdrawn |