DE2364377C3 - Stahlflasche zur Aufbewahrung von Gasgemischen - Google Patents
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Description
15
20
Die Erfindung betrifft eine Stahlflasche zur Aufbewahrung und Entnahme von Gasgemischen, die aus
einer Hauptkomponente und mindestens einer Spurenkomponente mit einer maximalen Konzentration von
10 000 vpm bestehen.
Bei extremen Anforderungen an die Reinheit von in Druckbehältern abgefüllten Gasen oder an die Stabilität
bestimmter Gasgemische erweisen sich die handelsüblichen Druckbehälter als unbefriedigend, da
einige Bestandt >\ύ der Gemische in Wechselwirkung
mit der Innenoberfläche des Behälters treten können. Bei Reinstgasen handelt es sich hierbei um die Feuchtigkeit.
Der Benutzer kann die Gase also nicht in derselben Qualität aus den BehäL.;rn entnehmen, in
der sie abgefüllt wurden. Als Gegenmaßnahme wird vielfach die zu erwartende Konzentrationsänderung
insofern von vornherein berücksichtigt, indem man z. B. die Komponenten, die von der inneren Oberfläche
des Behälters adsorbiert werden, in höherer Konzentration in den Behälter gibt als an sich für die
Entnahme erforderlich ist. Dieses Verfahren ist naturgemäß nicht sehr genau.
Als Behältermaterial wird fast ausschließlich Femt-Perlit-Stahl
verwendet, da Aluminium /u weich und temperaturempfindlich ist, Edelstahl für viele Komponenten
chemisch nicht beständig genug und zudem auch sehr teuer ist und Glas bzw. Emaille für viele Gase
durchlässig ist. ganz von der unzureichenden Stoßfestigkeit abgesehen. Auch Kunststoffe sind unbrai.
bar. da sie nicht temperaturbeständig sind
In der Praxis werden Aluminium- und Edelstahl
flaschen höchstens einige Male verwendet, da sich die innere Oberfläche chemisch verändert und für die
GemiM:hkonstanz ungünstige Eigenschaften erhält
F ine Verbesserung ergibt sich, wenn die Innenoberfläche
von Ferrit-Perlit-Stahlflaschen stahlgestrahlt wird, da hierdurch die Rauhigkeit gering gehalten,
die Obeifläche also verkleinert wird. Das Verhalten derartig behandelter Behälter ist aber immer noch
weit vom idealen Verhalten entfernt.
Die Zusammensetzung eines Gasgemisches und die Qualität eines hochreinen Gases wird beeinflußt, wenn
eine oder mehrere Komponenten durch Wechselwirkungen der Gasphase entzogen, hinzugefügt oder in
ihrer Beschaffenheit verändert werden.
Unter der Voraussetzung, daß Wechselwirkungen zwischen den Gemischkompötienten und feine Phasenübergänge ausgeschlossen werden, verbleiben als
gemischverändernde Wechselwirkungen solche mit der Behältsiroberfläche. Hierzu gehören Adsorptions- und
Desorptionsvorgänge sowie Reaktionen von der
Chemisorption bis zur chemischen Bindung.
Da girundsätzlich jede Oberfläche in eine Wechselwirkung
eintreten kann, war das erste Ziel, die Oberfläche ;r.u verkleinern, d. h. die Rauhigkeiten sehr klein
zu hallen. Hierbei wird gleichzeitig erreicht, c^ß eine
adsorptive Feuchtigkeitsschicht besser entfernt werden kann und so als möglicher Reaktionspartner vermieden
wird.
Es hat sich gezeigt, daß die Konzentration der in
dem ausströmenden Gas enthaltenen Feuchtigkeit heim langsamen Entleeren eines Druckbehälter mit
sinkendem Druck ansteigt Es wird also desorbiert Zum Beginn des Entleerungsvorganges enthält das
Gas eine Feuchtigkeitsmenge, die dem Gleichgewichtszustand zwischen adsorbierter Feuchtigkeit und Partialdruck
im gefüllten Zustand entspricht. Da beim Entleeren auch ständig eine gewisse Menge Wasserdampf
aus dem Druckbehälter entnommen wird, sinkt der Partialdruck in ihm, und es wird Feuchtigkeit durch
Desorption von der Wandung nachgeliefert, um den der Temperatur entsprechenden Partialdruck wieder
herzustellen.
Im Laufe der Zeit sinkt der Totaldiuck im Druckbehälter, und somit wird die Wasserdampfkonzentration
im entnommenen Gas steigen, da der Partialdruck in erster Näherung nicht vom Gesamtdruck
abhängt.
Bezüglich dieser Vorgänge zeigen die Oberflächen von handelsüblichen Druckbehältern aus Ferrit-Perlit-Stahl,
Aluminium und Edelstahl für viele Komponenten ungünstige Eigenschaften.
Beschichtungen von Druckbehältern mit Kunststoff oder mit Emaille weisen mangelhafte Beständigkeit
gegen mechanische und thermische Beanspruchungen sowie Druck und Vakuum auf.
Die Reinheit verschiedener Gase Äann bei der Herstellung
so weit getrieben werden. r*aß nur noch weniger
als I vpm Gesamtverunreinigungen in ihnen enthalten sind. Bei derartigen Qualitäten bestimmen die von der
Oberfläche des Druckbehälters desorbierbaren Fremdgase entscheidend die Menge der Verunreinigungen
im entnommenen Gas. Außerdem wird vor allem die Feuchtigkeitskonzentration des aus einem Druckbehälter
entnommenen Gases im wesentlichen durch die Eigenschaften der Behälteroberlläche bestimmt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Stahlflasche zur Aufbewahrung und Entnahme von
Gasgemischen, die aus einer Hauptkomponente und mindestens einer Spurenkomponente mit einer maximalen
Konzentration von 10 000 vpm bestehen, zu schaffen, die ein Höchstmaß an Gemisch-Konstanz
bzw. eine gleichmäßige Feuchtigkeitsabgabe gewährleistet.
Nach der Erfindung wird dies mit einer Stahlflasche erreicht, deren Innenoberfläche für Gasgemische, die
HA NO2 oder H2S als Spurenkomponente enthalten,
galvanisch verzinnt ist und für Gasgemische, die HBr, AsH3, PH3, SiH4 oder B2H6 als Spurenkomponente enthalten,
galvanisch verzinkt ist.
Mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahtflaschen ist es möglich, Gase von extremer Reinheit abzufüllen,
deren Qualität über die gesamte Entnahmemenge gewährleistet werden kann. Entsprechendes gilt Tür Gasgemische.
Es ist zwar bekannt, Stahlflaschen zur Speicherung von Verdichtern oder verflüssigten Gasen mit einem
inneren Schuteüberzug aus Kunststoff oder Metall, z. B. Zinn, zu versehen sowie metallische Behälter innen galvanisch
zu verzinnen oder zu verzinken. Diese Maßnahmen dienen jiwloch ausschließlich dem Schutz dieser
Behälter vor Korrosion oder aggressiven Gasen.
Die Vorteil·; der Erfindung und der durch sie erreichte Fortschritt ergeben sich auch aus den nachfolgend
geschilderten Beispielen, die anhand von Diagrammen
erläutert sind.
Es stellt dar
Fig. 1 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas beim Entleeren von Druckbehältern,
Fig. 2 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 10 vpm Wasser dosiert wurden,
Fig. 3 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus
Behältern, die mit 50 vpm Wasser dosiert wurden,
Fig. 4 die Feuchtigkeit im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 100 vpm Wasser dosiert wurden,
Fig. 5 den Phosphin-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit iOOvpm FHj dosiert wurden,
Fig. 6 den Phosphin-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 1 % PH3 dosiert wurden,
Fig. 7 denBromwasserstoff-Gehalt im entnommenen
Gas aus Behältern, die mit 3000 vpm HBr dosiert wurden,
Fig. 8 den Schwefelwasserstoff-Gehalt im entnommenen Gas aus Behältern, die mit 100 vpm H2S dosiert
wurden,
Fig. 9 den Stickstoffdioxid-Gehalt im entnommenen
Gas aus Behältern, die mit 100 bzw. 200 vpm NO3
dosiert wurden.
In jedes Diagramm der Fig. 1 bis 9 sind vier KurvenzQge
eingezeichnet, die folgendes darstellen:
Kurve I: Verhalten eines idealen Behälters,
Kurve I: Verhalten eines idealen Behälters,
Kurve 2: Verhalten einer handelsüblichen Ferrit-Perlit-Stahlflasche,
Kurve 3: Verhalten einer stahlgestrahlten Ferrit-Perlit-Stahlflasche,
ίο Kurve 4: Verhalten einer erfindungsgemäßen Ferrit-Perlit-Stahlfiasche.
Den Fig. 1 bis 8 sind ferner die Tabellen 1 bis 8 zugeordnet, und zu der Fig. 9 gehören die Tabellen 9
und 10.
!5 Bei dem in Fig. 1 und Tabelle 1 dargestellten Beispiel
wurde in extrem trockene, vorbehandelte Druckbehälter ein Inertgas bis auf etwa 150 bis 200 atü
gedrückt. Nach Abkühlen des Behälters erfoigt die Messung der Feuchtigkeit im ausströmenden Gas unter
Verwendung eines Hygrometers. Es muß dabei beachtet werden daß die Meßzelle mör V;hst dicht am
Behäiterventi! sitzt
Wie aus der Tabelle 1 und Fig. 1 ersichtlich, zeigt der mit einem Zinnüberzug versehene Druckbehälter
überraschenderweise keine Desorption von Feucntigkeit im Gegensatz zu den verglichenen Behälterarten.
Somit ist es jetzt mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahlflaschen möglich, Gase mit extremer Reinheit aufzubewahren,
deren Qualität über die gesamte Entnahmemenge gewährleistet werden kan.i.
Tabelle 1 | Behäller- | H2O- |
Behälterart | druck | Dampf |
(atü) | (vpm) | |
160 | 1.0 | |
Verhalten im | 1 | 1.0 |
idealen Zustand | 160 | 1,5- 2,0 |
Ferrit-Perlit-Stahl | 70 | 2,5-3.0 |
1 | 3,0-30.0 | |
160 | 1.0- 1,5 | |
Ferrit-Perlit-Stahl | 50 | 1,J- 2,0 |
stahlgestrah!' | 1 | 3,0-15,0 |
160 | 1.0 | |
Ferrit-Perlit-Stahl | 1 | 1.0-2,0 |
mit galv. Zinnüber/ug | ||
Weitere Versuche mit erhöhten Wasserdampfpartialdrücken in gefüllten Druckbehältern sind anhand der
Fig. 2 bis 4 und Tabellen 2 bis 4 dargestellt.
In extrem trockene Gasdruckbehälter wurde Feuchtigkeit
in Foim von destilliertem Wasser mit einer geeichten Mikrospritze dosiert. Um zu vermeiden, daß
während des Dosiervorganges Luftfeuchtigkeit in das Behältersysteni eindrang, wurde die Dosierung bei
einem geringen Behälterdruck vorgenommen. An- &o schließend wwde die Oberspindel sofort eingedreht
und das BehiiUterventil geschlossen. Die auf diese
Weise vorbereiteten Druckbehälter wurden nun mit dem gewünschten Trägergas auf die vorgesehene
Feuchtigkeitskonzentration über ein Manometer gedrückt
Die in den Tabellen 2 bis 4 und Fig. 2 bis 4 zum Vergleich eingetragenen M'eßwerte für handelsübliche
Druckbehälter zeigen ;u Beginn bei hohem Fülldruck
ein beträchtliches Defizit an Wasserdampf im entnonm.ntn
Gas gegenüber dem erwarteten, d.h. dosierten Wert durch Adsorption. Bei absinkendem
Druck wird diese F-uchtigkeit wieder desorhiert und
erhöht somit den Wasserdampfgehalt im ausströmenden Gas.
Die Feuchtigkeitsmenge über der Gesamtentnahme entspricht wieder, bis auf einen kleinen Rest, der ursprünglich
dosierten Wassermenge.
Bei einem derartigen Verhalten ist es jedot-h unmöglich,
die Wasserdampfkonzentration des entnommenen Gases über den gesamten Entnahmebereich
als konstanten Wert einzuhalten.
In den mit Zinnüberzug versehenen Druckbehältern dagegen wird jedoch bei so hohen Partialdrücken wie
z. B. 15 Torr (IOOvpm H2O bei 1 bar und 295 K korn-
pfimiert auf 160 bar) überraschend kein Wasser adsorbiert und es kann somit der inhalt des Druckbehälters
mit einer definierten Feuchtigkeitskonzentration entnommen werden.
Damit konnte gezeigt Werden, daß die Aufbewahrung
von Gasen mit definiertem Feuchtigkeitsgehalt nunmehr mit Hilfe der erfindungsgemäßen Stahlflascheri
möglich ist. Die Konzentration des Feuchtigkeitsgehaltes kann über die gesamte Gasentnahme gewährleistet
werden. In den Tabellen 2 bis 4 gjbt die letzte Spalte (Desorption-atü) den Behälterdruck an, bei dem
die Desorption des Wassers aus der Innenoberfläche des Behälters beginnt.
Behälterart
Behälterdruck
(atü)
Dosiert
(vpm)
(vpm)
Gemessen
(vpm)
(vpm)
Verhalten im idealen Zustand 160
Ferrit-Perlit-Stahl 160
Ferrit-Perlit-Stahl 160
»handelsüblich«
atamgesirmiii
Mit galv. Zirmüberzug
160
50,0
50,0
50,0
50.0
47,5-52,5
15,0-25,0
15,0-25,0
40,0-50,0
48,0-52,0
48,0-52,0
Desorption
(atü)
50-70
Behälterart | Behälter | Dosiert | Gemessen | Desorp |
druck | tion | |||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (atü) |
Verhalten im idealen Zustand 160
Ferrit-Perlit-Stahl 160
Ferrit-Perlit-Stahl 160
Ferrit-Perlit-Stahl 160
stahlgestrahlt
Ferrit-Perlit-Stahl 160
mit galv. Zinnüberzug
10,0 | 9,5-10,5 | 1- 5 |
10,0 | 1,5- 2,5 | 65-75 |
10,0 | 4,5- (5,0 | 35-55 |
10,0
9,0-10,5
Behälterart
Verhalten im idealen Zustand
Ferrit-Perlit-Stahl
Stahlgestrahlt
Mit galv. Zinnüberzug
In den Tabellen 5 und 6 sowie den zugehörigen Fig. 5 und 6 sind Beispiele für anorganische Gasgemische
dargestellt Gasgemische mit anorganischen so Komponenten wie z. B. Arsin (AsH3), Phosphin (PH3),
Monosilan (SiH4) und Diboran (B2H6) finden in steigendem
Maße als Kalibriernormale und Dotier- bzw. Reaktionsgase Verwendung.
Sie werden überall eingesetzt, wo höhere Anforderungen
an die Konzentrationsbeständigkeit gestellt werden.
Es ergibt sich im allgemeinen, wie im Beispiel der PH3-Gemische, ein Kurvenverlauf, wie er in den F ig. 5
und 6 dargestellt ist Es wurden erfindungsgemäße Stahlflaschen verwendet, die galvanisch verzinkt worden
waren, da sich in diesem Fall Zink gegenüber Zinn als besser geeignet erwies.
Die Dosierung von PH3 erfolgt manometrisch unter
Sauerstoff- und Feuchtigkeitsausschluß in vorbehandelte, extrem trockene Druckbehälter.
Zu den Untersuchungen wurden zwei Konzentrationsbereiche, 100 und 10 000 vpm, gewählt und deren
1- 5
Behälter | Dosiert | Gemessen | Desorp |
druck | tion | ||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (atü) |
160 | 100,0 | 95,0-105,0 | 1 |
160 | 100,0 | 40,0- 60,0 | 70-90 |
160 | 100,0 | 80,0- 95,0 | 40-60 |
160 | 100,0 | 100,0 | 1 |
Konzentrationsgehalt wöchentlich bestimmt
Wie aus den Tabellen 5 und 6 und den Fig. 5 und 6 ersichtlich, können die PH3-Gemische aus den handelsüblichen
Druckbehältern nur in einer wtisntlich
geringeren Konzentration als dosiert entnommen werden, da ein Teil der dosierten PH3-Menge hydrolysiert
wird und als Phosphorsäure an der Wandung haftet
Dieser Vorgang scheint sich im Laufe der Zeit und mit abnehmendem Behälterdruck noch fortzusetzen,
so daß die Konzentration weiterhin langsam abnimmt
Die Gemische aus den erfindungsgemäßen Druckbehältern mit galvanischem Zinküberzug sind hingegen
sehr stabil über Zeit und Entnahme und ergeben zusätzlich den aus der Dosierung erwarteten Konzentrationswert
Zwar ergeben auch stahlgestrahlte Flaschen (Kurve 3) befriedigende Ergebnisse, doch besteht hier die Gefahr,
daß die Flaschen korrodieren und nach einigen Füiivorgängen unbrauchbar werden.
Tabelle 5 | 23 | 64 377 | 8 | PH, | Stabilität | |
7 | Druckbehälter | gemessen | ||||
(vpm) | (Jahr) | |||||
Druck | PH3 | 100,0 ±5% | 1 | |||
Verhalten im | dosiert | |||||
idealen Zustand | (atü) | (vpm) | 9l.0-85,0±5% | 1 | ||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100,0 | ||||
»handelsüblich« | 95,0-85,0±5% | 1 | ||||
Stahlgestrahlt | 160 | 100,0 | 100,0 ±5% | 1 | ||
Mit galv. Zinküberzug | ||||||
160 | 100,0 | |||||
160 | 100,0 | |||||
Tabelle 6 | Druck | PH3 dosiert |
PH3 gemessen |
Stabilität |
Druckbehälter | (atü) | (vpm) | (vpm) | (Jahr) |
160 | 10000 | 10000 +5% | 1 | |
Verhalten im idealen Zustand |
160 | 10 000 | 9 50O-7 500±5% | Vi |
Ferrit-Perlit-Stahl »handelsüblich« |
160 | 10 000 | 9 700-8 900+5% | 1 |
Stahlgestrahlt | 160 | 10 000 | 10000 ±5% | 1 |
Mit galv. Zinküberzug | ||||
Die Fig. 7 bis 9 und die zugehörigen Diagramme 7 bis 10 zeigen Beispiele für Gasgemische mit aggressiven
Komponenten. Es handelt sich um Bromwasserstoff (Tabelle 7 und Fig. 7), Schwefelwasserstoff (Tabelle 8
und Fig. 8) und Stickstoffdioxid (Tabellen 9 und 10 Und Fig. 9).
Für Bromwasserstoff wurden verzinkte, für die anderen Komponenten verzinnte Stahlflaschen gemäß der
Erfindung verwendet
Die Dosierung von HBr, H2S und NO2 erfolgte
manometrisch in extrem trockene Druckbehälter. Mit dem ebenfalls manometrisch gedrückten Trägergas
kann man den jeweiligen Sollwert der Gemischkonzentration festlegen.
Die in den Fig. 7, 8 und 9 gezeigten Konzentrationsverläufe sprechen für sich und zeigen eine
überraschende Verbesserung der Stabilität gegenüber den handelsüblichen Druckbehältern und auch gegenüber
den durch Stahlstrahlen von Oxidbelägen befreiten, reinen Stahloberflächen.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es nunmehr möglich, für aggressive Komponenten wie HBr,
H2S und NO2 eine Zeit- und Entnahmedruckstabilität
der zu entnehmenden Gemische zu gewährleisten.
Tabelle 7 | Druck | HBr | HBr | Stabilität |
Behälterart | dosiert | gemessen | ||
(atü) | (vpm) | (vpm) | (Wochen) | |
160 | 3000 | 3000+5% | ||
Verhalten im | 1 | 3000 | 24 | |
idealen Zustand | 160 | 3000 | 230+5% | 10 |
Ferrit-Perlit-Stahl | ||||
»handelsüblich« | 160 | 3000 | 340±5% | 10 |
Ferrit-Perlit-Stahl | ||||
»stahigestranit« | 160 | 3000 | 3000+5% | |
Ferrit-Perlit-Stahl | 1 | 3000 | 24 | |
»verzinkt« | ||||
Tabelle 8 | 23 | 64 377 | 10 | H2S | Stabilität | |
9 | Behälterart | gemessen | ||||
(vpm) | (VVochen) | |||||
Druck | H2S | 100 ±5% | ||||
Verhalten im | dosiert | 100 | 24 | |||
idealen Zustand | (atü) | (vpm) | 0,5 ±5% | 1 | ||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | ||||
»handelsüblich« | 1 | 53,0 ±5% | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 40,0 | |||
»stahlgestrahlt« | 150 | 100,0 + 5% | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 100.0 | 24 | ||
»verzinnt« | ||||||
Tabelle 9 | 160 | 100 | NO2 | Stabilität | ||
Behälterart | 1 | gemessen | ||||
(vom) | (VVochen) | |||||
Druck | NO2 | 100 ±2% | ||||
Verhalten im | dosiert | 100 | 24 | |||
idealen Zustand | (atü) | (vpm) | • 73 ±2% | |||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 62 | |||
»handelsüblich« | 1 | 83 ±2% | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 75 | 24 | ||
»stahlgestrahlt« | 96 ±2% | 24 | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 100 | 96 | |||
»verzinnt« | ||||||
Tabelle 10 | 160 | 100 | NO2 | Stabilität | ||
Behälterart | 1 | gemessen | ||||
(vpm) | (Wochen) | |||||
Druck | NO2 | 200 ±2% | ||||
Verhalten im | dosiert | 24 | ||||
idealen Zustand | (atü) | (vpm) | 145 ±2% | |||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 200 | 124 | 24 | ||
»handelsüblich« | 1 | 165 ±2% | ||||
Ferrit-Perlit-Stahl | 160 | 200 | 150 | 24 | ||
»stahlgestrahlt« | 196 ±2% | 24 | ||||
Ferrit-Perüt-Stahl | 160 | 200 | 196 | |||
»verzinnt« | Blatt Zeichnungen | |||||
160 | 200 | |||||
1 | ||||||
Hierzu 3 |
Claims (2)
1. Stahlflasche zur Aufbewahrung und Entnahme von Gasgemischen, die aus einer Hauptkomponente
und mindestens einer Spurenkoinjwnente mit einer
maximalen Konzentration von 10 OCO vpm bestehen, dadurch gekennzeichnet, daß die Innenoberfläche
der Stahlflasche für Gasgemische, die H2O, NO2 oder H2S als Spurenkomponente enthalten,
galvanisch verzinnt isL
2. Stahlflasche zur Aufbewahrung und Entnahme von Gasgemischen, die aus einer Hauptkomponente
und mindestens einer Spurenkomponente mit einer maximalen Konzentration von 10 000 vpm bestehen,
dadurch gekennzeichnet, daß die Innenoberfläche der Stahlflasche für Gasgemische, die HBr, AsH3,
PH3, SiH4 oder B2H6 als Spurenkomponente enthalten,
galvanisch verzinkt ist.
10
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