DE2305926B2 - Zuendgeraet fuer entladungslampen - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Zündgerät für Entladungslampen, insbesondere für eine Leuchtstoff-Entladungslampe
mit Glühkathodenzündung.
Bekannte Geräte dieser Art (US-PS 34 76 976, DT-OS 21 09 556) weisen verschiedene Nachteile auf.
So wird die verwendete Schaltdiode erheblich beansprucht, weil sie für das Vorheizen der Kathoden der
Entladungslampe und das Anlegen einer hohen Zündspannung an diese Kathode gleichzeitig herangezogen
wird. Die hohe Belastung führt aber zu einer Verminderung der Lebensdauer der Schaltdiode und
damit des Zündgerätes als solches. Durch die erwähnte Gleichseitigkeit wird überdies auch der Kathodenvorheizstrom
begrenzt und häufig eine sogenannte »Kaltzündung« bewirkt, was auch zu einem rascheren
Verbrauch der Oxidbeschichtung der Kathoden in der Entladungslampe und damit zu einer verminderten
Lebensdauer der Entladungslampe selbst führt. Die erwähnte Gleichzeitigkeit hat weiter zur Folge, daß das
Zündeerät nur schwer Entladungslampen unterschiedlicher
Art angepaßt werden kann. Auch sind an den Verlauf der Kennlinien der Schaltdiode strenge
Anforderungen zu stellen, die verwendeten 2-Richlungs-Thyristordioden
also sorgfältig auszuwählen. Das Zündgerät wird dadurch verteuert und die Massenproduktion
erschwert.
Es ist deshalb Aufgabe der Erfindung, ein Zündgerät für Entladungslampen so auszugestalten, daß bei
unkritischen Eigenschaften bezüglich der eingesetzten
■ ο Schaltdioden und bezüglich der Anpassung an verschiedene
Entladungslampen eine erhöhte Lebensdauer von Zündgerät und mit diesem ausgerüsteter Entladungslampe
durch Verminderung der elektrischen Beanspruchung der als Schaltdioden eingesetzten Halbleitcrbauelemente
erzielt wird. Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 angegebene Erfindung gelöst. Zweckmäßige
Weiterbildungen sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
Das Zündgerät weist also eine besondere Verschallung der auch bei bekannten Zündgeräten verwendeten Schaltungselemente sowie zusätzlich eine weitere und ebenfalls besonders geschaltete 2-Richtungs-Thyristordiode auf. Be· einem derartigen Zündgerät hängt der lange Strom für den die Impulsspannung erzeugenden Kondensator vom Widerstandswert eines Widerstandes ab, dessen Impedanz viel höher ist als die der in der Schaltung vorhandenen Drosselspule. Daher werden die Schaltkennlinien der verwendeten 2-Richtungs-Thyristordiode durch eine Streuung der Werte der Impedanzen der Drosselspulen verschiedener Lampen nicht beeinflußt. Das Zündgerät ist daher für ein weites Spektrum unterschiedlicher Entladungslampen geeignet. Überdies werden die beiden 2-Richtungs-Thyristordioden jeweils nur für eine halbe Periode der Netzspannung elektrisch belastet und überdies auch nicht gleichzeitig für zwei verschiedene Maßnahmen. Die elektrische Beanspruchung ist damit gering, die Lebensdauer und die Betriebszuverlässigkeit hoch. Das gilt jedoch nicht nur für das Zündgerät selbst. Vielmehr wird auch eine hohe Lebensdauer der Entladungslampen durch Verhinderung von Kaltzündungen sichergestellt. Das wird dadurch erreicht, daß durch die gewählte Schaltung dafür Sorge getragen ist, daß die Drosselspule während des Zündens magnetisch voll gesättigt ist.
Das Zündgerät weist also eine besondere Verschallung der auch bei bekannten Zündgeräten verwendeten Schaltungselemente sowie zusätzlich eine weitere und ebenfalls besonders geschaltete 2-Richtungs-Thyristordiode auf. Be· einem derartigen Zündgerät hängt der lange Strom für den die Impulsspannung erzeugenden Kondensator vom Widerstandswert eines Widerstandes ab, dessen Impedanz viel höher ist als die der in der Schaltung vorhandenen Drosselspule. Daher werden die Schaltkennlinien der verwendeten 2-Richtungs-Thyristordiode durch eine Streuung der Werte der Impedanzen der Drosselspulen verschiedener Lampen nicht beeinflußt. Das Zündgerät ist daher für ein weites Spektrum unterschiedlicher Entladungslampen geeignet. Überdies werden die beiden 2-Richtungs-Thyristordioden jeweils nur für eine halbe Periode der Netzspannung elektrisch belastet und überdies auch nicht gleichzeitig für zwei verschiedene Maßnahmen. Die elektrische Beanspruchung ist damit gering, die Lebensdauer und die Betriebszuverlässigkeit hoch. Das gilt jedoch nicht nur für das Zündgerät selbst. Vielmehr wird auch eine hohe Lebensdauer der Entladungslampen durch Verhinderung von Kaltzündungen sichergestellt. Das wird dadurch erreicht, daß durch die gewählte Schaltung dafür Sorge getragen ist, daß die Drosselspule während des Zündens magnetisch voll gesättigt ist.
Man erhält so ein für die Massenproduktion gut geeignetes Zündgerät, das für eine Vielzahl unterschiedlicher
Typen von Entladungslampen geeignet ist und auf Grund seines Aufbaus eine hohe Betriebszuverlässigkeit
bei hoher Lebensdauer sicherstellt.
In der Zeichnung ist die Erfindung beispielsweise dargestellt, und zwar zeigt
F i g. I eine grundsätzliche elektrische Schaltung einer Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Zündgeräts
für Entladungslampen,
Fig. 2 eine Schaltung einer anderen Ausführungsform,
Fig. 3 eine Schaltung einer weiteren Ausführungsform,
Fig.4 elektrische Kennlinien des verwendeten Halbleiter-Schallelements,
F i g. 5 elektrische Kennlinien eines anderen verwendeten Halbleiter-Schaltelements,
Fig.6 eine Darstellung der Wellenform der beim
Zünden an den Kathoden der Entladungslampe nach F i g. 1 liegenden Spannung,
Fig. 7 eine Darstellung der Wellenform des durch den Punkt C in der Schaltung nach Fig. I fließenden
Stroms,
23 926
F i g. 8 eine Darstellung der Wellenform der während
des Betriebs der Entladungslampe an den Kathoden der Entladungslampe gemäß Fig. I liegenden Spannung,
Fig.9 eine bekannte Zündschaltung für Entladungslampen
und
Fig. !0 eine Darstellung der Weilenfurm der
Lampenspannung während des Betriebs der in Fig.9
dargestellten Entladungslampe.
In der Zeichnung sind gleiche Bezugszeiehen für gleiche Teile verwendet.
Fig.9 zrigt eine Form der obenerwähnten bekannten
Geräte, die hauptsächlich unter Berücksichtigung der Zündcharakteristik und der Lebensdauer der
Lcuehtstoff-Entladungslampe konstruiert worden ist. Die dargestellte Schallung ist im großen und ganzen in
eine Entladungslampe 1. einer Energieversorgung I und einer Zündschaltung Il eingeteilt. An den Enden der
Entladungslampe 1 vorgesehene Kathoden 2 und 2' sind jeweils mit ihrem einen Ende mit einer Wechsclstromquelle
3 und einer Drosselspule 4 verbunden, während ihre anderen Enden mit der Zündschaltung Il verbunden
sind, die aus einem Impulstransformator 5. einer 2-Richtungs-Thyristordiode6, einer Diode 9, Kondensatoren
7 und 10 und einem Widerstand 8 besteht.
Diese Schaltung ist insofern unvorteilhaft, als das Vorheizen der Kathoden der Entladungslampe und das
Anlegen von hoher Impulsspannung an die Kathoden durch die gleiche einzige Thyristordiode 6 erfolgt,
wodurch diese einer erhöhten elektrischen Beanspruchung unterworfen wird, und darüber hinaus das
Vorheizen der Kathoden und das Anlegen der hohen Impulsspannung gleichzeitig in der gleichen Phase
bewirkt wird, wodurch der Kathodenvorhci/.strom begrenzt ist, so daß eine sogenannte »Kaltziindung«
bewirkt wird, mit dem Ergebnis eines raschen Verbrauchs der Oxidbeschichtung der Kathoden und
daher einer verringerten Lebensdauer der Entladungslampe.
Da darüber hinaus das Vorheizen der Kathoden und das Anlegen von hoher Impulsspannung gleichzeitig
und in der gleichen Phase erfolgt, verändern sich, wenn die Außenimpedan/ (d. h. hauptsächlich die Impedanz
der Drosselspule) bei verschiedenen verwendeten Entladungslampen unterschiedlich ist, der Wert und die
Phase der hohen Impulsspannung beträchtlich unter dem Einfluß des Vorheizstroms, und es ist daher
schwierig, ein zufriedenstellendes Zünden von Entladungslampen unterschiedlicher Art unter den gleichen
Bedingungen sicherzustellen.
Ein weiterer Nachteil besteht darin, daß, da die in Reihe geschalteten Kondensatoren mit der Entladungslampe
parallel geschaltet sind, im Betrieb der Entladungslampe die Lade- und die Entladespannung der
Kondensatoren die Lampenspannung der Entladungslampe überlagern, mit dem Ergebnis, daß die Lampenspannung
«' steil ansteigt, wie in Fig. IO dargestellt,
und dadurch die Streuung der Kennlinien eines zu verwendenden Halbleiter-Schaltelcmentes in engem
Rahmen zu halten sind, was die Produktivität verringert und die Herstellung der Vorrichtung verteuert.
F i g. 1 zeigt eine Ausfiihrungsform eines die genannten
Nachteile nicht aufweisenden Zündgeräts. Der Impulstransformator 5 hat eine Primärwicklung n\ und
eine Sekundärwicklung m mit einem Windungsverhältnis der Wicklung πι zur Wicklung /;: von etwa 1 : 20.
Eine 2-Richtungs-Thyristordiode 6 bildet mit einem ersten Kondensator 7, dem Impulstransformator 5 und
einem Widerstand 8 einen Impulsspannungscrzeugerkreis. Eine Diode 9 ist dazu bestimmt, während des
Zündens das Fließen eines Vorheizslroms zu gestatten,
der einer Halbwellengleichrichtung durch den Stromkreis
unterworfen ist, um den Magnetsiromkreis der Drosselspule 4 magnetisch zu sättigen und dadurch
einen genügenden Vorheizsirom an die Kathoden 2 und 2' der Entladungslampe I (im folgenden als Lampe 1
bezeichnet) zu liefern. Ein zweiter Kondensator 10 dient dazu, den aus den Bestandteilen 5 bis 8 bestehenden
Impulsspannungserzcugerkreis zu unterstützen, um eine hohe Spannung wirkungsvoller zu erzeugen. \iv dient
außerdem zusammen mit der Diode 9 dazu, die Lieferung des Vorheizstroms an die Kathoden 2 und 2'
der Lampe 1 während des Zündens zu erhöhen. Der zweite Kondensator 10 hat eine größere Kapazität als
der erste Kondensator 7. Ferner ist eine weitere 2-Richtungs-Thyristordiode 11 vorgesehen, die auf
Grund ihrer Kennlinien während des Zündens der Lampe 1 leitend ist, während sie während des Betriebs
der Lampe 1 nichileitend wird. Die Schaltung ist der
Figur zu entnehmen.
Wie Fig. 4 zeigt, ist die Kennlinie der 2-Richiungs-Thyristordiode
6 bzw. 11 derart beschaffen, daß, sobald die anliegende Spannung die Kippschaltung Vm
erreicht, das Element schnell leitend wird, während, wenn der durch das Element fließende Strom unter den
Haltestrom ///abfällt, das Element in einen nichtleitenden Zustand überführt wird. Daher muß bei der
verwendeten 2-Richtungs-Thyristordiode 6 bzw. 11 die
Kippspannung V«) der ersten Thyristordiode 6 so gewählt werden, daß sie niedriger als der Spitzenwert
der Netzspannung ist, während die Kippspannung Vm der zweiten Thyristordiode 11 so gewählt werden muß,
daß sie niedriger als der Maximalwert der Netzspannung, aber höher als der Spitzenwert der Lampenspannung
der Lampe 1 im Betrieb ist.
Der die in F i g. 4 dargestellten Kennlinien aufweisende Thyristor ist allgemein als Triggerlhyristoi bekannt.
Wird als zweite Thyristordiode ein Lcistungsthyristor verwende!, dessen Kennlinien beispielsweise in F i g. 5
dargestellt sind, ändert sich am Betrieb nichts.
Bei einem Ziindgerät der gezeigten Schaltung hängt der Ladestrom für den ersten, d.h. den Impulsspannungserzcugungs-Kondensator
7 während des Zündens vom Widerstandswert des Widerstands 8, z. B. 3 bis 5 kii
ab, dessen Impedanz viel höher ist als die der Drosselspule 4. Daher werden, selbst wenn die
Impedanz einer Drosselspule entsprechend den verschiedenen Arten von Lampen unterschiedlich ist, die
Schaltkennlinien der Thyristoren nicht beeinflußt, und daher ist das Zündgerät für verschiedene Arten von
Lampen gleich gut geeignet.
Obwohl ferner der Impulserzeugerkreis während des Zündens eine Impulsspannung einer hohen Frequenz (in
der Größenordnung von 5 kHz) erzeugt, ist die Menge des durch die einen Teil des Impulserzeugerkreises
bildende erste 2-Richtungs-Thyristordiodc 6 fließenden Stroms auf Grund des Vorh-indenseines des Widerstands
8 sehr klein. Daher wird die erste Thyristordiode 6 nur einer kleinen Beanspruchung unterworfen,
wodurch sich die Betriebszuverlässigkeit erhöht.
Wenn die Phase der Netzspannung bezüglich der Diode 9 Vorwärtsrichtung aufweist, wird nur die zweite
Thyristordiode 11 zum Vorheizen der Kathoden 2 und 2'
der Lampe 1 eingeschaltet. Wenn die Phase der Netzspannung bezüglich der Diode 9 Sperrichtung
aufweist, wird die Thyristordiode 11 hingegen abgeschaltet und nur die erste Thyristordiode fi rinur-u-h.-il-
lot, um einen Hochspannungsimpuls ;in die Kathoden 2
und 2' der Lampe 1 zu geben. Mil anderen Wollen, jeder
tier Thyristoren hai eine Ruheperiode, die einem halben
Zyklus der Netzspannung entspricht, so daß die Thyristoren nur einer kleinen elektrischen beanspruchung
unterworfen werden, und sie können sich von der Wirkung dieser Beanspruchung leicht erholen, mit dem
Ergebnis, daß ihre Betricbszuverlässigkcit verbessert
wird.
Da lerner der aus der Parallelschaltung der Diode 9 mil dem zweiten Kondensator 10 bestehende Vorheizstromverstärkerkreis
über die Primärwicklung n\ des Impulstransformator 5 mit dem aus dem Impulstransformator
5, der ersten Thyristordiode 6 usw. bestehenden Impulserzeugerkreis parallel geschaltet ist, isi der
Magnelkreis der Drosselspule 4 während des Zündcns voll gesättigt. Es wird also genügender Vorheizstrom an
die Kathoden 2 und 2' der Lampe 1 geliefert und somit das Auftreten des sogenannten »Kaltzündungs«-Phänomens
verhindert, wodurch eine lange Lebensdauer der Lampe 1 sichergestellt wird.
Ferner sind beide Kondensatoren über die zweite Thyristordiode 11 mit der Lampe 1 verbunden, und
somit werden die Kondensatoren auf Grund des Abschaltens der Thyristordiode Il während des
Betriebs der Lampe 1 nicht geladen. Infolgedessen tritt kein Phänomen auf, bei dem, wie es bei dem in Fig. 9
dargestellten und oben erläuterten bekannten Geräl der Fall ist, der Lade- und der Entladestrom selbst während
des Betriebs der Lampe 1 an die Kondensatoren geliefert werden, wodurch der Spitzenwert der Lampenspannung
erhöhl und die untere Grenze der Kippspannung Vm der verwendeten Thyristoren einer
Beschränkung unterworfen wird. Die Vorrichtung kann somit bei verschiedenen Lampen mit unterschiedlicher
Lampenspannung verwendet werden.
Im folgenden wird das Arbeiten des Geräts an Hand der Zeichnungen näher erläutert.
Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführungsiorm besteht vor dem Betrieb der Lampe 1 eine sehr hohe
Impedanz an den Kathoden 2 und 2' der Lampe 1, wobei die vom Netzanschluß erhaltene Welle als solche an die
Zündschaltung Il gelegt wird. Wenn nun ein positives Potential an einem Punkt a und ein negatives Potential
an einem Punkt b liegt, d. h. in der Phase der angelegten Welle während einer Zeitspanne fo bis fi ( F i g. 6), ist die
an den Kondensator 10 gelegte Spannung Null, und praktisch die gesamte Netzspannung wird an die zweite
Thyristordiode 11 gelegt. Da die Kippspannung Vm dei
zweiten Thyristordiode 11, wie oben erwähnt, so vorgewählt ist, daß sie niedriger als der Maximalwert
der Netzspannung ist, wird daher die zweite Thyristordiode 11 mit der zu einem Zeitpunkt f2 in Fig.6
auftretenden Phase der angelegten Welle schnell leitend gemacht, wodurch ein Ladestrom an den zweiten
Kondensator 10 geliefert wird. Wenn das Laden des zweiten Kondensators 10 fortschreitet mit dem
Ergebnis, daß das Ladepotential dieses Kondensators erhöht wird, nimmt die Menge des durch die zweite
Thyristordiode 11 fließenden Ladestroms alimählich ab.
Zu einem Zeitpunkt n, wenn der Ladestrom kleiner als der Haltestrom In wird, wird die zweite Thyristordiode
11 vom leitenden in den nichtleitenden Zustand überführt. Sie ist dann durch das Ladepotential für den
zweiten Kondensator 10 negativ vorgespannt und wird somit nichtleitend gehalten. Andererseits empfängt der
erste Kondensator 7. dessen Kapazität kleiner als die des zweiten Kondensators 10 ist. seinen Ladestrom vom
zweiten Kondensator 10 über den Widersland 8. so dal.)
das gesamte Potential am zweiten Kondensator IO schließlich an den ersten Kondensator 7 und auf diese
Weise die am ersten Kondensator 7 liegende Spannung
S über die Primärwicklung ;;i des Impulstransformalors 5
an die erste Thyristordiode 6 gelegt wird. Da deren Schaltspannung Vm so eingestellt ist, daß sie niedriger
ist als das Ladepolenlial für den zweiten Kondensator 10. wird die erste Thyristordiode 6 schnell leitend und
|o daher der erste Kondensator 7 über die Primärwicklung
/;i des Impiilstransformalors 5 entladen. Infolgedessen
wird eine Spannung gleich der Kippspannung Vm der ersten Thyristordiode 6 an die Primärwicklung n\ des
Impulstransformators 5 gelegt, wodurch eine hohe
Impulsspannung n> m ■ Vm in die Sekundärwicklung 112
induziert wird. Diese induzierte Impulsspannung ist höher als der Maximalwert der Nct/.spannung, und sie
wird daher durch Zünden der zweiten Thyristordiode 11 an die Kathoden 2 und 2' der Lampe I gelegt. Da diese
durch den zweiten Kondensator 10 in Sperrichtung vorgespannt worden ist, wird sie durch das Zünden nicht
in den leitenden Zustand gebracht und kehrt sofort in den nichtleitenden Zustand zurück. Andererseits wird
nach dem Entladen des ersten Kondensators 7 dessen Ladespannung umgekehrt, wodurch der erste Kondensator
7 in Sperrichtung geladen wird. Infolgedessen wird die erste Thyristordiode 6 in Sperrichtung vorgespannt
und sofort in einen nichtleitenden Zustand gebracht. Daraufhin wird die im zweiten Kondensator 10
gespeicherte Ladung über den Widersland 8 wieder an den Kondensator 7 gelegt, so daß das Erzeugen von
Impulsspannung in gleicher Weise, wie oben erwähnt fortgesetzt wird, bis das Ladepotential für den zweiten
Kondensator 10 unter die Kippspannung der ersten Thyristordiode 6 abfällt (zu einem Zeitpunkt tt in
Fig.7).
Im folgenden wird nun die nach dem Zeitpunkt /4 in
F i g. 6 herrschende Situation, d.h. der Fall, in dem ein positives Potential am Punkt b und ein negatives
Potential am Punkt ,·; liegt, erläutert.
In der Phase der Netzspannung während eines
Zeitabschnitts tt bis h hat der Momentanwert der
Netzspannung nicht die Kippspannung Vao der zweiten Thyristordiode 11 erreicht. Da jedoch die während des
Zeitraums fi bis tt gespeicherte Ladung noch im zweiten Kondensator 10 vorhanden ist, wird diese Restladung
dem Momentanwert der Netzspannung überlagert und der zweiten Thyristordiode 11 zugeführt. Infolgedesser
wird die zweite Thyristordiode 11 zum Zeitpunkt u leitend, an dem die Phase der Netzspannung bei weiterr
noch nicht die Phase des Zeitpunkts ft> erreicht hat, zi
dem der Momentanwert der Netzspannung die Kippspannung Vm der zweiten Thyristordiode 11
erreicht. Somit wird die Restladung des zweiter Kondensators 10 bis zur Phase der Zeitspanne tA bis t:
als Entladestrom geliefert, wodurch ein Vorheizstrorr geliefert wird. Nach der Phase des Zeitpunkts ft wird eir
aus der zweiten Thyristordiode 11, der Diode 9, dei Sekundärwicklung m des Impulstransformators 5, dei
Drosselspule 4 und der Wechselstromquelle 3 bestehen der geschlossener Kreis über die Kathoden 2 und 2' ar
den Enden der Lampe 1 aufgebaut. Infolgedesser werden die Kathoden 2 und 2' der Lampe 1 durch dit
magnetische Sättigung der Drosselspule 4 auf Grunc der Gleichrichttätigkeit der Diode 9 vorgeheizt, und dei
Stromfluß in diesem geschlossenen Kreis wird so langf fortgesetzt, bis der durch die zweite Thyristordiode 11
fließende Strom in einer Phase des Zeitpunkts te untei
den Haltestrom In abfällt. Die Wellenform dieses
Stroms ist in Fig. 7 dargestellt. Er fließt durch einen
Punkt ein Fi g. 1. Der in diesem Kreis fließende Strom
wird auf Grund der Induktivitätskomponente der Drosselspule 4 verzögert, und somit fließt der Strom
selbst nach der Zeit M bis ti weiter, zu der sich die Polarität der Netzspannung in Phase mit der Vorwärtsrichtung
der Diode 9 befindet. Somit fällt der durch die zweite Thyristordiode 11 fließende Strom in der Phase
des Zeitpunkts te, wie oben erwähnt, unter den Haltestrom ab.
Nachdem der Aufbau und das Arbeiten der in F i g. 1 dargestellten Schaltung erläutert worden ist, werden
nun im folgenden die in den F i g. 2 und 3 dargestellten Schaltungen anderer Ausführungsformen beschrieben.
Die Schaltung nach F i g. 2 unterscheidet sich von der nach Fig. 1 dadurch, daß ein Widerstand 12 mit dem
zweiten Kondensator 10 parallel geschaltet ist. Es gibt Fälle, in denen die Lampe in Betrieb ist, bevor die
während des Zündens im zweiten Kondensator 10 gespeicherte Ladung vollständig entladen worden ist. In
solchen Fällen dient der Widerstand 12 als Entladewiderstand. Wenn die Lampe 1 ohne vollständige
Entladung der im zweiten Kondensator 10 gespeicherten Ladung in Betrieb ist, besteht die an der zweiten
Thyristordiode 11 während des Betriebs der Lampe liegende Spannung aus der Lampenspannung der im
Betrieb befindlichen Lampe 1, der die Restladung des zweiten Kondensators 10 überlagert worden ist.
Infolgedessen neigt der absolute Wert dieser angelegten Spannung dazu, so groß zu werden, daß sie
manchmal höher als die Kippspannung Vso der zweiten Thyristordiode 11 wird. In einem solchen Fall tritt ein
wiederholtes sogenanntes »Wiederzündungsphänomen« auf, bei dem die bereits im Betrieb befindliche
Lampe 1 nochmals vorgeheizt und dann in Betrieb gesetzt wird. Das Vorsehen des Widerstands 12
gestattet das vollständige Entladen der restlichen Ladung des zweiten Kondensators 10.
Die in F i g. 3 dargestellte dritte Ausführungsform unterscheidet sich von der nach F i g. 1 dadurch, daß der
zweite Kondensator 10 mit der Mittelklemme des Impulstransformators 5 verbunden ist. Diese Veränderung
in der Anordnung des zweiten Kondensators 10 bringt keine Schwierigkeiten mit sich, und daher ist das
gleiche Arbeitsprinzip und die gleiche Wirkung wie bei der in der Ausführungsform nach F i g. 1 zu erwarten.
Bei der Schaltung nach F i g. 1 können der erste Kondensator 7 und die erste Thyristordiode 6 die Plätze
tauschen, ohne daß dadurch Nachteile hervorgerufen werden, und auch die Diode 9 kann in umgekehrter
Richtung geschaltet sein.
Obwohl im Schaltungsaufbau bei den bisher beschriebenen und in den Fig. I bis 3 dargestellten Ausführungsformen einige Unterschiede bestehen, arbeiten alle Ausführungsformen doch so, daß ein Hochspannungsimpuls an die Kathoden einer Lampe gelegt wird, wodurch ein genügender Vorheizstrom an die jeweilige
Obwohl im Schaltungsaufbau bei den bisher beschriebenen und in den Fig. I bis 3 dargestellten Ausführungsformen einige Unterschiede bestehen, arbeiten alle Ausführungsformen doch so, daß ein Hochspannungsimpuls an die Kathoden einer Lampe gelegt wird, wodurch ein genügender Vorheizstrom an die jeweilige
ίο Kathode geliefert wird, um schließlich die Lampe in
Betrieb zu setzen. Die Wellenform der Lampenspannung der Lampe 1, die an die Zündschaltung gelegt wird,
nachdem die Lampe in Betrieb gesetzt worden ist, ist in Fi g. 8 bei e2 dargestellt, wobei praktisch diese gesamte
Spannung an die zweite Thyristordiode 11 gelegt wird.
In Fig.8 ist bei ei die Wellenform der Netzspannung
dargestellt. Sobald die Lampe in Betrieb gesetzt worden ist, bleibt die zweite Thyristordiode 11 im nichtleitenden
Zustand, da ihre Kippspannung Vso höher als der Spitzenwert der Lampenspannung während des Betriebs
der Lampe ist. Auf diese Weise kann ein stabiles Arbeiten der Lampe sichergestellt werden.
In den bisher beschriebenen Ausführungsformen ist die zweite Thyristordiode mit dem ersten und dem
zweiten Kondensator in Reihe geschaltet, mit dem Ergebnis, daß die Lade- und Entladespannung dieser
Kondensatoren keinen Einfluß auf die Wellenform der Lampenspannung während des Betriebs der Lampe
haben. Infolgedessen ist der Maximalwert der Wellenform der Lampenspannung genügend niedriger als bei
den bisher bekannten Geräten, und die untere Grenze der Kippspannung der zweiten Thyristordiode kann
genügend niedrig festgesetzt und auch innerhalb eines weiten Spannungsbereichs gewählt werden.
Da die erste Thyristordiode während des Betriebs der Lampe durch die zweite Thyristordiode abgeschaltet
wird, braucht ferner die untere Grenze der Kippspannung der ersten Thyristordiode nicht höher als die
Lampenspannung während des Betriebs der Lampe festgesetzt zu werden, wie es bei den bisher bekannten
Geräten der Fall war, und es ist möglich, eine 2-Richtungs-Thyristordiode zu verwenden, deren Kippspannung
in der Größenordnung von einigen Volt liegt. Auf diese Weise kann im Vergleich zu den bisher
bekannten Zündgeräten die zu verwendenden Thyristoren leicht ausgesucht werden, und es können Thyristoren
verwendet werden, die ein befriedigend weites Anwendungsgebiet und den gewünschten Massenproduktionseffekt
sicherstellen.
Hierzu S Blatt Zeichnungen
509 584/26:
(2
Claims (3)
1. Zündgerät für Entladungslampen, insbesondere
für eine Leuchtstoff-Entladungslampe mit Glühkathodenzündung, die an ihren Enden jeweils mii einer
Kathode versehen ist, mit einem Impulserzeugerkreis, der aus einem Impulstransformator besteht,
der mit einer der Kathoden der Entladungslampe verbunden ist und eine Primärwicklung und eine
Sekundärwicklung aufweist, ferner aus einem ersten Kondensator und einer 2-Richtungs-Thyristordiode,
die mit der Primärwicklung des Impulstransiormators verbunden ist, und mit einem Verstärkerkreis
zum Verstärken eines Vorheizstroms für die Kathoden, dadurch gekennzeichnet, daß
im Impulserzeugerkreis der erste Kondensator (7)
und eins erste 2-Richiungs-Thyristordiode (6)
jeweils mit den Enden der Primärwicklung (/ji) des
Impulstransformators (5) verbunden sind und ein Widerstand (8) mit seinem einen Ende mit dem
Verbindungspunkt des ersten Kondensators (7) und dieser Thyristordiode (6) verbunden ist, und daß eine
Diode (9) und ein zweiter Kondensator (10) mit einem aus der ersten Thyristordiode (6) und dem
Widerstand (8) bestehenden Kreis parallel geschaltet sind und daß eine zweite 2-Richtungs-Thyristordiode
(11) an einen Verbindungspunkt der Diode (9), des zweiten Kondensators (10) und des Widerstands
(8) und die andere Kathode der Entladungslampe (1) angeschlossen ist.
2. Zündgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der zweite Kondensator (10) mit einer aus dem ersten Kondensator (7) und dem Widerstand
(8) bestehenden Reihenschaltung parallel geschaltet ist.
3. Zündgerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Diode (9) und der zweite
Kondensator (10) parallel geschaltet sind und daß diese Parallelschaltung mit einer aus der ersten
2-Richtungs-Thyristordiode (6) und dem Widerstand (8) bestehenden Reihenschaltung über die Primärwicklung
(πι) des Impulstransformators (5) parallel geschaltet ist ( Fig. 3).
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
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