DE2305491C3 - Verfahren zur Herstellung von Furnaceruß - Google Patents

Description

chen senkrecht zur Reaktorachse zwischen Lufteintritt und Rußö!eintritt Das Verfahren ist dadurch gekennzeichnet daß man zur Einstellung spezifischer Rußeigenschaften den Brenngasdruck bei konstant bleibender Brenngasmenge bis 5atü, vorzugsweise 0,1 bis 3 atü variiert wobei die spezifische Rußoberfläche erhöht wird, wenn man den Brenngasdruck unter Konstanthalten der Rußöl- und Verbrennungsluftmenge steigert oder, wobei die Struktur bzw. DBP-Zahl von Farbrußen mit spezifischen Oberflächen zwischen 200 bis 250 m²/g oder von Gummirußen mit spezifischen Oberflächen zwischen 50 bis 150m²/g erhöht wird, wenn man den Brenngasdruck steigert

Grundlage der Erfindung ist die Beobachtung, daß der Druck, mit dem das Brenngas in den Rußreaktor eintritt ι > einen Einfluß auf die Rußeigenschaften ausübt. Die Vorrichtung, mit der das Brenngas bei der Ausführung der Erfindung in den Rußreaktor eingeführt wird, ist im einzelnen in der DE-OS 16 25 206 beschrieben. Es handelt sich um einen mittig in der Reaktorstirnwand angeordneten Rußbrenner. An seiner Spitze befindet sich eine Zweistoff-Zerstäuberdüse, aus der der mit Luft zerstäubte Rußrohstoff austritt Der Brenner ist ferner mit Austrittsöffnungen für das ihm zugeleitete Brenngas versehen. Sie liegen kurz vor der Zweistoffzerstäuber- 2'> düse auf dem Umfang des Rußbrenners und stellen im einfachsten Falle eine Anzahl von Löchern dar; in einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung läßt man das Brenngas aus einem Ringspalt mit verstellbarer Spaltbreite austreten. Die Verstellbarkeit des Ringspal- jo tes erlaubt eine Regulierung des Brenngas-Austrittdruckes ohne Brennerausbau und Umbau. Ferner erlaubt sie das Einhalten eines konstanten Brenngasaustrittsdruckes bei verschiedenen Brenngasdurchsätzen. Sowohl bei der Verwendung von Gasaustrittslöchern )^r> a!s auch bei der Verwendung eines Gasaustrittsringspaltes liegt die Austrittsrichtung des Brenngases senkrecht zur Reaktorachse und senkrecht zur Hauptströmungsrichtung des Strahles von zerstäubtem Rußrohstoff. Die Veränderung des Brenngasaustrittsdruckes bewirkt <"> eine Veränderung der Brenngasaustrittsgeschwindigkeit und damit eine Änderung des Stömungsbildes in der unmittelbar in Brennernähe gelegenen Rußbildungszone. Damit ändern sich wiederum der Durchmischungsgrad der Reaktionsteilnehmer und die individuelle « Verweilzeit eines gedachten kleinen Volumenelementes der Reaktionsmischung. So wird die Abhängigkeit der Rußeigenschaften und -ausbeute vom Brenngasaustrittsdruck qualitativ verständlich.

Wie erwähnt, kann die spezifische Rußoberfläche ^r> <> nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhöht werden, indem man den Druck des Brenngases steigert und dabei die Menge an Rußöl und Verbrennungsluft konstant hält. Hält man dagegen die Reaktortemperatur bzw. spezifische Rußoberfläche konstant und steigert ^r> > den Druck des Brenngases, so erhöht sich die Rußausbeute. Man hält dabei die Reaktortemperatur bzw. die spezifische Rußoberfläche konstant, indem man das Verhältnis zwischen Verbrennungsluft und Rußöl verkleinert. Eine Steigerung der Leistung des Rußreak- w> tors wird erzielt, wenn hierbei die Rußölzufuhr auf Kosten der Menge an Verbrennungsluft erhöht wird.

Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt, die ,Struktur bzw. DBP-Zahl von Farbrußen mit spezifischen Oberflächen zwischen 200—250 mVg oder von Gummi- ^hl rußen mit spezifischen Oberflachen zwischen 50— 150 rn-Yg durch Steigerung des IVcnngasdruckes zu erhöhen.

Die Abhängigkeit der Rußeigenschaften und -ausbeute vom Brenngasaustrittsdruck besteht also darin, daß bei Steigerung des Brenngasaustrittsdruckes die mittlere Reaktortemperatur, die spezifische Rußoberfläche und die DBP-Zahl ansteigen, wobei an den genannten 4 Stoffmengendurchsätzen nichts verändert wird. Kompensiert man den auf die Brenngasdjucksteigerung hin erfolgten Anstieg der spezifischen Rußoberfläche durch Verringerung des Luft/Öl-Verhältnisses, d.h. durch Verringerung der prozentualen Verbrennung soweit, daß wieder die ursprüngliche Größe der spez. Oberfläche erhalten wird, so steigen — lediglich als Folge der vorgenommenen Brenngasdruckerhöhung — die Reaktorleistung und die Rußausbeute an.

Diese beobachtete Ausbeutesteigerung gibt sich indirekt auch in einer veränderten Zusammensetzung des Reaktorabgases zu erkennen. Bei Steigerung des Brenngasdruckes nimmt der CO-Gehalt des Abgases ab, während CO2- und H₂-Gehalt gleichbleiben. Die Abgasmenge ist vom Brenngasdruck unabhängig. Also bedeutet der bei höherem Brenngasdruck verminderte CO-Gehalt, daß weniger Kohlenstoff mit dem Abgas verlorengeht

Es sei bemerkt daß die weiter oben erwähnte DE-OS 16 25 206 !ediglich die im erfindungsgemäßen Verfahren verwendete Zerstäubungsvorrichtung für das Rußöl vorstellt, jedoch nichts über die Gestaltung der Brenngasführung und die Art des Brenngasaustritts in den Reaktor aussagt.

Die GB-PS 6 99 406 beschreibt einen Rußbrenner, bei welchem Zerstäubergas und Rußöl durch eine oder mehrere Öffnungen in den Reaktionsraum eintreten, nachdem sie in erheblicher Entfernung vor den Öffnungen miteinander vermischt worden sind. Mit der erfindungsgemäß verwendeten Zerstäubungsvorrichtung wird dagegen das aus dem Zuführungsrohr austretende Rußöl von dem mit hoher Geschwindigkeit im Mantelrohr vorbeiströmenden Gas noch innerhalb des Mantelrohres zu feinen Tröpfchen zerrissen. Das für die Reaktion erforderliche Brenngas wird mittels eines verstellbaren Ringspaltes zugeführt. Durch diesen kann der Brenngasdruck bei konstanter Brenngasmenge eingestellt werden, womit eine unerwartet wirksame Steuerung der Rußeigenschaften ermöglicht wird.

Gemäß den in der DE-OS 19 10 125 beschriebenen Beispielen wird zwar ebenfalls der Brenngasdruck bei konstanter Brenngasmenge in dem beanspruchten Bereich erhöht und die Menge der Verbrennungsluft wird ebenfalls konstant gehalten. Ferner wird gemäß F i g. 1 dieselbe Brenngasführung wie beim vorliegenden Verfahren angewandt. Den Beispielen 1—6 in der Tabelle von Seite 11 kann jedoch lediglich entnommen werden, daß aus einer Anhebung des Brenngasdruckes bei unveränderter Brenngasmenge zwar ein Ausbeute- und Durchsatzanstieg, aber keine Änderung der Rußeigenschaften resultiert. Erfindungsgemäß wird demgegenüber bei Steigerung des Brenngasdruckes eine Erhöhung der Rußoberfläche erhalten, und dies geht überraschenderweise einher mit einer Steigerung der Rußausbeute trotz konstant bleibender Rußölmen-

Die Erfindung wird in den folgenden Beispielen näher erläutert. Bei der Bestimmung der Rußeigenschaften wurde die spez. Oberflächengröße nach der bekannten BET-Methode durch Stickstoffadsorption, die DBP-Zahl nach ASTM-D 2414-65 T in einem Plastographen

' Spezialkneter bestimmt. Der verwendete Rußrohstoff hatte folgende Kennzahlen:

Elementaranalyse

Gewichtsprozent

Kohlenstoff Wasserstoff Stickstoff Schwefel	91,26 5,99 1,17 0,89
Viskosität bei 40 C: 80 cP, bei 120 C: 18 cP
Conradsontest, % Siedebeginn, C	1,5 250

Als Brenngas diente, sofern nicht anders erwähnt, Stadtgas mit 4500 Kcal/Nm³ Heizwert.

A. Beispiele zum Anstieg der spez. Rußoberfläche

bei Konstanz aller Mengenflüsse im Reaktor und

Steigerung des Brenngasdru"kes

Beispiel 1

Einem röhrenförmigen Furnaceruß-Reaktor wurden stündlich zugeführt

30 kg Rußrohstoff,
10,5 Nm³ Zerstäuberluft,
109,5 Nm³ Verbrennungsluft von 300⁰C und
10,5 Nm³ Brenngas (4500 WE).

Der Ringspalt wurde so eingestellt, daß der Gasdruck vordem Ringspalt 1000 mm WS betrug.

Der entstehende Ruß hatte eine spez. Oberfläche von 126m²/g. Die Rußausbeute bezogen auf eingesetztes Rußöl betrug 40%.

Beispiel 2

Derselbe Reaktor wurde mit der Einstellung wie unter Beispiel 1 betrieben. Der Ringspalt wurde aber so verstellt, daß der Brenngasdruck vor dem Ringspalt 10 000 mm WS betrug.

Der entstehende Ruß hatte eine spez. Oberfläche von 150m²/g.

Die Rußausbeute bezogen auf eingesetztes Rußöl betrug 42,5%.

Während üblicherweise im Furnacerußverfahren eine Steigerung der spez. Rußoberfläche nur mit Verlust an Rußausbeute erzielt werden kann, erfolgt nach dem erfindungsgemäßen Verfahren eine unerwartete Steigerung der spez. Rußoberfläche unter Gewinn an Rußausbeute.

Beispiel 3

Einen röhrenförmigen Furnaceruß-Reaktor wurden stündlich zugeführt

30 kg Rußrohstoff,

10,5Nm^ Zerstäuberluft,

67,5 Nm³ Verbrennungsluft von 300⁰C und

10,5Nm¹ Brenngas (4500 WE).

Der Ringspalt wurde so eingestellt, daß der Gasdruck vor dem Ringspalt 1000 mm WS betrug.

Der entstehende Ruß hatte eine spez. Rußoberfläche von 31 m²/g.

Die Rußausbeute bezogen auf eingesetztes Rußöl betrug 52%.

Beispiel 4

Derselbe Reaktor wurde mit der Einstellung wie unter Beispiel 3 betrieben. Der Ringspalt wurde aber so verstellt, daß der Brenngasdmck vor dem Ringspplt IC 000 mm WS betrug.

Der entstehende Ruß hatte eine spez. Rußoberfläche von 39 mVg.

Die Rußausbeute bezogen auf eingesetztes Rußöl betrug 59%.

Die gleichzeitige Erhöhung der spez. Rußoberfläche und der Rußausbeute, die im Beispiel 2 für Ruße im Bereich von 126 bis 150m²/g spez. Oberfläche beschrieben wurde, kann mit dem erfindungsgemäßen Verfahren auch bei Rußen mit wesentlich niedrigerer spez. Oberfläche erreicht werden.

B. Beispiele zum Anstieg der mittleren
Reaktionstemperatur mit dem Brenngasdruck

Die Einflüsse des unterschiedlichen Brenngasdruckes spiegeln sich deutlich in der mittleren Reaktortemperatur wider. Die mittlere Reaktortemperatur steigt mit dem Gasdruck bei sonst konstanter Zugabe aller Komponenten in den Reaktor.

Beispiel

Brenngasdruck
mm WS

Mittlere Reaktorlempcratur

I	1000
2	10000
3	1000
4	10000

1405
1454

1140
1180

C. Beispiele zum Anstieg der Rußausbeute mit dem
Brenngasdruck bei konstanter spez. Rußoberfläche

Beispie! 5

Einem röhrenförmigen Furnaceruß-Reaktor wurden stündlich zugeführt

30 kg Rußrohstoff,
10,5 Nm- Zerstäuberluft
10,5Nm³ Brenngas(4500 WE).

Die variable Ringspaltöffnung wurde zunächst so eingestellt, daß sich vor dem Ringspalt ein Gasdruck von 1000 mm WS ausbildete. Nach Abschluß des ersten Experimentes wurde der Gasdruck dann auf 10 000 mm WS erhöht, indem die Ringspaltöffnung verkleinert wurde.

Der Durchsatz an Verbrennungsluft von 300⁰C wurde in den beiden Versuchen so bemessen, daß jeweils ein Ruß von genau 100 m²/g spez. Oberfläche entstand.

Brenngasdruck

Verbrennungsluft
(NmVh)

1 000 mm WS
10000 mm WS

103
96,5

RuUausbcutc

(% v. eiliges. R u IJöl)

43
50

Bei dem höheren Brenngas-Austrittsdruck ist zur Erzeugung des 100-m-Vg-Rußes ein geringerer Verbrennungsluftdurchsalz nötig als beim hohen Gasdruck.

Demgemäß kann durch Steigerung des Brenngasdrukkes nach dem erfindungsgemäßen Verfahren die Rußausbeute bei konstanter Rußoberfläche wesentlich gesteigert werden.

Beispiel 6

Es wurden /wei Versuche wie unter Beispiel 5 ausgeführt, also mit

30 kg/h Rußrohstoff,

10,5 NmVh Zerstäuberluft und

10,5 NmVh Brenngas (4500 WE).

Die zugegebene Verbrennungsluft von 300° C wurde aber so bemessen, daß Ruße mit wesentlich geringerer spez. Oberfläche als unter Bsp. 5 entstanden, nämlich in ailen Fällen 62 mv'g.

Brenngasdruck

Verbrennungsluft
(NmVh)

Rußausbeute

(% v. einges. Rußöl)

1000 mm WS
10000 mm WS

84
82

48
56

Die unter Beispiel 5 beschriebene Ausbeutesteigerung durch Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann also auch bei Rußen mit relativ niedriger spez. Oberfläche realisiert werden.

Beispiel 7

Ein röhrenförmiger Furnacerußreaktor wurde stündlich beschickt mit

184 NmVh Verbrennungsluft
12,5NmVh Zerstäubungsluft
9,2 NmVh Brenngas (Erdgas)

Bei verschiedenen Brenngasdrucken am Gasaustritts-Ringspalt wurde unter Zugabe von Rußrohstoff jeweils eine solche prozentuale Verbrennung eingestellt, daC Ruße mit spez. BET-Oberflächen zwischen 134 unc 139m²/g entstanden. Die folgende Tabelle zeigt der Anstieg der Reaktorleistung (kg Ruß/h) mit derr Gasdruck:

Brenngasdruck
(mm WS)

Reaktorleistung
(kg Ruß/h)

6000
12000
17000

22.9
23.8
24.6

D. Beispiel zur Abhängigkeit des CO-Gehaltes
im Abgas von Brenngasdruck

Beispiel 8
Ein röhrenförmiger Furnaceruß-Reaktor wurde mit

30 kg/h Rußrohstoff
10,5 NmVh Zerstäuberluft,
10,5 NmVh Brenngas (4500 WE)

betrieben. Durch Verstellen des Ringspaltes am Rußbrenner wurden drei verschiedene Brenngasaustrittsdrucke, nämlich 1000, 5000 und 10 000 mm WS eingestellt. Bei jedem Gasdruck wurden 3 Versuche durchgeführt, in denen der Durchsatz an Verbrennungsluft jeweils so bemessen wurde, daß Ruße mit 50, IOC und 150 mVg BET-Oberfläche entstanden.

Die folgende Tabelle zeigt den H2-, CO2- und CO-Gehalt des Abgases in Abhängigkeit von der Größe der spez. Rußoberfläche und vom angewendeter Brenngasaustrittsdruck.

	Sp1V.	RuKoherfl.	50 nr/g	10(KK)	Spez.	Rußobertl. 100	rrr/g	Spez.	Rußoberil. 150	nr/g
	KXK)	S(XK.		KKK)	5(KK)	10000	1000	5000	10000
			VoI %		mm WS Ci;	isdruck
	VoI",,	VoI"/	13.1	VoI %	VoI1A	VoI %	VoI"/,,	VoI %	VoI %
	13.1	13.1	4.5	10.5	10.5	10.5	9.3	9.3	9.3
CO,	4.5	4.5	13.3	5.0	5.0	5.0	5.5	5.5	5.5
CO	15.3	14.4	15.9	15.0	14.5	16.1	15.5	15.2

Man erkennt deutlich, daß bei jeder der drei Oberflächengrößen der CO-Gehalt des Abgases mit steigendem Brenngasaustrittsdruck abfällt, während H2- und CO2-Gehalt unverändert bleiben. Dieser Befund erklärt den Anstieg der Rußausbeute mit dem Brenngasaustrittsdruck bei konstanter spez. Oberflächengröße.

E. Beispiele zur Abhängigkeit der DBP-Zahl
vom Brenngasaustrittsdruck

Beispiel 9

Steigender Brenngasaustrittsdruck hat einen Anstieg der DBP-Zahl des erhaltenen Rußes zur Folge. Dies erkennt man daran, daß bei den Versuchen unter Beispiel 7 zur Aufrechterhaltung einer konstanten DBP-Zahl von 1.25 ml/g bei dem hohen Brenngasaustrittsdruck die DBP-Zahl senkende Zugabe von KCl-Additiv erhöht werden muß.

Brenngasdruck
(mm WS)

Erforderliche Additivmenge
mg KCl/kg RußrohstofT

6000
17000

3.3
4.0

Beispiel 10
Ein röhrenförmiger Furnacerußreaktor wurde mit

20 NmVhZerstäuberluft
92 NmVh Verbrennungsluft
6 NmVh Brenngas (Erdgas)

ohne Zusatz von KCl-Additiv betrieben. In drei Versuchen wurde der Brenngasaustrittsdruck variiert.

Der Durchsatz an Rußrohstoff wurde jeweils so bemessen, daß Ruß von genau 110m²/g spez. BET-Oberfläche entstanden. Die folgende Tabelle zeigt den Anstieg der DBP-Zahl mit dem Gasdruck:

Brenngasdruck DBP-Ads.

(mm WS) (ml/g)

1000 1.04

10000 1.26

20000 1.43

Durch einfaches öffnen des Ringspaltes (Erniedrigung des Gasdruckes) läßt sich also die DBP-Zahl absenken, ohne daß es einer Zufuhr von Additiv bedarf.

Claims (1)

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Herstellung von Furnaceruß in mit Rußöl, Brenngas und Verbrennungsluft gespeisten Furnaceruß-Reaktoren unter tangentialer oder achsenparalleler Einführung der Verbrennungsluft durch einen an der Reaktorstirnwand liegenden Lufteintritt, Zerstäubung des Rußöls mittels eines Zerstäubergases durch eine mittig in der Reaktorstirnwand angeordnete Vorrichtung, welche ein an einem Ende mit einer Düse versehenes und zur Düse hin sich verengendes Mantelrohr für das Zerstäubergas und ein im Mantelrohr angeordnetes und innerhalb desselben endigendes Zuführungsrohr für das Rußöl aufweist, wobei der Abstand der beiden Rohrenden in axialer Richtung von der Größenordnung des Durchmessers des Mantelrohres ist, und Austritt des Brenngases aus einem an der Rußölzerstäuber-Vorrichtung angeordneten Ringspalt mit verstellbarer Spaltbreite im wesentlichen senkrecht zur Reaktorachse zwischen Lufteintritt und Rußöleintritt, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Einstellung spezifischer Rußeigenschaften den Brenngasdruck bei konstant bleibender Brenngasmenge bis 5 atü, vorzugsweise 0,1 bis 3 atü variiert, wobei die spezifische Rußoberfläche erhöht wird, wenn man den Brenngasdruck unter Konstanthalten der Rußöl- und Verbrennungsluftmenge steigert oder, wobei die Struktur bzw. DBP-Zahl von Farbrußen mit spezifischen Oberflächen zwischen 200 bis 250 m²/g oder von Gummirußen mit spezifischen Oberflächen zwischen 50 bis 150m²/g erhöht wird, wenn man den Brenngasdruck steigert.

Beim an sich bekannten und in vielen Varianten durchgeführten Furnacerußverfahren werden Verstärker- und Farbruße aus meist flüssigen Kohlenwasserstoffen in einem feuerfest ausgemauerten Strömungsreaktor hergestellt. Außer dem Einsatzkohlenwasscrstoff wird im allgemeinen aus wirtschaftlichen Erwägungen noch ein gasförmiges Heizgas (Erdgas, Stadtgas) in den Reaktor gegeben. Diese beiden kohlenwasserstoffhaltigen Massenströme werden mit einem sauerstoffhaltigen Gas, im allgemeinen mit Luft, in der Weise zur Reaktion gebracht, daß ein Teil der eingebrachten Kohlenwasserstoffe und der anderen brennbaren Substanzen verbrennt. Bei den dabei auftretenden Reaktionstemperaturen werden die unverbrannten Kohlenwasserstoffe in Ruß und Wasserstoff zerlegt.

Die Reaktorleistung und die Ausbeute an Ruß sowie die Rußeigenschaften (spezifische Oberflächengröße, Dibutylphthalatadsorption, Farbtiefe, Farbstärke, Ver Stärkungswirkung in Elastomeren) hängen von einer ganzen Reihe von Parametern ab. Bei einem gegebenen Reaktor gehen en zu den wichtigsten prozeßbestimmenden Parametern die Durchsatzmengen pro Zeiteinheit an Einsatzstoffen und ihre Mengenverhältnisse. Wenn der eingesetzte flüssige Kohlenwasserstoff nach dem Zweistoff-Verfahren mit Luft zerstäubt wird, gelangen insgesamt 4 Einsatzstoffe in den Reaktor: flüssiger Kohlenwasserstoff (öl). Brenngas, Verbrennungsluft und Zerstäuberluft.

Die gewünschte Rußqaalität wird nun durch Wahl bestimmter Mengenverhältnisse an Einsatzstoffen eingestellt So vergrößert man beispielsweise das Luft/Öl-Verhältnis, wenn man die spezifische Rußoberfläche

in vergrößern will. Der erzielte Oberflächenanstieg wird dabei mit einem Absinken der Rußausbeute erkauft, weil die sog. prozentuale Verbrennung ansteigt Unter prozentualer Verbrennung versteht man das Vei hältnis der eingesetzten Luftmenge zu der Luftmenge, die für die vollständige Verbrennung des eingesetzten Rußrohstoffes und des Brenngases erforderlich ist Will man andererseits die Rußausbeute erhöhen, so muß man bei niedrigerer prozentualer Verbrennung arbeiten. Dabei erhält man aber einen Ruß niedrigerer spezifischer Oberflächengröße. Denn die prozentuale Verbrennung bestimmt in erster Linie die Teilchenfeinheit des Rußes in dem Sinne, daß höhere prozentuale Verbrennung zu feinen, niedrigere zu gröberen Rußteilchen führt.

Allgemein kann man sagen, daß beim herkömmlichen

2^r> Furnacerußverfahren ein Anstieg der spezifischen Rußoberfläche nur durch eine Prozeßführung erzielt werden kann, bei der der Ruß in verringerter Ausbeute anfällt. Umgekehrt können in gesteigerter Ausbeute nur Ruße geringerer spez. Oberfläche, also im allgemeinen

jo geringerer Qualität, erhalten werden.

Für die Beurteilung der Rußqualität ist neben der Größe der spez. Rußoberfläche auch die Dibutylphthalat-Adsorption (DBP-Zahl) von erheblichem Interesse.. Die DBP-Zahl ist ein Maß für die sog. Rußstruktur, d. h.

)■> für die Art und den Grad der Aggregation von Rußprimärteilchen zu ketten- oder knäuelartigen Sekundärteilchen. Für bestimmte Anwendungszwecke kann sowohl eine hohe als auch eine niedrige DBP-Zahl erwünscht sein. Dem Stand der Technik entspricht die

4Ii Beeinflussung der DBP-Zahl des Rußes durch Zugabe eines sog. Additives, zumeist einer Kaliumverbindung, in die Reaktorzone der Rußbildung. Angestrebte niedrige DBP-Zahlen erfordern steigende Additivdotierung.

Mit der vorliegenden Erfindung wird die Einsatzbrei-

4' te eines gegebenen röhrenförmigen Furnacerußreaktors auf einfache Weise erweitert. Insbesondere ist das Ziel der Erfindung die Erhöhung der Rußausbeute bei unverändert gleichbleibender Rußqualität sowie die Veränderung der Rußstruktur ohne Zugabe von

™ Hilfsstoffen.

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vergrößerung der Einsatzbreite von mit Rußöl, Brenngas und Verbrennungsluft gespeisten röhrenförmigen Furnaceruß-Reaktoren unter tangentialer oder achsenparalleler

>"> Einführung der Verbrennungsluft durch einen an der Reaktorstirnwand liegenden Lufteintritt, Zerstäubung des Rußöls mittels eines Zerstäubergases durch eine mittig in der Reaktorstirnwand angeordnete Vorrichtung (gemäß DE-OS 16 25 206), welche ein an einem

«ι Ende mit einer Düse versehenes und zur Düse hin sich verengendes Mantelrohr für das Zerstäubergas und ein im Mantelrohr angeordnetes und innerhalb desselben endigendes Zuführungsrohr für das Rußöl aufweist, wobei der Absland der beiden Rohrenden in axialer ■ Richtung von der Größenordnung des Durchmessers des Mantelrohres ist, und Austritt des Brenngases aus einem an der Rußölzerstäuber-Vorrichtung angeordneten Ringspalt mit verstellbarer Spaltbreite im wesentli-