DE2102027C2 - Verfahren zur optischen Erkennung der Lage von Grenzlinien und Einrichtungen zur Durchfühung des Verfahrens - Google Patents
Verfahren zur optischen Erkennung der Lage von Grenzlinien und Einrichtungen zur Durchfühung des VerfahrensInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur optischen Erkennung der Lage von Grenzlinien nach dem
Oberbegriff des Hauptanspruchs und Einrichtungen zur Durchführung des Verfahrens.
Bei der Abtastung von Flächen durch Lichtstrahlen wird das reflektierte oder das durchgelassene Licht
durch lichtempfindliche Elemente in elektrische Signale umgewandelt, die nach entsprechender Verarbeitung
durch geeignete elektrische Anordnungen Kriterien für das Vorliegen bestimmter Gradienten der Reflektivität
oder der Transparenz der abgetasteten Flächen liefern. Die Abtastung kann beispielsweise erfolgen, um das
Vorhandensein von Störungen, die absolute oder die relative Lage von Linienkanten, insbesondere deren jo
Abstände, die Form von zu erkennenden Zeichen usw. zu erkennen. Die Lichtpunktabtastung kann aber auch
bei der Auswertung von Bildern mit verschiedenen Grauwert- oder Farbwert-Übergängen, wie Verschattungen,
Auswertung von in Form von Grauwert-, Trübungs- oder Farbwertgradienten vorliegenden Analysen-
oder Meßergebnissen oder dergL dienen.
Bei allen diesen Anwendungen dient der Lichtstrahl nur als »Sonde«, deren in Form von Strahlung gelieferte
Informationen erst in elektrische Signale Mmgewandelt werden müssen, die erst nach einer mehr oder weniger
komplizierten Verarbeitung durch elektrische Verfahren in die gewünschten Aussagen umgewandelt werden.
So wird beispielsweise in der Literaturstelle »Automatisches Vermessen und Protokollieren von Präzisionsmaßstäben«
von K. Heinecke, Maschinenmarkt, 71, Mai 1965, Seite 33, eine Anordnung mit einem
Lichtpunktabtaster beschrieben, bei der der abtastende Lichtstrahl bei Vorliegen einer Transparenz auf die
Kante eines Prismas fällt, durch das er bei genauer Mittellage der Transparenz in zwei gleiche Komponenten
aufgespalten wird. Die Gleichheit der Komponenten wird durch zwei Fotozellen und Vergleich der an ihren
Ausgängen auftretenden Ströme festgestellt
Im gleichen Aufsatz werden Abtastverfahren mit Schwingblenden und mit Lochscheiben beschrieben.
Auch bei diesem Verfahren dient das reflektierte oder das durchgelassene Licht nur als »Rohinformation«, die
erst in elektrische Impulse umgewandelt werden muß, ehe sie nach weiterer Verarbeitung durch elektrische
Verfahren in Aussagen über das Vorliegen bestimmter Verhältnisse auf der abgetasteten Fläche umgewandelt
werden kann.
Die Anordnungen zur Durchführung der obenerwähnten elektrischen Verfahren können beispielsweise
aus Brücken oder aus Gleichrichtern und Differenziergliedern zur Durchführung von Null-Abgieichen, aus
Schwellwertschaltungen zur Feststellung von Maximaloder Minimalwr rten oder aus Zeitmeßschaltungen zur
Messung von Impulsbreiten oder Impulsabständen so bestehen.
Abgesehen davon, daß bei der Umwandlung der Lichtwerte in elektrische Werte, beispielsweise durch
Alterung der lichtelektrischen Wandler, Fehler entstehen können, die insbesondere bei Nullabgleichverfahren
die Meßergebnisse stark verfälschen, sind auch die Anordnungen zur Weiterverarbeitung der möglicherweise
schon fehlerbehafteten elektrischen Größen potentielle Störquellen, was insbesondere bei der
Verarbeitung von Analogwerten zu schwerwiegenden Fehlergebnissen führen kann. Darüber hinaus arbeiten
die obengenannten elektrischen Anordnungen zur Weiterverarbeitung der ihnen zugeführten Informationen,
insbesondere wenn analoge Informationen mit großer Genauigkeit verarbeitet werden sollen, mit einer
gewissen Zeitverzögerung, was in vielen Anwendungen störend ist.
Die Genauigkeit derartigsr Verfahren mit elektronischer Signalverarbeitung ist außerdem von der Geschwindigkeit
abhängig, mit der eine Grenzlinie abgetastet wird.
Die vorliegende Erfindung stellt sich daher die Aufgabe, ein Verfahren der eingangs genannten Art
anzugeben, bei dem das photoelektrische Meßsignal beim Durchlaufen einer ausgezeichneten Relativstellung
zwischen Meßstrahlengang und optischer Struktur einen Nulldurchgang mit hoher Steilheit aufweist und
daher ohne weitere elektrische Signalformung verwendet werden kann (z. B. als Stell- oder Regelsignal); die
Einrichtungen zur Durchführung des Verfahrens sollen bei relativ geringem Aufwand eine hohe Meßgeschwindigkeit
ermöglichen.
Diese Aufgabe wird durch die in den Ansprüchen 1 und 10, 14 und 15 gekennzeichnete Erfindung gelöst;
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet
Die Verwendung zweier verschiedener Lichtfiguren mit einer gemeinsamen Symmetrielinie erfordert auf
der optischen Seite wenig Aufwand und ist doch flexibel genug, um durch Änderung einfacher Parameter
(Blendenform, Beleuchtungsstärke, Verstärkungsfaktoren der Photoempfänger) an verschiedene Meßaufgaben
angepaßt zu werden. Einfache Kanten und sich kreuzende Kanten können bestimmt werden. Die
Anfertigung spezieller Blendenformen kann entfallen, wenn zur Strahlaufspaltung elektrooptische Komponenten
eingesetzt werden. Die Lage einer Kante wird mit deutlich verbesserter Genauigkeit (Bruchteile von
μ) bestimmt; die Genauigkeit des Verfahrens ist unabhängig von der Relativgeschwindigkeit zwischen
optischer Einrichtung und abgetasteter Oberfläche.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nun anhand von Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen
Fig. 1 +la die schematische Darstellung der bei bekannten Abgleichverfahren auftretenden Signalverläufe;
F i g. 2 die schematische Darstellung der Leuchtdichte bei abwechselnder Beleuchtung durch einen Doppel-
und einen Einfachspalt nach dem erfindungsgemäßen Verfahren;
F i g. 3 die schematische Darstellung des Signalverlaufs bei der erfindungsgemäßen optischen Nullabgleichmethode;
Fig.4-9 Ausführungsbeispiele zur Verwirklichung
des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Aus der Photometric ist bekannt, daß der Abgleich der Helligkeit einer leuchtenden Fläche auf gleiche
Helligkeit mit einer Vergleichsfläche mit viel größerer Genauigkeit vorgenommen werden kann als der
Abgleich einer leuchtenden Fläche auf Helligkeitsmaximum oder Helligkeitsminimum. Ebenso ist es auf dem
Gebiet der Frequenzmessung bekannt, daß eine Frequenz durch Überlagerung mit einer Vergleichsfrequenz
und Abgleich auf Schwebungsfrequenz null exakter gemessen werden kann als durch Resonanzabstimmung
mit einem geeichten Schwingkreis. Der Grund für diese Genauigkeitsunterschiede ist aus den
Fig. 1 und la ersichtlich. Bei dem Nullabgleichverfahren nach F i g. 1 weist ein Meßsignal y an der Stelle der
Meßwertbildung, d. h. im Nulldurchgang seine größte Steigung auf, so daß der Nullabgleich mit optimaler
Empfindlichkeit vorgenommen werden kann. Dagegen wect die in F i g. la dargestellte Signalkurve ybei einem
Abgleich auf Maximum öder Minimum an der Stelle der Meßwertbildung die Steigung Null auf, so daß das Signal
gerade im entscheidenden Bereich von der Meßvariab-
I
ί
• len χ unabhängig oder nahezu unabhängig ist. Dies
bedingt eine relativ große Meßunsicherheit, unabhängig davon, ob der Abgleich manuell-visuell oder automatisch
durchgeführt wird.
Bei den bekannten Meßmikroskopen wird der Meßstrahl zur genauen Feststellung des Auftretens
einer Kante durch geeignete Mittel gewobbelt, wobei am Ort des größten Gradienten der Reflexion bzw.
Transmission die zweite Ableitung als Funktion der Ortskoordinate verschwindet Dabei wird die zweite
Ableitung auf elektronischem Wege gebildet, was, wie schon oben beschrieben, mit einer Reihe von Nachteilen
verbunden ist
In Fig.2 wird der Verlauf der Leuchtdichten bei abwechselnder Beleuchtung einer Ebene durch einen
Eitifachspali und einen Döppeispalt wiedergegeben,
wobei die Leuchtdichte der durch den mittleren Spalt 5 erfolgenden Beleuchtung doppelt so groß ist wie die
Leuchtdichte der durch die beiden seitlichen Spalte 6 und 7 erfolgenden Beleuchtung. Im oberen Teil der
F i g. 3 ist die gleiche Leuchtdichtenverteilung wie in F i g. 2 wiedergegeben. Im mittleren Bereich der F i g. 3
werden fünf verschiedene Kantenlagen durch mit 0 bis 4 bezeichnete Linien angedeutet Im unteren Teil der
F i g. 3 wird der Verlauf des Signals wiedergegeben, das beim Vorbeigang einer Kante durch die Symmetrielinie
der in Fig.2 dargestellten Spaltanordnung entsteht.
Beim durch die F i g. 3 veranschaulichten Verfahren werden anstelle eines gewobbelten Abtastspaltes in
periodischem Wechsel ein Spalt und ein Doppelspalt mit demselben Lichtstrom erzeugt. Spalt und Doppelspalt
liegen in diesem Falle symmetrisch zueinander. Der Meßort (Photodetektor) liegt auf der Symmetrielinie
der Spaltanordnung. Das Ausgangssignal in F i g. 3 stellt die Differenz der Lichtintensitäten dar, die bei der
Beleuchtung mit Einfachspalt einerseits und mit Doppelspalt andererseits gemessen werden.
Diese Konfiguration einer »Lichtsonde« gewährleistet einen Nulldurchgang des Ausgangssignals in dem
Moment, wo eine zu lokalisierende Hell-Dunkel-Kante
mit der Symmetrielinie der Sonde zusammenfällt In F i g. 3 wird der Gesamtverlauf des Ausgangssignals als
Funktion der Kantenlage beschrieben.
Als Ausgangssituation sei angenommen, daß sich die Sonde in ihrer vollen Ausdehnung in einem Dunkelgebiet
befindet Ein Kantenübergang von dunkel auf hell befindet sich in negativer x-Richtung außerhalb des
Einfangbereiches in der mit 0 bezeichneten Lage. Das Meßobjekt bewegt sich in positiver x-Richtung, wobei
die Kante den Einfangbereich der Lichtsonde überquert Sie nimmt dabei nacheinander die durch die Bezugszeichen
1 bis 4 angegebenen Lagen ein, die in bezug auf den
Verlauf des Ausgangssignals aufgezeichnet sind.
In der mit 0 bezeichneten Ausgangslage entsteht wie leicht einzusehen ist, kein Ausgangssignal. Gelangt die
Kante aber in den Einfangbereich der Anordnung, so baut sich allmählich eine Signalamplitude auf, wobei ein
Detektor in jeder Halbperiode, in der der Doppelspalt,
d. h. die Spalte 6 und 7 (F i g. 2), ausgeleuchtet ist einen Heil-Impuls empfängt Bei weiterer Verschiebung der
Kante in positiver x-Richtung wächst das Signal und erreicht bei der mit 1 bezeichneten Kantenposition ein
erstes Maximum. In dieser Stellung hat die Kante auch den Bereich des Einzelspaltes 5 (F i g. 2) erreicht, so daß
auch während der ihm zugeordneten Halbperioden Heil-Impulse erzeugt werden. Die Intensität dieser
Hellimpulse wächst nun bei weiterem Kantenvorschub in positiver ^-Richtung an, während die Intensität der
Hellimpulse des Doppelspaltes abnimmt.
Da für die erzeugte Ausgangssignalamplitude die Differenz der Helligkeiten in den Halbperioden
maßgebend ist, nimmt nach der Position 1 das Signal wieder ab. Erreicht die Kante die Position 2, so wird das
im unteren Teil der F i g. 3 dargestellte Signal gleich 0. In dieser Lage sind Spalt und Doppelspalt gleichzeitig zur
Hälfte abgedeckt, so daß in beiden Halbperioden die gleiche Helligkeit empfangen wird. Gelangt die Kante in
die mit 3 bezeichnete Position so erreicht die Amplitude des im unteren Teil der F i g. 3 dargestellten Signals ein
Maximum, dessen Vorzeichen sich jedoch beim Nulldurchgang geändert hat. Man kann diesen Tatbestand
auch durch eine Verschiebung der Phasenlage um 180° beschreiben. Macht man die Demodulation des
Ausgangssignais phasenabhärigig, so überträgt sich der
Vorzeichenwechsel auch auf das demodulierte Signal. Gelangt die Kante in die mit 4 bezeichnete Position, so
liegt sie außerhalb des Einfangbereiches der Anordnung, so daß das im unteren Teil der F i g. 3
wiedergegebene Signal wieder auf 0 zurückgeht. Das im unteren Teil der F i g. 3 dargestellte Signal weist die für
ein Nullabgleichverfahren typische Form auf. Es ist außerdem ersichtlich, daß Hell-Dunkel- bzw. Dunkel-Heil-Übergänge
durch die Richtung des Nulldurchgangs unterschieden sind.
Es ist leicht einzusehen, daß der größtmögliche Wert der Steilheit im Bereich des Nulldurchganges allein von
der Schärfe des mittleren Einzelspaltes der Sonde abhängt. Diese Steilheit wird etwas unter dem
Optimalwert bleiben, wenn man im Interesse einer möglichst kleinen Gesamtsignalbreite einen sehr kleinen
Doppelspaltabstand wählt. Dann tritt eine starke Überlappung der einzelnen Komponenten der Sonden-
konfiguration und damit insgesamt eine Abnahme der Maximalamplitude des Signal auf. Eine möglichst kleine
Signalbreite ist dann erwünscht, wenn Linienbreiten bzw. Abstände gemessen werden sollen, die in der
Größenordnung der Kantensignalbreite selbst liegen. Die in den Fig.2 und 3 dargestellten Anordnungen
stellen einen guten Kompromiß dar. Die Maxima des Doppelspaltes fallen auf die ersten Nebenminima des
Einzelspaltes. Verwendet man beispielsweise ein Objektiv der numerischen Apertur N. A. = 0,6 und das Licht
eines HeNe-Lasers mit λ=0,63μ, so ist, eine ideal
scharfe Kante vorausgesezt die Gesamtsignalbreite
2 ■ 1,22 λ
N. A.
N. A.
2,5 μ.
In den F i g. 4 bis 9 werden verschiedene Anordnungen zur Durchführung des oben beschriebenen Verfahrens
wiedergegeben.
Die in Fig.4 dargestellte Anordnung besteht aus einer Linse 10, doppelbrechenden Kristallen 11 und 12,
einem elektro-optischen Element 13, einer Hochfrequenzspannungsquelle
14, einer λ/4-Platte 15, einer Linse 16 und einem in zwei zueinander senkrecht
liegenden Richtungen und senkrecht zur Strahlenrichtung verschiebbaren Support 17 auf dem eine
auszumessende Fläche 18 mit einer Linie 19 angeordnet ist Die Linse 10 mit der Brennebene 10/wird durch eine
unter 45° zur Zeichnungsebene linear polarisierte Strahlung 9 durchsetzt Der doppelbrechende Kristall
11, der beispielsweise aus Kalkspat bestehen kann, ist so geschnitten und so ausgerichtet daß er von der
Strahlung 9 unabgelenkt als ordentlicher Strahl ο und unter einem bestimmten Winkel abgelenkt als außerordentlicher
Strahl ao durchsetzt wird. Die elektroopti-
sehe Anordnung 13 besteht aus einem den longitudinalen
elektrooptischen Effekt aufweisenden Kristall, beispielsweise aus einem KDP-Kristall, der in Fortpflanzungsrichtung
des Lichtes gesehen an gegenüberliegenden Flächen mit durchsichtigen Elektroden versehen ist.
Diese Elektroden werden mit Hilfe einer Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
14 erregt, deren HaIbwellenamplituden jeweils gleich der sogenannten
λ/4-Spannung sind. Das elektro-optische Element 13 ist in bezug auf die Polarisationsebenen der den dcppelbrechenden
Kristall 11 verlassenden ordentlichen und außerordentlichen Strahlen so angeordnet, daß diese
Strahlen bei erregtem Kristall in zwei senkrecht zueinander polarisierte Komponenten aufgespalten
werden, deren gegenseitige Phasenlagen während der einen Haibweüe der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
in einer Richtung und während der anderen Halbwelle in der anderen Richtung um λ/4 gegeneinander
verschoben werden. Das hat zur Folge, daß der den doppelbrechenden Kristall 11 senkrecht zur Zeichnungsebene
linear polarisiert verlassende ordentliche Strahl ο bei Vorliegen einer positiven Halbwelle der
Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 in eine linkszirkular polarisierte Strahlung und während der
negativen Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 in eine rechtszirkular polarisierte
Strahlung verwandelt wird. Der den doppelbrechenden Kristall 11 parallel zur Zeichnungsebene polarisiert
verlassende außerordentliche Strahl ao wird im elektrooptischen Element 13 während der positiven
Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 in einen rechtszirkular polarisierten Strahl und
während der negativen Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 in einen linkszirkular
polarisierten Strahl umgewandelt.
Die λ/4-Platte 15 ist so geschnitten und so ausgerichtet, daß die den doppelbrechenden Kristall 11
als ordentlicher Strahl ο verlassende Strahlung nach ihrem Durchtritt durch das elektrooptische Element 13
während einer positiven Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 die λ/4-Platte 15 als eine
senkrecht zur Zeichnungsebene polarisierte Strahlung und während einer negativen Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
14 als eine parallel zur Zeichnungsebene polarisierte Strahlung verläßt Die den doppelbrechenden Kristall 11 als außerordentlicher
Strahl ao verlassende Strahlung verläßt nach ihrem Durchtritt durch das elektro-optische Element 13 und
die λ/4-Platte 15 während einer positiven Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 als parallel
zur Zeichnungsebene polarisierte Strahlung und während einer negativen Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
14 als senkrecht zur Zeichnungsebene polarisierte Strahlung. Das hat zur Folge, daß die den doppelbrechenden Kristall 11 als ordentlieher
Strahl ο verlassende Strahlung den doppelbrechenden Kristall 12 während einer positiven Halbwelle der
Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 unabgelenkt als ordentlicher Strahl durchsetzt, während die
den doppelbrechenden Kristall 11 als außerordentlicher Strahl ao verlassende Strahlung im doppelbrechenden
Kristall 12 so abgelenkt wird, daß sie sich mit der den doppelbrechenden Kristall als ordentlicher Strahl ο
verlassenden Strahlung vereinigt und nach Durchtritt durch die Linse 16 auf der Fläche 18 einen einzigen
Punkt oder Spalt 5 bildet Während der negativen Halbwelle der von der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
14 gelieferten Spannung wird die den
10
15
20
25
30
35
40
65 doppelbrechenden Kristall 11 als ordentlicher Strahl ο
verlassende Strahlung im doppelbrechenden Kristall 12 als außerordentlicher Strahl abgelenkt, während die den
Kristall 11 als außerordentlicher Strahl ao verlassende Strahlung den doppelbrechenden Kristall 12 aufgrund
der Lage ihrer Polarisationsebene unabgelenkt als ordentlicher Strahl durchsetzt. Das hat zur Folge, daß
während einer negativen Halbwelle der durch die Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 erzeugten
Spannung durch die Linse 16 auf der Fläche 18 zwei Punkte oder Spalte 6 und 7 abgebildet werden, die
symmetrisch zu dem während einer positiven Halbwelle abgebildeten Punkt oder Spalt 5 liegen. Bei Verschiebung
des Supports 17 nach rechts gelangt die Linie 19 in den Bereich der durch die drei Spalten 5, 6 und 7
gebildeten Lichtsonde. Die Anzeige des Kanteneinfangs erfolgt in der im Zusammenhang mit der üesprechung
der F i g. 3 beschriebenen Weise.
Die in F i g. 5 dargestellte Anordnung ist bis auf den Ersatz der doppelbrechenden Kristalle 11 und 12 durch
Wollaston-Prismen Uw und 12 w in gleicher Weise aufgebaut. Die durch einen Strahl 9 angedeutete, unter
45" zur Zeichnungsebene linear polarisierte Strahlung wird im Wollaston-Prisma 1Iw in eine senkrecht zur
Zeichnungsebene polarisierte und in eine parallel zur Zeichnungsebene polarisierte Komponente aufgespalten.
Im elektro-optischen Element 13, das in gleicher Weise wie das in der F i g. 4 dargestellte elektro-optische
Element 13 ausgebildet ist werden die beiden Komponenten jeweils in einen außerordentlichen und
einen ordentlichen Strahl aufgespalten. Durch die Erregung des elektrooptischen Elements 13 mit Hilfe
der die sogenannte λ/4-Spannung erzeugenden Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle
14 werden die ordentlichen Strahlen in bezug auf die außerordentlichen Strahlen in an sich bekannter Weise bei Vorliegen einer
positiven Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 um eine Viertel Wellenlänge in einer
Richtung und bei Vorliegen einer negativen Halbwelle der gleichen Spannungsquelle um eine Viertel Wellenlänge
in der anderen Richtung in bezug aufeinander verschoben. Das hat zur Folge, daß der das Wollaston-Prisma
11 w senkrecht zur Zeichnungsebene polarisiert verlassende Strahl das doppelbrechende Element 13 bei
Vorliegen einer positiven Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 linkszirkular polarisiert
verläßt, während der andere Strahl des elektro-optische Element 13 rechtszirkular polarisiert verläßt Bei
Vorliegen einer negativen Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 verläßt der erstgenannte
Strahl das elektro-optische Element 13 rechtszirkular polarisiert während der andere Strahl dieses
Elements linkszirkular polarisiert verläßt Beim Verlassen der λ/4-Platte 15 sind die beiden Strahlen bei
Vorliegen einer positiven Halbwelle der Hochfrequenz-Wechselspannungsquelle 14 senkrecht bzw. parallel zur
Zeichnungsebene und bei Vorliegen einer negativen Halbwelle parallel bzw. senkrecht zur Zeichnungsebene
polarisiert Nach ihrem Durchtritt durch eine Linse gelangen die Strahlen zum Wollaston-Prisma 12 w, das
sie in Abhängigkeit von ihrem Polarisationszustand entweder als ein mit der optischen Achse zusammenfallender
Einzelstrahl oder zwei seitlich verlaufende Strahlen verlassen, um entweder einen Einzelspalt
oder einen aus den Einzelspalten 6 und 7 bestehenden Doppelspalt auf der Fläche 18 zu erzeugen.
In Fig.6 wird ein anderes Ausführungsbeispiel der
Erfindung dargestellt Die von einer Lichtquelle 21
ausgehende monochromatische Strahlung durchsetzt eine Kollimatorlinse 22, und eine Blende 23 und tritt in
einen ersten Lichtablenker 24 ein, der ebenso wie der zweite Lichtablenker 27 aus einer Vielzahl von jeweils
einen elektro-optisch steuerbaren Rotator und einen doppelbrechenden Kristall enthaltenden Ablenkstufen
besteht. Nach dem Lichtablenker 24 ist eine Maske 26 angeordnet, die beispielsweise, wie aus F i g. 6a ersichtlich,
aus einer undurchsichtigen Schicht mit einer Anzahl von durchsichtigen Bereichen besteht. Hinter der Maske
"26 befindet sich der Lichtablenker 27, ein Strahlenteiler S'28, eine Linse 29 und ein in zwei senkrecht zueinander
stehenden Richtungen und senkrecht zur Strahlrichtung verschiebbarer Support 17, auf dem die zu vermessende
Fläche 18 mit einem Strich 19 liegt. Die beiden Lichtablenker 24 und 27 werden durch die elektronische
Steueranordnung 25 in solcher Weise betätigt, daß der den ersten Lichtablenker verlassende Strahl jeweils
einen der Bereiche der Maske 26 durchsetzt und der die Information tragende Strahl durch den zweiten
Lichtablenker in komplementärer Weise abgelenkt wird, so daß er jeweils an der gleichen Stelle in den
Strahlenteiler 28 eintritt.
Durch geeignete Programmierung der Steueranordnung 25 kann der den ersten Strahlenteiler 24
verlassende Strahl beispielsweise abwechselnd auf die Felder 26c und 26d der Maske 26 gerichtet werden, so
daß auf der Fläche 18 abwechselnd jeweils ein einzelner Spalt und ein dazu symmetrisch liegender Doppelspalt
gleicher Gesamtfläche erzeugt wird. Das an der Fläche
18 bzw. an der Linie 19 reflektierte Licht durchsetzt die Linse 29 ein zweites Mal und wird durch den
Strahlenteiler 28 teilweise in Richtung auf den Lichtdetektor 30 geworfen. Gelangt die Kante der Linie
19 in die Symmetrielinie der auf der Fläche 18 periodisch abgebildeten Spaltanordnung, so wird die am
Ausgang 31 des Photodetektors 30 auftretende Spannung zur Anzeige des Verschwindens der zweiten
Ableitung gleich 0 werden. Eine genaue Beschreibung des Vorganges wurde im Zusammenhang mit der
Beschreibung der F i g. 3 gegeben.
Wird die Steueranordnung 25 so programmiert, daß abwechselnd die Felder 26a und 26b der Maske 26 vom
Strahl durchsetzt werden, so entsteht auf der Fläche 18 abwechselnd, wie aus F i g. 8 ersichtlich, die Abbildung
eines waagrechten und eines senkrechten Rechteckes. Erreicht eine abgetastete Kante die Symmetrielinie
dieser Anordnung so verschwindet das am Ausgang 31 des Lichtdetektors 30 auftretende Signal ebenfalls. Es ist
auch möglich, eine Abtastung durch eine Punktanordnung vorzunehmen, wie sie in F i g. 9 dargestellt wird.
Mit einer derartigen Anordnung ist es möglich, die Symmetrielage in bezug auf in zwei zueinander
senkrecht liegenden Richtungen verlaufenden Kanten festzustellen. Zur Erzeugung der Punktanordnung wird
bei der in Fig.6 dargestellten Anordnung die Steueranordnung 25 so programmiert, daß abwechselnd
die Felder 26e, 26f, vom Strahl durchsetzt werden. Es sind selbstverständlich auch andere Spalt- oder
Punktmuster möglich, beispielsweise können die einzelnen Spalte unterschiedliche Längen, unterschiedliche
Intensitäten und unterschiedliche Symmetrielagen in bezug aufeinander aufweisen. Das gleiche gilt auch für
die Punktanordnungen. Das an der Fläche 18 reflektierte Licht kann durch beliebige Anordnungen ausgewertet
werden. Selbstverständlich ist es auch möglich, die Auswertung bei unterschiedlichen Transparenzen der
Fläche 18 durchzuführen. In den F i g. 4 und 5 wurden zur Vereinfachung der Darstellung die zur automatischen
Auswertung erforderlichen Strahlenteiler und Lichtdetektoren weggelassen.
In Fig.7 wird ein anderes Ausführungsbeispiel der
Erfindung wiedergegeben, das aus einer Lichtquelle 41, einem Kondensor 42, einer auszumessenden Maske 43,
einem Mikroskopobjektiv 44 und einer Photodetektorenanordnung 45 besteht. Die Photodetektorenanordnung
45 ist in Fig.7a wiedergegeben und besteht aus vier Detektoren 45a, 45b, 45c und 45d Die mit Ui und
112 bezeichneten Klemmen sind mit den Eingängen eines Differentialverstärkers 46 (Fig.7b) verbunden,
dessen Ausgangssignal gleich 0 wird, wenn die Kante der auf der Maske 43 eingezeichneten Linie die
Symmetrielinie 47 der Detektorenanordnung 45 erreicht. Die Vorgänge sind die gleichen wie im
Zusammenhang mit F i g. 3 beschrieben, nur daß es sich im zuletzt genannten Ausführungsbeispiel im Gegensatz
zu den dynamischen Verfahren der ersten drei Ausführungsbeispiele um ein statisches Verfahren
handelt
Hiemi 4 Blatt Zeichnungen
Claims (15)
- Patentansprüche:1- Verfahren zur optischen Erkennung der Lage von Grenzlinien zwischen optisch verschiedenen Bereichen auf einer Oberfläche, dadurch gekennzeichnet,daß die abzutastende Oberfläche periodisch abwechselnd mit zwei zu mindestens einer gemeinsamen Achse symmetrischen Lichtfiguren (26a, 26b; 26c; 26d; 26e; 26/} beleuchtet wird, daß die Differenz der in den beleuchteten Gebieten abwechselnd reflektierten bzw. durchgelassenen Lichtströme bestimmt wird und
daß die Verhältnisse der Flächen, der gegenseitigen Lagen und der Beleuchtungsstärken der einzelnen Lichtfiguren so aufeinander abgestimmt sind, daß die Differenz der Lichtströme erst verschwindet, wenn de? parallel zur Symmetrieachse verschobene Gradient von Reflexions- bzw. Transmissionsvermögen eine voreinstellbare Relativlage zur Symmetrieachse erreicht - 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichtfiguren gleiche Fläche aufweisen und mit gleichen Lichtströmen beleuchtet werden.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichtfiguren ungleiche Flächen aufweisen und mit gleichen Lichtströmen beleuchtet werden.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichtfiguren mit einem Spalt und einem diesen symmetrisch einschließenden Doppelspalt gleicher Fläche und gleicher Beleuchtungsstärke erzeugt werden.
- 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß in den Lichtfiguren die Beugungsmaxima des Doppelspaltes mit den ersten Beugungsminima des Einzelspaltes zusammenfallen.
- 6. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichtfiguren mit zwei rechtwinklig zueinander angeordneten Doppellochblenden (Fig.9) gleicher Fläche und Beleuchtungsstärke erzeugt werden.
- 7. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Lichtfiguren mit zwei sich kreuzenden Rechteckblenden gleicher Fläche und Beleuchtungsstärke erzeugt werden (F i g. 8).
- 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die an der abzutastenden Fläche reflektieren und/oder von ihr durchgelassenen Lichtintensitäten in einem lichtelektrischen Wandler in elektrische Signale umgewandelt werden, deren Verlauf das Vorliegen eines bestimmten Helligkeitsgradienten bzw. das Einfangen einer Kante anzeigt.
- 9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß beim Durchlauf der Lichtfiguren durch einen Weiß-Schwarz-Gradienten eine Sinusspannung erzeugt wird, die beim Durchlauf des Symmetriemittelpunktes der Lichtfiguren verschwindet und dann in eine um 180° phasenverschobene Sinusspannung übergeht und daß beim Durchlauf durch einen Schwarz-Weiß-Gradienten die Phasenänderung der Sinusspannung in entgegengesetzter Richtung erfolgt.
- 10. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet durch ein im Verlauf des Einfangstrahls (9) angeordnetes erstes Element (11,11 w)zur Umwandlung des linear polarisierten Einfangstrahls in zwei getrennte, senkrecht zueinander linear polarisierte Komponenten (o, ao), ein eiektro-optisches Element (13) zur periodischen Umwandlung der linear polarisierten Komponenten (o, ao) in abwechselnd links- und rechtszirkular bzw. rechts- und linkszirku-Iar polarisierte Komponenten, eine λ/4-Platte (15) zur Umwandlung der zirkulär polarisierten Komponenten in periodisch in jeweils um 90° gedrehten und senkrecht zueinander liegenden Richtungen polarisierte Komponenten, ein zweites doppelbrechendes Element (12,12Wj)ZUr periodischen Vereinigung und Trennung der ihm zugeführten Komponenten in Abhängigkeit von ihren periodisch sich verändernden jeweiligen Polarisationszuständen und ein abbildendes System (16) zur abwechselnden Umwandlung der das zweite doppelbrechende Element (12, t2w) verlassenden Strahlen in einen Einfachspalt (5) und einen Doppelspalt (6,7).
- 11. Anordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die den Einfachstrahl (9) in zwei Komponenten aufspaltenden Elemente aus doppelbrerhenden Kristallen (11, 12), beispielsweise aus Kalkspat bestehen.
- 12. Anordnung nach Anspruch IC, dadurch gekennzeichnet, daß die den Einfachstrahl (9) jeweils in zwei Komponenten aufspaltenden Elemente aus Wollastonprismen (11 w, 12u^bestehen.
- 13. Anordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die den Einfangsstrahl jeweils in zwei Komponenten aufspaltenden Elemente aus Nikolprismen bestehen.
- 14. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet durch einen ersten steuerbaren Lichtablenker (23), eine von dem den Lichtablenker verlassenden Strahl durchsetzt, mehrere einzeln ansteuerbare Felder (26a, 26ώ ... 26/? mit Spalten (26c/ Doppelspalten (260/ Punktgruppen (26e, 2bf) usw. enthaltende Maske (26), einen zweiten Lichtablenker (27) zur Rezenirierung des die Maske verlassenden Strahls, einen Strahlenteiler (28), ein abbildendes System (28) zur Abbildung der jeweils vom Einfangsstrahl durchsetzten Felder (26a, 26ύ,...) der Maske (26) auf einer auszumessenden Schicht (18), einen Lichtdetektor (30) zur Umwandlung der an der Schicht (18) reflektierten und ihm über den Strahlenteiler (28) zugeführten Lichtimpulse in elektrische Impulse, sowie durch eine Steuereinheit (25) zur komplementären Steuerung der Lichtablenker (24,27).
- 15. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet durch eine Lichtquelle (41), einen Kondensor (42), einen Träger für eine auszumessende Maske (43), ein Objektiv (44), eine aus Lichtdetektoren (45a, 456,45c und 45o^ bestehende Lichtdetektorenanordnung (45) mit einer Symmetrielinie (47) und einem Differentialverstärker (46).
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