DE19837958C1 - Process to extract sugar crystals from cane recovers heat from an intermediate heating process for re-use, maximizing energy efficiency - Google Patents

Abstract

In a process to extract sugar circulating juice which has run through the last intermediate heating process, it is then subjected to two or more percolation stages in which it surrenders heat to a sugar bed inlet zone. In a process to extract sugar from sugar cane, sugar cane is supplied at ambient temperature and is surrendered to a crusher. The crushed cane then passes through a diffuser (1) in which it is heated for sugar extraction. As the moving bed of crushed can leaves the diffuser, it is heated to about 75 deg C by imbibition water released over and percolates through the departing crushed cane, while it is repeatedly re-heated. The hot water is captured below the percolation layer and is returned to the top, the process being repeated several times until the sugar-enriched heated fluid reaches the diffuser inlet. The raw juice is then passed through a purification process prior to multi-stage evaporation and conversion to thickened juice and crystallisation. After the circulating juice has run through the last intermediate heating process, it is then subjected to two or more percolation stages in which it surrenders heat to the sugar bed inlet zone.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Zucker aus Zuckerrohr, das mit etwa Umgebungstemperatur angeliefert wird und nach seiner Zerkleinerung einen Diffuseur durchläuft und hierbei für die Extraktion auf etwa 75°C angewärmt wird, indem am Ende des Diffuseurs auf das sich stromabwärts bewegende Bett aus zerkleinertem Zuckerrohr etwa 75°C warmes Imbibitions­ wasser aufgegeben wird, das nach seinem unteren Austritt in die stromaufwärts liegende Perkolationsstufe gepumpt wird und dort wiederum das genannte Bett durchläuft, wobei sich dieser Vorgang mehrfach wiederholt, bis der zwischenzeitlich immer mehr mit Saccharose angereicherte und mehrfach zwischenerwärmte Zirkula­ tionssaft den Diffuseuranfang erreicht, als Rohsaft einen Reini­ gungsprozeß durchläuft und anschließend durch mehrstufige Ein­ dampfung in Dicksaft überführt wird, der dann einer Kristallisa­ tionsstation zugeführt wird.The invention relates to a method for extracting sugar from sugar cane, which is delivered at about ambient temperature and after it has been crushed, it passes through a diffuser and is heated to about 75 ° C for the extraction, by at the end of the diffuser on the moving downstream Bed made from crushed sugar cane about 75 ° C warm snack water is given up after its lower outlet into the upstream percolation stage is pumped and there again goes through said bed, doing this process Repeated several times, until more and more in the meantime Sucrose-enriched and reheated circula tion juice reaches the beginning of the diffuser, as raw juice a Reini passes through the process and then through multi-level input vaporization is converted into thick juice, which is then a crystallisa tion station is fed.

Dieses Verfahren wird weltweit so durchgeführt, daß die letzte Zwischenerwärmung des Zirkulationssaftes vor seinem Durchlauf durch die letzte Perkolationsstufe erfolgt. Der Rohsaft verläßt dann den Diffuseur mit einer Temperatur von etwa 60°C-75°C. This procedure is carried out worldwide so that the last one Intermediate heating of the circulation juice before it runs through the last percolation stage. The raw juice leaves then the diffuser with a temperature of about 60 ° C-75 ° C.  

Das eingangs beschriebene Verfahren ist offenbart im "HANDBOOK OF CANE SUGAR ENGINEERING" E. HUGOT, 3. Auflage, ELSEVIER, 1986, S. 359-398.The method described at the outset is disclosed in the "HANDBOOK OF CANE SUGAR ENGINEERING "E. HUGOT, 3rd edition, ELSEVIER, 1986, Pp. 359-398.

Zum allgemeinen Stand der Technik kann noch die DE-AS 15 67 245 genannt werden, der sich eine Vorrichtung zum kontinuierlichen Auslaugen von zerkleinertem Zuckerrohr entnehmen läßt.Regarding the general state of the art, DE-AS 15 67 245 be called, which is a device for continuous Leach out of crushed sugar cane.

Die DE-AS 15 67 272 offenbart die Verwendung einer Gegenstrom­ extraktionsvorrichtung zur Gewinnung von Zuckersaft aus Zucker­ rohr. Vorgesehen sind eine Transportvorrichtung in Form eines Endloskettenförderers, ein ortsfestes Sieb, darunter angeordnete Tanks, über der Schicht des Extraktionsgutes angeordnete Ver­ teileinrichtungen für Extraktionsflüssigkeit, die durch Pumpen mit dem jeweils in Förderrinne folgenden Tank verbunden sind, ein Tank und eine Pumpe zum Sammeln und Ableiten der gesättigten Extraktionsflüssigkeit sowie Vorrichtungen zur Begrenzung der Schichthöhe des Gutes. DE-AS 15 67 272 discloses the use of a countercurrent Extraction device for extracting sugar juice from sugar pipe. A transport device is provided in the form of a Continuous chain conveyor, a stationary sieve, arranged below Tanks, Ver. Arranged above the layer of the extraction material extraction fluid sub-assemblies by pumps are connected to the tank following in the conveyor trough, a tank and a pump to collect and drain the saturated Extraction liquid and devices for limiting the Layer height of the goods.  

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei dem eingangs be­ schriebenen Verfahren den Energiehaushalt zu verbessern.The invention is based on the object at the beginning procedures to improve the energy balance.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß der Zir­ kulationssaft nach seiner letztmaligen Zwischenerwärmung noch eine oder mehrere Perkolationsstufen durchläuft, wodurch ein möglichst weitgehender Wärmeaustausch zwischen dem Zirkulations­ saft und dem den Bettanfang bildenden zerkleinerten Zuckerrohr erfolgt.This object is achieved in that the Zir juice after its last reheating passes through one or more percolation stages, causing a heat exchange between the circulation as far as possible juice and the crushed sugar cane that forms the beginning of the bed he follows.

Bei einem an sich angestrebten, nahezu vollkommenen Wärmeaus­ tausch würde je nach Massenverhältnis von zerkleinertem Zucker­ rohr zu Perkolationssaft entweder der Saft die Temperatur des Zuckerrohrs oder aber das Zuckerrohr die Temperatur des Saftes annehmen. Im Idealfall, bei dem die Wärmeabgabefähigkeit des Saftes der Wärmeaufnahmefähigkeit des Zuckerrohres aufgrund des Massenverhältnisses entspricht, kühlt sich der Saft auf die Tem­ peratur des zugeführten Zuckerrohres ab, und das Zuckerrohr er­ reicht die Temperatur des Saftes. Theoretisch wäre dann eine Rohsafttemperatur von 25°C möglich, wenn das Zuckerrohr mit 25°C zugeführt wird. Um eine möglichst hohe Zuckerausbeute zu erhal­ ten, werden in der Praxis Diffuseure aber meist mit größeren Rohsaftmengen betrieben als dem vorstehend genannten idealen Massenverhältnis für den Wärmeaustausch entspricht.With an almost perfect heat out would be exchanged depending on the mass ratio of crushed sugar tube to percolation juice either the juice the temperature of the Sugar cane or the sugar cane the temperature of the juice accept. Ideally, where the heat dissipation ability of the Juice of the heat absorption capacity of the sugar cane due to the Mass ratio corresponds, the juice cools to the tem temperature of the fed sugar cane, and the sugar cane the temperature of the juice is enough. Theoretically would be one Raw juice temperature of 25 ° C possible if the sugar cane is at 25 ° C is fed. To get the highest possible sugar yield In practice, diffusers are usually used with larger ones Raw juice quantities operated as the ideal mentioned above Mass ratio for heat exchange corresponds.

Die Temperatur des den Diffuseur verlassenden Rohsaftes hängt somit unmittelbar von der Temperatur des zugeführten Zuckerroh­ res ab und liegt immer über der Zuckerrohrtemperatur. Bei Durch­ führung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird man eine Tempera­ turdifferenz zwischen Zuckerrohr und Rohsaft von 5 bis 17 K er­ warten können.The temperature of the raw juice leaving the diffuser depends thus directly from the temperature of the sugar cane supplied res and is always above the sugar cane temperature. When through management of the method according to the invention becomes a tempera Turdifference between sugar cane and raw juice from 5 to 17 K er can wait.

Zur Energieeinsparung ist es vorteilhaft, wenn der den Diffuseur verlassende Rohsaft mit Brüden aus der letzten Stufe der Ein­ dampfung angewärmt wird. Ferner kann es hierbei zweckmäßig sein, wenn ein Wärmeaustausch zwischen Rohsaft und Kondensat aus der Verdampfstation stattfindet, und daß das Kondensat im Gegenstrom annähernd auf die Eintrittstemperatur des Rohsaftes abgekühlt wird und ferner, wenn zur Anwärmung des Rohsaftes auch der Brü­ den aus der Kristallisationsstufe verwendet wird.To save energy, it is advantageous if the diffuser leaving raw juice with vapors from the last stage of the one steaming is warmed up. Furthermore, it can be useful here when a heat exchange between raw juice and condensate from the  Evaporation station takes place, and that the condensate in counterflow cooled approximately to the inlet temperature of the raw juice and also if the broth to warm the raw juice which is used from the crystallization stage.

Erfindungsgemäß wird somit am Anfang des Diffuseurs ein gegen­ über dem Stand der Technik erheblich höherer Wärmeaustausch zwi­ schen dem Zirkulationssaft und dem zerkleinerten Zuckerrohr vor­ genommen. Im Vergleich zu den herkömmlich durchgeführten Verfah­ ren verläßt daher der Rohsaft den Diffuseur relativ kalt (z. B. mit einer Temperatur von etwa 35°C bei einer Zuckerrohrtempera­ tur von 25°C). Dadurch kann erfindungsgemäß für die vor der Saftreinigung erforderliche Anwärmung des Rohsaftes auf z. B. 75°C Energie mit tieferer Temperatur genutzt werden, die sonst ungenutzt an die Umgebung abgegeben wird. Dieser im gesamten Wärmehaushalt vorgenommene Austausch bietet somit wärmetechnisch große Vorteile. So können ohne den erfindungsgemäßen Wärmeaus­ tausch bei den herkömmlichen Verfahren unter Einsatz von Diffu­ seuren der üblicherweise eine Temperatur von 45-75°C aufwei­ sende Brüden aus der letzten Stufe der Verdampfungsstation eben­ sowenig genutzt werden wie das in der Größenordnung von 60°C liegende Kondensat oder der üblicherweise bei 45-60°C liegende Brüden aus der Kristallisation.According to the invention, a counter is thus at the beginning of the diffuser significantly higher heat exchange between the prior art before the circulation juice and the crushed sugar cane taken. Compared to the conventionally performed procedures The raw juice therefore leaves the diffuser relatively cold (e.g. with a temperature of about 35 ° C at a sugar cane tempera 25 ° C). This allows the invention for the before Juice cleaning required heating of the raw juice to z. B. 75 ° C energy with lower temperature can be used, which otherwise is released unused to the environment. This throughout The exchange made under the heat budget thus offers thermal technology big advantages. So without the heat according to the invention exchange with the conventional methods using Diffu usually have a temperature of 45-75 ° C just send vapors from the last stage of the evaporation station are used as little as that in the order of 60 ° C lying condensate or the one usually lying at 45-60 ° C Vapors from crystallization.

Wird hingegen bei dem erfindungsgemäßen Verfahren die Temperatur der letzten Stufe der Verdampfstation im Rahmen der technologi­ schen Möglichkeiten (Temperaturempfindlichkeit des konzentrier­ ten Saftes) zweckmäßig gewählt, kann der Brüden aus dieser Stufe vollständig genutzt werden. Es entsteht somit kein Verlust im Kondensator.In contrast, in the method according to the invention, the temperature the last stage of the evaporation station as part of the technologi possibilities (temperature sensitivity of the concentrated ten juice) appropriately chosen, the brothers can from this stage fully used. There is therefore no loss in the Capacitor.

Im übrigen hängen Form und Umfang der drei erfindungsgemäßen, vorstehend aufgezeigten Möglichkeiten zur Nutzung von Abfallwär­ me von zahlreichen Randbedingungen in der Zuckerfabrik ab. Das Optimum muß daher im Einzelfall ermittelt werden. Voraussetzung hierfür ist aber in jedem Fall die erfindungsgemäß vorgesehene Verlängerung des Diffuseurs um eine oder mehrere Perkolations­ stufen am Diffuseuranfang, um dort den beanspruchten Wärmeaus­ tausch durchführen zu können, der zu einer größeren Erwärmung des zerkleinerten Zuckerrohrs am Anfang des Diffuseurs und zu einer entsprechenden Herabsetzung der Temperatur des den Diffu­ seur verlassenden Rohsaftes führt.Otherwise, the shape and scope of the three inventive Above options for using waste heat me from numerous boundary conditions in the sugar factory. The Optimum must therefore be determined in individual cases. requirement for this, however, is the one provided according to the invention in any case Extension of the diffuser by one or more percolations  steps at the beginning of the diffuser to reduce the heat demand to be able to exchange, which leads to greater warming of the crushed sugar cane at the beginning of the diffuser and to a corresponding reduction in the temperature of the diffuser leaves leaving raw juice.

Weitere Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgen­ den Beschreibung eines Ausführungsbeispieles.Further advantages of the invention result from the following the description of an embodiment.

In der Zeichnung sind einerseits der Stand der Technik und ande­ rerseits eine als Beispiel dienende Ausführungsform der Erfin­ dung dargestellt. Es zeigen:The drawing shows the state of the art on the one hand and others on the other hand, an exemplary embodiment of the invention shown. Show it:

Fig. 1 - als Stand der Technik in schematischer Darstel­ lung in Seitenansicht einen Diffuseur; Fig. 1 - as the prior art in schematic presen- tation in side view of a diffuser;

Fig. 2 - als Stand der Technik in schaubildlicher Darstel­ lung einen Ausschnitt aus dem Verfahren zur Ge­ winnung von Zucker aus Zuckerrohr; Fig. 2 - as the state of the art in a diagrammatic representation a section of the process for the extraction of sugar from sugar cane;

Fig. 3 - den wesentlichen Schritt des erfindungsgemäßen Verfahrens in einer Darstellung gemäß Fig. 1; Figure 3 - the essential step of the process according to the invention in a representation according to FIG. 1.

Fig. 4 - einen Ausschnitt aus dem erfindungsgemäßen Ver­ fahrensablauf in einer Darstellung gemäß Fig. 2; Fig. 4 - a section of the process sequence according to the invention in a representation according to FIG. 2;

Fig. 5 - eine Gegenüberstellung des Wärmehaushaltes Stand der Technik/Erfindung und Fig. 5 - a comparison of the heat balance prior art / invention and

Fig. 6 - in einer Darstellung gemäß Fig. 4 einen Über­ blick über das Gesamtverfahren zur Gewinnung von Zucker. Fig. 6 - in a representation according to FIG. 4, an overview of the overall process for the production of sugar.

Fig. 1 zeigt als Stand der Technik das herkömmliche Extrak­ tionsverfahren zur Gewinnung von Zucker aus Zuckerrohr. Darge­ stellt ist ein Diffuseur 1, dem über ein Band 2 zerkleinertes Zuckerrohr zugeführt wird, das von dem Band 2 kontinuierlich auf einen Transporteur des Diffuseurs 1 abgeworfen wird, wo es ein Bett 3 bildet, das kontinuierlich in Richtung des Pfeiles 4 zum Ende des Diffuseurs transportiert wird. Dort wirkt auf das Bett 3 eine obere Druckwalze 5. Von einer Abwurfeinrichtung 6 wird dann die Bagasse auf ein Abförderband 7 abgeworfen. Fig. 1 shows the prior art, the conventional extraction process for the extraction of sugar from sugar cane. Darge is a diffuser 1 , which is fed through a belt 2 crushed sugar cane, which is continuously dropped from the belt 2 onto a conveyor of the diffuser 1 , where it forms a bed 3 , which continuously in the direction of arrow 4 towards the end of the diffuser is transported. There an upper pressure roller 5 acts on the bed 3 . The bagasse is then dropped onto a discharge conveyor 7 by a discharge device 6 .

Am Ende des Diffuseurs 1 wird auf das sich stromabwärts bewegen­ de Bett 3 etwa 75°C warmes Frischwasser (Imbibitionswasser) auf­ gegeben, das nach seinem unteren Austritt 8 über eine Pumpe 9 in die stromaufwärts liegende Perkolationsstufe 10 gepumpt wird und dort wiederum das genannte Bett 3 durchläuft. Dieser Vorgang wiederholt sich mehrfach, bis der zwischenzeitlich immer mehr mit Saccharose angereicherte und mehrfach zwischenerwärmte Zir­ kulationssaft den Diffuseuranfang erreicht und als Rohsaft einen in Fig. 1 nicht näher dargestellten Reinigungsprozeß durch­ läuft.At the end of the diffuser 1 , about 75 ° C. warm fresh water (imbibition water) is added to the bed 3 moving downstream, which, after its lower outlet 8 , is pumped via a pump 9 into the upstream percolation stage 10 and there again the bed mentioned 3 passes through. This process is repeated several times, until in the meantime more and more enriched with sucrose and several times reheated Zir kulationssaft reaches the beginning of the diffuser and runs through a cleaning process, not shown in FIG. 1, as raw juice.

Vor dem Eintritt in die letzte Perkolationsstufe 10 (Anfang des Diffuseurs 1) wird der Zirkulationssaft durch einen Zwischener­ hitzer 11 auf z. B. 90°C angewärmt. Durch Wärmeabgabe beim Durch­ strömen der letzten Perkolationsstufe 10 an die dort aufgegebe­ nen Zuckerrohrschnitzel verläßt der Zirkulationssaft den Diffu­ seur 1 als Rohsaft mit einer Temperatur von z. B. 75°C.Before entering the last percolation stage 10 (beginning of the diffuser 1 ), the circulation juice is heated by an intermediate heater 11 on z. B. 90 ° C warmed. By emitting heat when the last percolation stage 10 flows to the sugar cane chips given up there, the circulating juice leaves the diffuser 1 as raw juice with a temperature of z. B. 75 ° C.

Fig. 2 zeigt als Stand der Technik die weitere Aufbereitung des Rohsaftes, der gemäß Fig. 1 den Diffuseur 1 mit einer Tempera­ tur von z. B. 75°C verläßt. Bei "12" ist der Energiebetrag ange­ geben, der der Extraktion über den Wärmer zugeführt wird. Ange­ geben ist eine Erwärmung des Zirkulationssaftes von z. B. 75°C auf z. B. etwa 90°C. Die angewärmte Saftmenge beträgt 300 kg je 100 kg Zuckerrohr. Die erforderliche Dampfzufuhr 13a beträgt 7,37 kg je 100 kg Rohr. Fig. 2 shows the further processing of the raw juice, in accordance with Fig. 1 shows as prior art the diffuser 1 with a tempera ture of z. B. leaves 75 ° C. At " 12 " the amount of energy is given, which is fed to the extraction through the warmer. Give is a heating of the circulation juice of z. B. 75 ° C on z. B. about 90 ° C. The heated amount of juice is 300 kg per 100 kg of sugar cane. The required steam supply 13 a is 7.37 kg per 100 kg of pipe.

Nachdem der Rohsaft eine Kalkung und Filtration durchlaufen hat, wird er als Klarsaft in einer mehrstufigen Eindampfung 13 zu Dicksaft aufbereitet. Unterhalb der einzelnen Eindampfstufen sind Kondensatbehälter 14 angedeutet. Eingezeichnet sind ferner eine Kristallisation 15 und zweimal eine Kondensation 16.After the raw juice has undergone liming and filtration, it is processed as clear juice in a multi-stage evaporation 13 to form thick juice. Condensate containers 14 are indicated below the individual evaporation stages. A crystallization 15 and twice a condensation 16 are also shown .

Fig. 3 zeigt eine Anlage gemäß Fig. 1, jedoch mit dem Unter­ schied, daß der letzte Zwischenerhitzer 11 der drittletzten Per­ kolationsstufe 10 vorgeschaltet ist. Der in diesem Zwischener­ hitzer 11 auf z. B. 76,3°C erwärmte Zirkulationssaft durchströmt anschließend noch drei Perkolationsstufen 10, wo er einen Teil seiner Wärme an die Zuckerrohrschnitzel abgibt und als Rohsaft mit einer Temperatur von z. B. 40°C den Diffuseur 1 verläßt. Fig. 3 shows a system according to FIG. 1, but with the difference that the last reheater 11 of the third to last per colation stage 10 is connected upstream. The in this intermediate heater 11 on z. B. 76.3 ° C heated circulation juice then flows through three percolation stages 10 , where it gives off part of its heat to the sugar cane chips and as raw juice with a temperature of z. B. 40 ° C leaves the diffuser 1 .

Fig. 4 entspricht der Fig. 2, zeigt aber die erfindungsgemäß vorgesehene Änderung: Bei "12" ist wiederum der Energiebetrag eingetragen, der der Extraktion über den Wärmer zugeführt wird. Bei dem Ausführungsbeispiel ist zum Schluß eine Zwischenerwär­ mung des Zirkulationssaftes von 74,3°C auf 76,3°C vorgesehen. Der Rohsaft verläßt den Diffuseur mit einer Temperatur von 40,0°C. Benötigt werden hier 125 kg angewärmte Saftmenge je 100 kg Rohr. Die erforderliche Dampfzufuhr 13a beträgt 0,42 kg je 100 kg Rohr. Diese Zahlen verdeutlichen im Vergleich zu den entsprechenden Angaben in Fig. 2 die erfindungsgemäß vorgenom­ mene Verlagerung des Energiebedarfs. Die Zahlen kennzeichnen auch das Potential für die mögliche Energieeinsparung. Aller­ dings ist es in der Praxis nicht möglich, die sich bei den in den Fig. 2 und 4 dargestellten Beispielen ergebende Differenz von 7,37 - 0,42 = 6,95 kg Dampf/100 kg Rohr vollständig durch "Abfallwärme" aufzubringen. Das beispielhaft dargestellte Poten­ tial hängt ab u. a. von der Temperatur des Zuckerrohrs und von seinem Fibergehalt. Das Potential wird kleiner, wenn Temperatur und/oder Fibergehalt steigen und umgekehrt. FIG. 4 corresponds to FIG. 2, but shows the change envisaged according to the invention: " 12 " in turn shows the amount of energy that is fed to the extraction via the heater. In the embodiment, an intermediate heating of the circulation juice from 74.3 ° C to 76.3 ° C is provided at the end. The raw juice leaves the diffuser at a temperature of 40.0 ° C. This requires 125 kg of heated juice per 100 kg of pipe. The required steam supply 13 a is 0.42 kg per 100 kg of pipe. In comparison to the corresponding information in FIG. 2, these figures illustrate the shift in energy demand that is carried out according to the invention. The numbers also indicate the potential for possible energy savings. However, in practice it is not possible to apply the difference in the examples shown in FIGS. 2 and 4 of 7.37-0.42 = 6.95 kg steam / 100 kg pipe completely by "waste heat". The potential shown as an example depends on the temperature of the sugar cane and its fiber content. The potential decreases as the temperature and / or fiber content increase and vice versa.

Fig. 5 verdeutlicht die erfindungsgemäß vorgesehene Verlagerung des Energiebedarfs durch Gegenüberstellung des Energiehaushaltes im Stand der Technik (obere Darstellung), der in der unteren Darstellung der Fig. 5 der erfindungsgemäße Energiehaushalt gegenübergestellt ist. FIG. 5 illustrates the shift in energy demand provided according to the invention by comparing the energy balance in the prior art (upper illustration), which is compared with the energy balance according to the invention in the lower illustration in FIG. 5.

Fig. 6 läßt für das in Fig. 4 dargestellte Ausführungsbeispiel der Erfindung die wesentlichen Verfahrensstationen zur Gewinnung von Zucker aus Zuckerrohr erkennen, wobei die jeweiligen Tempe­ raturen für den Zirkulationssaft, für den Rohsaft, den gekalkten Saft und den Klarsaft angegeben sind. Gegenüber Fig. 4 zusätz­ lich eingezeichnet sind ferner die bereits vorstehend erwähnte Kalkung 17, die dieser nachgeschaltete, ebenfalls bereits vor­ stehend erwähnte Filtration 18, eine Kristallisation 19 sowie eine dieser nachgeschaltete Zentrifugenstation 20. Fig. 6 shows for the embodiment of the invention shown in Fig. 4, the essential process stations for the extraction of sugar from sugar cane, the respective temperatures for the circulating juice, for the raw juice, the lime juice and the clear juice are specified. Compared to FIG. 4, the liming 17 already mentioned above, which is connected downstream of this, also previously mentioned filtration 18 , a crystallization 19 and a centrifuge station 20 connected downstream of this are also shown.

In Übereinstimmung mit Fig. 4 ist die Erwärmung des mit einer Temperatur von 40°C vom Diffuseur kommenden Rohsaftes auf eine Eintrittstemperatur in die Kalkung 17 von 75°C erkennbar. Der erste Wärmetauscher wird mit dem Brüden aus der Kristallisation 19 beschickt, der zweite Wärmetauscher mit dem Kondensat aus der letzten Eindampfstufe, der dritte Wärmetauscher mit dem Brüden aus der letzten Eindampfstufe und der vierte Wärmetauscher mit dem Brüden aus der vorletzten Eindampfstufe.In accordance with Fig. 4 is the heating of coming up with a temperature of 40 ° C from the raw juice diffuser recognizable at an inlet temperature in the liming of 75 17 ° C. The first heat exchanger is charged with the vapor from crystallization 19 , the second heat exchanger with the condensate from the last evaporation stage, the third heat exchanger with the vapor from the last evaporation stage and the fourth heat exchanger with the vapor from the penultimate evaporation stage.

Claims (4)

1. Verfahren zur Gewinnung von Zucker aus Zuckerrohr, das mit etwa Umgebungstemperatur angeliefert wird und nach seiner Zerkleinerung einen Diffuseur durchläuft und hierbei für die Extraktion auf etwa 75°C angewärmt wird, indem am Ende des Diffuseurs auf das sich stromabwärts bewegende Bett aus zerkleinertem Zuckerrohr etwa 75°C warmes Imbibitionswasser aufgegeben wird, das nach seinem unteren Austritt in die stromaufwärts liegende Perkolationsstufe gepumpt wird und dort wiederum das genannte Bett durchläuft, wobei sich die­ ser Vorgang mehrfach wiederholt, bis der zwischenzeitlich immer mehr mit Saccharose angereicherte und mehrfach zwi­ schenerwärmte Zirkulationssaft den Diffuseuranfang er­ reicht, als Rohsaft einen Reinigungsprozeß durchläuft und anschließend durch mehrstufige Eindampfung in Dicksaft überführt wird, der dann einer Kristallisationsstation zu­ geführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Zirkulations­ saft nach seiner letztmaligen Zwischenerwärmung noch eine oder mehrere Perkolationsstufen durchläuft, wodurch ein möglichst weitgehender Wärmeaustausch zwischen dem Zirkula­ tionssaft und dem den Bettanfang bildenden zerkleinerten Zuckerrohr erfolgt. 1. A process for the extraction of sugar from sugar cane, which is delivered at around ambient temperature and after it has been crushed, passes through a diffuser and is heated to about 75 ° C. for extraction by placing at the end of the diffuser on the downstream bed of crushed sugar cane about 75 ° C warm imbibition water is given up, which is pumped into the upstream percolation stage after its lower outlet and there again passes through the bed mentioned, this process being repeated several times until the circulation juice, which in the meantime is increasingly enriched with sucrose and is heated several times between the beginning of the diffuser is sufficient, as raw juice goes through a cleaning process and is then converted into thick juice by multi-stage evaporation, which is then fed to a crystallization station, characterized in that the circulation juice is still after its last intermediate heating passes through one or more percolation stages, which results in the greatest possible heat exchange between the circulation juice and the comminuted sugar cane forming the beginning of the bed. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der den Diffuseur verlassende Rohsaft mit Brüden aus der letz­ ten Stufe der Eindampfung angewärmt wird.2. The method according to claim 1, characterized in that the raw juice leaving the diffuser with vapors from the last th stage of evaporation is warmed. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Wärmeaustausch zwischen Rohsaft und Kondensat aus der Verdampfstation stattfindet, und daß das Kondensat im Gegenstrom annähernd auf die Eintrittstemperatur des Roh­ saftes abgekühlt wird.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that a heat exchange between raw juice and condensate the evaporation station takes place, and that the condensate in the Counterflow approximates the raw inlet temperature juice is cooled. 4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeich­ net, daß zur Anwärmung des Rohsaftes auch der Brüden aus der Kristallisationsstufe verwendet wird.4. The method according to claim 1, 2 or 3, characterized net that to warm up the raw juice also from the brothers the crystallization stage is used.