DE19821297C2 - Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition - Google Patents
Anordnung zur Bestimmung der AbsolutpositionInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur absoluten Positionsmessung mit einem
Maßstab und dagegen beweglichen Sensoren, die zur präzisen Ermittlung von
Abständen in gerader Linie oder auf gekrümmten (z. B. kreisförmigen) Linien, sowie
zur absoluten Positionsmessung auf flachen oder auf gekrümmten (z. B. walzen
förmigen) Flächen dient. Solche Messungen werden im zunehmenden Maß im
Maschinenbau, zum Beispiel in der Feinwerktechnik oder in der Technologie der
Halbleiterbauelemente, erforderlich. Anordnungen zur Bestimmung der Absolut
position mit optischen Sensoren werden beschrieben (siehe den Artikel "Raummaßstab
in der Koordinatenmeßtechnik" in der Zeitschrift "Kontrolle" vom Juni 1991, Seite 6
bis 10). Bekannt sind derartige Anordnungen auch mit Magnetfeldsensoren. So wird
beispielsweise in der Offenlegungsschrift DE 36 11 469 A1 eine Anordnung
beschrieben, bei der sich der mit einem Dauermagnet markierte Teil gegenüber einer
Magnetfeldsensoranordnung bewegt. Die Magnetfeldsensoren stellen die jeweilige
Position des Magneten fest. Als Nachteil dieser Anordnung ist zu sehen, daß zur
Messung größerer Positionsveränderungen die gesamte Meßstrecke mit einer
entsprechend hohen Anzahl von Sensoren bestückt sein muß.
Eine andere Anordnung wird in der Patentschrift DE 43 09 881 C1 angeführt. Sie wird
mit einem Magnetfeldsensor, der eine Vielzahl streifenförmiger Sensorelemente
enthält, und einem Maßstab, der in einer Spur in den Bereichen gleicher Länge eine
bestimmte Anzahl von flächenhaften Codeelementen enthält, ausgerüstet. Den Längen
dieser Codeelemente und ihrer Kombination sind Informationen über die messende
Absolutposition zu entnehmen. In zwei nebeneinanderliegenden Bereichen entspricht
die Verteilung der Codeelemente einander, jedoch ist die in ihnen gespeicherte
physikalische Größe zueinander komplementär. Der Magnetfeldsensor ermittelt die
Differenzen der Größen jeweils in einem Abstand eines Bereichs und wertet die
Nulldurchgänge der Magnetfeldstärke zur Bestimmung der Codeelementelängen aus.
Der erste Nachteil dieser Anordnung besteht darin, daß der Magnetfeldstärkeverlauf bei
ungleichlangen Magnetisierungsbereichen von Magnetspuren eine komplizierte
unberechenbare Funktion vom Abstand zwischen dem Magnetfeldsensor und der
Maßstabsoberfläche ist. Dies wird im Artikel "Auf Magnet-Basis und doch hochgenau"
in der Zeitschrift "Elektronik" N25, 1995, Seite 86 bis 92 beschrieben. Der zweite
Nachteil besteht darin, daß die größeren Ausmaße der Magnetfeldsensoren zur starken
Wirkung von Störmagnetfeldern und die größere Anzahl der Sensorelemente zur
Steigerung der Aufwandkosten führen.
Eine andere Anordnung, die das Arbeitsprinzip der bekannten Binärmeßsysteme
vollständig benutzt, z. B. von optischen Meßsystemen mit Kodeschablone, wird in der
Offenlegungsschrift DE 43 06 634 A1 angeführt. Diese Anordnung erhält ein paar
Magnetwiderstandsensoren, die auf dem relativ zum Maßstab beweglichen Sensoren
träger montiert werden, und einen Maßstab mit der entsprechenden Menge von neben
einanderliegenden periodischen Magnetspuren. Der Neigungswinkel zwischen den
Magnetwiderstandsensoren und den Rändern der magnetisierten Abschnitte wird so
ausgewählt, um bessere Ausgangssignale der Magnetwiderstandsensoren zu erreichen.
Diese Anordnung hat alle Nachteile von bekannten Binärmeßsystemen, z. B. bei der
großen Meßlänge erfordert sie eine große Menge von Kodemagnetspuren und
Magnetwiderstandsensoren. Dazu hat diese Anordnung den zusätzlichen größeren
Nachteil: der notwendigen Abstand zwischen dem Maßstab und dem beweglichen
Sensorenträger begrenzt ihre Auflösung, z. B. bei dem o. a. Abstand 500 µm ist sehr
schwierig, die Auflösung dieses Meßsystems bedeutend besser als 500 µm zu
erreichen.
Eine andere Anordnung, die mit zwei Magnetfeldsensoren, die auf dem relativ zum
Maßstab beweglichen Sensorenträger montiert sind, und einem Maßstab mit zwei
nebeneinanderliegenden periodischen Magnetspuren auskommt, wird in der
Patentschrift DE 33 08 404 C2 angegeben. Die beiden Magnetspuren des Maßstabs
sind in periodischen Abständen jeweils entgegengesetzt in der Maßstabslängsrichtung
magnetisiert. Die Periodenlängen der beiden Magnetspuren sind jedoch unter
schiedlich, so daß die eine von Magnetspuren auf die Meßlänge, eine Periode mehr als
die andere enthält. Jede Magnetspur wird von einem Einzelmagnetfeldsensor, der die
zwei Sinus-Cosinus-Elemente enthält, abgetastet. Es gibt zwei Fälle der Anordnungen
von Magnetfeldsensoren. Im ersten Fall werden die magnetoresistiven Schichtstreifen
der Magnetfeldsensoren parallel zur Oberfläche des Maßstabs untergebracht und der
Abstand zwischen den Sinus-Cosinus-Elementen von jedem Magnetfeldsensoren ist
genau gleich der Hälfte der Breite der magnetisierten Abschnitte von entsprechenden
Magnetspuren; im zweiten Fall werden die magnetoresistiven Schichtstreifen der
Magnetfeldsensoren senkrecht zur Oberfläche des Maßstabs untergebracht und der
Abstand zwischen den Sinus-Cosinus-Elementen von jedem Magnetfeldsensor ist
genau gleich dem Viertel der Breite der magnetisierten Abschnitte von entsprechenden
Magnetspuren. In beiden obengenannten Fällen werden die Magnetfeldsensoren in der
Maßstabslängsrichtung positioniert. Aus den Phasen der Ausgangsspannungen von
Sinus-Cosinus-Elementen des ersten Magnetfeldsensors wird die Position des
Sensorenträgers innerhalb einer Einzelperiode der ersten Magnetspur ermittelt. Aus der
Phasendifferenz der Ausgangsspannungen von beiden Magnetfeldsensoren wird die
Position dieser Einzelperiode ermittelt. Die Phasendifferenz muß zur sicheren
Positionsermittlung mit einem Fehler aus den Ausgangsspannungen von beiden
Magnetfeldsensoren bestimmt werden, der wesentlich kleiner als das Reziproke der
insgesamt vorhandenen Perioden ist.
Der erste Nachteil dieser Anordnung ist, daß sie nur die Positionsermittlung auf einer
Koordinate ermöglicht. Der zweite Nachteil dieser Anordnung ist, daß die maximale
Meßlänge und Geschwindigkeit des beweglichen Sensorenträgers bei der höheren
Forderung zur Auflösung der Positionsermittlung stark eingeschränkt sind. Das ist
darauf zurückzuführen, daß die kleineren Periodenlängen vorzugsweise zur Sicherung
der höheren Positionsauflösung benutzt werden sollen, aber für eine notwendige
Meßlänge die größeren Periodenlängen benutzt werden sollen.
Dazu soll man die nächsten Aspekte berücksichtigen:
- - die Auswerteschaltung hat immer ihren Phasenfehler, der sich bei den verbreiternden Frequenzbereichen von bearbeiteten Spannungen vergrößert; deshalb je kleiner die Periodenlänge ist, desto schwieriger ist es den Einfluß dieses Phasenfehlers auf die Positionsermittlung bei höherer Geschwindigkeit des beweglichen Sensorenträgers zu vermeiden;
- - die unvorhergesehenen Fehler der Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren, führen zu den zusätzlichen Phasendifferenzfehlern; je kleiner die Periodenlänge dabei ist, desto schwieriger kann man die zusätzlichen Phasendifferenzfehler vermeiden.
Bei 4 mm Abstand zwischen nebenliegenden Magnetspuren, 500 µm der
Periodenlänge der ersten Magnetspur, 505 µm der Periodenlänge der zweiten
Magnetspur, die der Meßlänge 50 mm und der Phasendifferenzauflösung 1,8°
entsprechen, darf die zufällige Neigung der Achse des beweglichen Sensorenträgers
den Winkel 0,0358° nicht übersteigen.
Die obengenannte Ursache kann zu einem Fehler der Positionsermittlung führen, der
vielfach größer als die Periodenlänge der Magnetspuren sein könnte. Dabei fordert man
die Erweiterung der Periodenlänge von Magnetspuren und der Ausmaße der
Magnetfeldsensoren, aber dies führt zur starken Wirkung von Störmagnetfeldern und
zur Steigerung der Aufwandskosten; deshalb je kleiner die Ausmaße der Magnet
feldsensoren sind, desto geringer ist der Aufwand für die Anordnung zur Bestimmung
der Absolutposition.
Damit besteht die Aufgabe der Erfindung darin, eine Anordnung zur Bestimmung der
Absolutposition auf einer oder zwei Koordinaten anzugeben, die bei höherer Auflösung
und größerer Meßlänge und Geschwindigkeit des Sensorenträgers mit geringem
Aufwand herstellbar ist.
Diese Aufgabe wird durch die in dem Hauptanspruch angegebene Anordnung sowie die
in den weiteren Ansprüchen formulierten Ausführungsformen gelöst. Für die
Bestimmung der Absolutposition sind nur die Ausführung der Magnetspuren des
Maßstabs und die Auswahl der notwendigen Positionierungsrichtung der Magnet
feldsensoren entsprechend den Ansprüchen erforderlich. Sämtliche Magnetspuren
werden jetzt lediglich mit den kürzeren Periodenlängen ausgenützt, aber die
angegebene Anordnung gewährleistet die obengenannten Ziele. Die Periodenlänge der
Magnetspuren, die man jetzt aufs beste auswählen kann, sichert dabei die höhere
Auflösung der Absolutposition. Bei dieser Anordnung realisiert man die Vorteile, die
man bei den bekannten Anordnungen nur durch die Benutzung der größeren Perioden
längen von Magnetspuren bekommen könnte, z. B. ist eine größere Meßlänge
erreichbar, dabei vermeidet man die spezifischen Nachteile, die bei der üblichen
Benutzung der größeren Periodenlängen der Magnetspuren vorhanden sind, z. B. ist
eine minimale Störungsauswirkung von Außenmagnetfeldern erreichbar. Dabei
vermeidet man die Nachteile, die für kleinere Periodenlängen der Magnetspuren
charakteristisch sind, z. B. die zusätzlichen Phasenfehler, die bei der höheren
Geschwindigkeit des beweglichen Sensorenträgers und bei den zufälligen Neigungen
der Achse des beweglichen Sensorenträgers entstehen. Bei dieser Anordnung kann man
nur einen Typ des Magnetfeldsensors benutzen oder alle Magnetfeldsensoren (in Fall
der Messungen der Absolutposition auf einer Koordinate) auf einem Chip ausführen, da
in beiden Fällen nur ein kleiner Aufwand nötig ist.
Den Maßstab kann man in zwei Spielarten ausführen. Im ersten Fall wird die
Magnetisierungsrichtung von den magnetisierten Abschnitten sämtlicher Magnetspuren
als Senkrechte auf der Oberfläche des Maßstabs angeordnet. Im zweiten Fall sind die
Magnetisierungsrichtungen von magnetisierten Abschnitten sämtlicher Magnetspuren
allesamt in der Oberfläche des Maßstabs angeordnet. Dieser Unterschied ist einzeln
und nicht prinzipiell, deshalb wird man die angebotene Anordnung nachstehend an
einem Ausführungsbeispiel mit einem Maßstab erläutern, in dem die Magnetisierungs
richtungen von Abschnitten der Magnetspuren in der Oberfläche des Maßstabs sämtlich
liegend sind.
Bei der Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition auf zweien Koordinaten kann
man alle Magnetspuren nicht nur auf einer Fläche, sondern auch auf verschiedenen
untereinanderliegenden Flächen anordnen.
Fig. 1 zeigt einen viermagnetspurigen Maßstab und einen Sensorenträger mit vier
Magnetfeldsensoren.
Fig. 2 zeigt eine andere Anordnung eines viermagnetspurigen Maßstabes und eines
Sensorenträgers mit vier Magnetfeldsensoren.
In Fig. 1 sind vier Magnetspuren 1, 2, 3, 4 auf der begrenzenden Strecke vom Maßstab
5 schematisch dargestellt. Auf diesen Figuren wird ein Koordinatensystem dargestellt,
dabei ist die Koordinatenachse X horizontal und die Koordinatenachse Y vertikal
angeordnet. Die Maßstabslängsrichtung, die längs der Koordinatenachse X angeordnet
wird, ist durch die Doppelpfeile 6 dargestellt. Der im Betrieb der Anordnung sich über
diese Magnetspuren 1, 2, 3, 4 bewegliche Sensorenträger 7 mit den Magnetfeld
sensoren 8, 9, 10, 11 wird in den Zeichnungen nach rechts verschoben, damit die
Maßstabsstruktur sichtbar wird. Die Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 11 und Magnet
spuren 1, 2, 3, 4 werden in zwei Teile geteilt. Der Magnetfeldsensor 8 abtastet den
ersten Teil von Magnetspuren (d. h. die Magnetspur 1), und die Magnetfeldsensoren 9,
10, 11 abtasten den zweite Teil von Magnetspuren (d. h. die Magnetspuren 2, 3, 4). Jede
Magnetspur 1, 2, 3, 4 hat ihre Abschnitte, die jeweils entgegengesetzt periodisch in
ihrer positiven und negativen Richtung magnetisiert sind. Die Magnetisierungs
richtungen der magnetisierten Abschnitte jeder Magnetspur 1, 2, 3, 4 sind durch die
entsprechende Pfeile dargestellt. Die Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 11 werden in zwei
Richtungen positioniert, wobei Magnetfeldsensor 8 beispielsweise in der
Maßstabslängsrichtung positioniert wird und die Magnetfeldsensoren 9, 10, 11 quer
über die Maßstabslängsrichtung positioniert werden. Die Breite der magnetisierten
Abschnitte jeder Magnetspur in ihrer Magnetisierungsrichtung sind über die Ziffern 12,
13, 14, 15 in Fig. 1 bezeichnet, d. h. die Periodenlängen λ1, λ2, λ3, λ4 jeder Magnetspur
1, 2, 3, 4 in ihrer Magnetisierungsrichtung haben den Wert, der gleich der verdoppelten
Breite (12, 13, 14, 15) der magnetisierten Abschnitte jeder entsprechenden Magnetspur
1, 2, 3, 4 ist. Die Neigungswinkel α1, α2, α3, α4 der Ränder von magnetisierten
Abschnitten jeder Magnetspur 1, 2, 3, 4 gegenüber der Maßstabslängsrichtung sind
jedoch unterschiedlich und über die Ziffern 16, 17, 18, 19 bezeichnet. Die Abstände 20,
21, 22 zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der Magnetspuren 2, 3, 4
in der Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren 9, 10, 11, die bei diesem
Beispiel längs der Koordinatenachse Y angeordnet sind, sind gleich. Jeder
Magnetfeldsensor 8, 9, 10, 11 enthält die Sinus-Cosinus-Elemente, die durch das
entsprechende Paar Streifen von Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 11 in Fig. 1 schematisch
dargestellt sind. Der Abstand zwischen dem Sinus-Element und dem Cosinus-Element
jedes Magnetfeldsensors 9, 10, 11 entspricht der Hälfte der Abstände 20, 21, 22
zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der Magnetspuren 2, 3, 4 in der
Positionierungsrichtung dieser Magnetfeldsensoren, d. h. in Richtung der Koordinaten
achse Y. Bei diesem Beispiel ist der Magnetfeldsensor 8 längs der Koordinatenachse X
positioniert. Der Neigungswinkel α1 der Ränder von magnetisierten Abschnitten der
Magnetspur 1 hat gegen die Maßstabslängsrichtung einen Wert von 90°. Daraus folgt,
daß die Periodenlänge λ1 der Magnetspur 1 in ihrer Magnetisierungsrichtung gleich
ihrer Periodenlänge λ1L in der Maßstabslängsrichtung ist, deshalb soll die Hälfte der
Abstandes 12 zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der Magnetspur 1
gleich dem Abstand zwischen den Sinus-Cosinus-Elementen des Magnetfeldsensors 8
sein. Die Periodenlänge der anderen Magnetspuren in der Maßstabslängsrichtung kann
man auf Grund der geometrischen Darstellung ausrechnen. Z. B. ist die Periodenlänge
λ4L der vierten Magnetspur in der Maßstabslängsrichtung, deren Hälfte in der
Maßstabslängsrichtung in Fig. 1 mit 23 gekennzeichnet ist, durch die Gleichung
λ4L = λ4/Sinα4
gegeben, wobei λ4 die Periodenlänge der Magnetspur 4 in der Magnetisierungsrichtung
ihrer Abschnitte und α4 der Neigungswinkel 19 der Ränder der magnetisierten
Abschnitte der Magnetspur 4 gegenüber der Maßstabslängsrichtung ist.
Die Periodenlängen λ2L, λ3L und λ4L der Magnetspuren 2, 3, 4 in der Maßstabs
längsrichtung kann man durch die Auswahl von den Neigungswinkeln der Ränder der
magnetisierten Abschnitte jeder Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung
gegeneinander mit den Koeffizienten der Proportionalität festsetzen, d. h.
λ4L = K43 . λ3L = (K43 . K32) . λ2L = (K43 . K32 . K21) . λ1L,
wobei K43, K32, K21 die Proportionalitätskoeffizienten zwischen den Periodenlängen der
vierten λ4L und dritten λ3L, dritten λ3L und zweiten λ2L, zweiten λ2L und ersten λ1L
Magnetspuren längs der Maßstabslängsrichtung sind.
Angenommen, daß die Proportionalkoeffizienten K43 = K32 = K21 = 30 bei
gleichen Abständen 20, 21, 22 (250 µm) zwischen den Rändern der magnetisierten
Abschnitte von den zweiten und nachfolgenden Magnetspuren in der Positio
nierungsrichtung der Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, d. h. längs der Koordinatenachse Y,
mit Hilfe der Werteauswahl der Neigungswinkel α2, α3, α4 festgesetzt werden. Dann ist
die Periodenlänge λ2L = K21 . λ1 = 15 mm, die Periodenlänge λ3L = K32 . λ2L = 450 mm
und die Periodenlänge λ4L = K43 . λ3L = 13,5 m. Dies bedeutet, daß die Phasen
veränderungen der Ausgangsspannungen von den Sinus-Cosinus-Elementen der
Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 11 bei der Verschiebung des Sensorenträgers in
Maßstabslängsrichtung große Unterschiede haben. Man sieht daraus, daß die
Phasenveränderungen der Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 11 nur 2π, des
Magnetfeldsensors 10 2π . 30, des Magnetfeldsensors 9 2π . 900 und des Magnetfeld
sensors 8 2π . 27000 bei der Verschiebung des Sensorenträgers auf die Periodenlänge
λ4L = 13,5 m betragen. Dann schätzt die Auswerteschaltung, die auf den Zeichnungen
nicht dargestellt wird, die Absolutposition des Sensorenträgers 7 gegen den Maßstab 5
hinsichtlich der momentan abgetasteten Periode jeder Magnetspur mit Hilfe von der
Arctan-Interpolation der Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 11 mit der
Auflösung bis zur Hälfte der Periodenlänge λ3L der Magnetspur 3, des
Magnetfeldsensors 10 mit der Auflösung bis zur Hälfte der Periodenlänge λ2L der
Magnetspur 2 und des Magnetfeldsensors 9 mit der Auflösung bis zur Hälfte der
Periodenlänge λ1L der Magnetspur 1 ab. Danach schätzt man die Absolutposition des
Sensorenträgers 7 mit der Auflösung der Auswerteschaltung von der Arctan-Inter
polation der Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 8 ab. In diesem Fall ist eine
Meßlänge bis 13,5 m erreichbar. Die Auflösung von der Arctan-Interpolation der
Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 8 bestimmt die Auflösung der Positions
bestimmung, die bei dem Auflösungsgrad 2000 der Auswerteschaltung und bei der
Halbperiodenlänge λ1 = 250 µm 0,125 µm erreichen kann.
Aber in diesem Beispiel ließ man außer Acht die zusätzlichen Phasenfehler der
Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren, die wegen der Zufallsabweichung des
beweglichen Sensorenträgers quer über die Maßstabslängsrichtung entstehen. Diese
Zufallsabweichungen des Sensorenträgers können zu Fehlern bei der Bestimmung der
laufenden Halbperiodenlängen der Magnetspuren λ3L, λ2L oder λ1L führen. Diese
zusätzlichen Phasenveränderungen begrenzen die maximalen Werte der Propor
tionalitätskoeffizienten K43, K32, K21 zwischen den Periodenlängen λ4L, λ3L, λ2L, λ1L, die
von den Neigungswinkeln α1, α2, α3, α4, von den Periodenlängen λ1, λ2, λ3, λ4 der
Magnetspuren 1, 2, 3, 4 und von der Amplitude der Zufallsabweichungen des
beweglichen Sensorenträgers 7 abhängen. Auf jedem Fall sollen diese zusätzlichen
Phasenveränderungen der Ausgangsspannungen von den Magnetfeldsensoren bei der
Zufallsabweichung des beweglichen Sensorenträgers kleiner als ihre Phasen
veränderungen, die vom Schub des Sensorenträgers in der Maßstabslängsrichtung auf
der Hälfte der Periodenlänge vorgehender Magnetspur entstehen, sein.
Dies ist möglich mit einer Anordnung entsprechend dem Anspruch 2.
In diesem Fall soll der Neigungswinkel αi der Ränder der magnetisierten Abschnitten
allen nachfolgenden Magnetspuren 2, 3, 4 gegenüber der Maßstabslängsrichtung den
Mindestwert αi(Δ, Bi-1) haben, der durch die Ungleichung
αi(Δ, Bi-1) < Arctg[2 . Δ . (Sinαi-1)/Bi-1]
gegeben ist, wobei Δ die zulässige Amplitude der Zufallsabweichung des Sensoren
trägers quer zur Maßstabslängsrichtung, αi-1 der Neigungswinkel der Ränder von
magnetisierten Abschnitten der vorangehenden Magnetspur gegenüber der Maßstabs
längsrichtung, Bi-1 die Breite der magnetisierten Abschnitten der vorangehenden
Magnetspur in ihrer Magnetisierungsrichtung und B0 (bei i = 1) die Breite von
magnetisierten Abschnitten der ersten Magnetspur in der Maßstabslängsrichtung ist.
Unter Berücksichtigung der obengenannten Ungleichung kann man den notwendigen
Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten Abschnitte und die Periodenlänge jeder
Magnetspur 2, 3, 4 in der Maßstabslängsrichtung ausrechnen.
Angenommen, daß die Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten
Abschnitte aller Magnetspuren 2, 3, 4 mit Berechnung durch obengenannte Unglei
chung bei 5 µm der zulässigen Zufallsabweichungsamplitude des Sensorenträgers in
Richtung quer zur Maßstabslängsrichtung und 250 µm als Breiten 20, 21, 22 der
magnetisierten Abschnitte von Magnetspuren 2, 3, 4 ausgewählt werden. Dann soll der
Neigungswinkel α2 nicht kleiner als 2,29°, α3 nicht kleiner als 0,091° und α4 nicht
kleiner als 0,004° ein. Z. B. kann man die Werte von K43, K32, K21 gleich 20 festlegen,
die maximale Meßlänge Lmax = 203 . 500 µm ergibt 4 m.
Für die Vergrößerung der Meßlänge gibt es die Möglichkeit die Anordnung gemäß dem
Anspruch 3 ausführen. Bei der Anordnung gemäß dem Anspruch 3 soll der
Neigungswinkel 17 der Ränder der magnetisierten Abschnitte von der zweiten Magnet
spur 2 gegenüber der Maßstabslängsrichtung den Wert 0° haben, wie es in Fig. 2
dargestellt ist. Diese Magnetspur benützt man jetzt ausschließlich für die Beseitigung
des Fehlers, der von der Einwirkung der Zufallsabweichungen des Sensorenträgers in
Richtung quer über die Maßstabslängsrichtung auf die Positionsbestimmung früher
möglich war. Es gestattet die maximale Meßlänge zu vergrößern, weil man jetzt die
Neigungswinkel α3, α4 der Ränder der magnetisierten Abschnitte der Magnetspuren 3,
4 sowie die maximalen Werten für ihre Periodenlängen λ3L, λ4L nur mit
Berücksichtigung der Auflösung der Auswerteschaltung von der Arctan-Interpolation
der Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren 9, 10, 11 wählt.
Angenommen, daß die Proportionalkoeffizienten K43 = K31 = 200 und die
Periodenlänge λ3L = 0,1 m, und λ4L = 20 m mit Hilfe von der Werteauswahl der
Neigungswinkel α3, α4 (bei den Breiten 20 = 21 = 22 = 250 µm der Magnetspuren
2, 3, 4 längs der Koordinatenachse Y) festgesetzt wurden. Man sieht daraus, daß die
Phasenveränderungen von Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 9 0°, die
Phasenveränderungen von Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 8 2π . 40000,
die Phasendifferenzveränderungen von Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren
10 und 9 2π . 200 und der Magnetfeldsensoren 11 und 9 nur 2π bei der Verschiebung
des Sensorenträgers 7 auf der völligen Periodenlänge λ4L = 20 m der Magnetspur 4
betragen. Die Absolutposition des Sensorenträgers 7 wird aus der Phasendifferenz der
Ausgangsspanungen der Magnetfeldsensoren 9 und 11 mit der Auflösung bis zur Hälfte
von der Periodenlänge λ3L der Magnetspur 3 und aus der Phasendifferenz der
Ausgangsspannungen von den Magnetfeldsensoren 9 und 10 mit Auflösung bis zur
Hälfte von der Periodenlänge λ1L der Magnetspur 1 ermittelt. Danach schätzt man die
Absolutposition des Sensorenträgers 7 mit der Auflösung der Auswerteschaltung von
der Arctan-Interpolation der Ausgangsspanungen des Sensors 8 ab. Man sieht aus
Beispielen 3, 4, daß man bei der Anordnung nach Anspruch 3 die maximale
Meßlänge, die im letzten Beispiel gleich 20 m ist, beträchtlich im Vergleich zum
Beispiel 3, vergrößert, weil die Zufallsabweichungen des Sensorenträgers in der
Richtung quer über die Maßstabslängsrichtung in diesem Fall zu den gleichen
Phasenveränderungen der Ausgangssignale von den Magnetfeldsensoren 9, 10, 11
führen, aber auf ihren Phasendifferenz nicht wirken.
Eine zweite Möglichkeit der Vergrößerung der Meßlänge besteht in der Anordnung zur
Bestimmung der Absolutposition entsprechend dem Anspruch 2, wobei der Neigungs
winkel αi der Ränder der magnetisierten Abschnitte nur von der Magnetspur 2
gegenüber der Maßstabslängsrichtung den Mindestwert αi(Δ, Bi-1) gemäß der
obengenannten Ungleichung hat. Die Neigungswinkel α3, α4 der Ränder der
magnetisierten Abschnitte der Magnetspuren 3, 4 gegenüber der Maßstabslängs
richtung, sowie die maximalen Werten für λ3L, λ4L wählt man jetzt nur mit der
Berücksichtigung der Auflösung der Auswerteschaltung von der Arctan-Interpolation
der Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren 9, 10, 11. Bei dieser Anordnung
benützt man die Magnetspur 2 nicht nur für die Beseitigung des Fehlers, der von der
Einwirkung der Zufallsabweichungen des Sensorenträgers in Richtung quer über die
Maßstabslängsrichtung auf die Positionsermittlung früher (siehe Beispielen 2, 3)
möglich war, sondern auch für die zusätzliche Vergrößerung der maximalen Meßlänge.
Angenommen, daß (bei der Breite 250 µm der magnetisierten Abschnitte
der Magnetspur 1) der Neigungswinkel α2 mit Hilfe von der erwähnten Ungleichung
bei der zulässigen Zufallsabweichungsamplitude 5 µm des Sensorenträgers in Richtung
quer über die Maßstabslängsrichtung festgesetzt wird. Der Neigungswinkel α2 soll in
diesem Fall nicht kleiner als 2,29° sein und die Periodenlänge der Magnetspur 2 kann
man nicht mehr als λ2L = 12,5 mm festsetzen, die dem Proportionalitätskoeffizienten
K21 = 25 entspricht. Die Neigungswinkel α3, α4 der Ränder der magnetisierten
Abschnitte von den Magnetspuren 3, 4 gegenüber der Maßstabslängsrichtung, sowie
die Werte für λ3L, λ4L wählt man jetzt nur mit Berücksichtigung der Phasendifferenz
auflösung der Auswerteschaltung. Angenommen, daß die Periodenlänge λ2L = 10 mm,
die dem Proportionalitätskoeffizienten K21 = 20 entspricht, und die Phasendifferenz
auflösung der Auswerteschaltung von Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren 9,
10, 11 in diesem Fall 100 ist, folglich kann man λ3L = 10,1 mm und λ4L = 10,001 mm
festsetzen. Man sieht daraus, daß bei der Verschiebung des Sensorenträgers auf die
völlige Meßlänge Lmax = (λ2L)2/(λ4L - λ2L) = 100 m die Phasenveränderung der
Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 8 2π . 20 . 104, des Magnetfeldsensors 9
2π . 104, die Phasendifferenzveränderungen der Ausgangsspannungen der Magnetfeld
sensoren 9, 10 2π . 100 und der Magnetfeldsensoren 9, 11 nur 2π betragen. Die
Absolutposition des Sensorenträgers 7 gegen den Maßstab wird mit der Auflösung bis
zur Hälfte der Periodenlänge λ3L der Magnetspur 3 aus der Phasendifferenz der
Ausgangsspannungen von den Magnetfeldsensoren 9, 11 und mit der Auflösung bis zur
Hälfte der Periodenlänge λ2L der Magnetspur 2 aus der Phasendifferenz der Ausgangs
spannungen von den Magnetfeldsensoren 9, 10 ermittelt. Danach schätzt man die
Absolutposition des Sensorenträgers 7 mit einer Auflösung bis zur Hälfte der Perioden
länge λ1L der Magnetspur 1 mit Hilfe von der Arctan-Interpolation der Ausgangs
spannungen des Magnetfeldsensors 9 ab. Danach schätzt man die Absolutposition des
Sensorenträgers 7 mit der Auflösung der Auswerteschaltung von der Arctan-
Interpolation der Ausgangsspannungen von den Sinus-Cosinus-Elementen des
Magnetfeldsensors 8 ab. Man sieht aus den Beispielen 5 und 3, 4, daß die maximale
Meßlänge, die im letzten Fall 100 m betrug, bedeutend vergrößert wurde, weil die
Zufallsabweichung des Sensorenträgers in Richtung quer über die Maßstabs
längsrichtung zu den gleichen Phasenveränderungen der Ausgangsspannungen der
Sensoren 9, 10, 11 führt, aber auf ihre Phasendifferenz nicht wirkt.
Die angebotenen Anordnungen gestatten nicht nur eine identische Konstruktion von
Magnetfeldsensoren zu benutzen, sondern auch alle Magnetfeldsensoren wie als ein
Chip auszuführen und ihre Positionierung gleichzeitig verwirklichen.
Die Anordnung, die zur Bestimmung der Absolutposition auf zwei Koordinaten
angepaßt ist, wird mit Hilfe von Fig. 2 erklärt. In Fig. 2 sind drei Magnetspuren 1, 2, 3,
die früher bei der Bestimmung der Absolutposition nur auf einer Koordinatenachse X
ausgenutzt wurden, und eine zusätzliche Magnetspur 24 auf der begrenzenden
Oberfläche vom Maßstab 5 schematisch dargestellt. Die Breite 25 der magnetisierten
Abschnitte der zusätzlichen Magnetspur 24 und die Breite 12 von magnetisierten
Abschnitten der Magnetspur 1 in der Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren
8 und 26 (d. h. in der Maßstabslängsrichtung) sind gleich. Der im Betrieb der
Anordnung sich über diese Magnetspuren 1, 2, 3, 24 bewegliche Sensorenträger 7 mit
den Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 26 ist in der Zeichnung nach rechts verschoben,
damit die Maßstabsstruktur sichtbar wird. Der Abstand zwischen den Sinus-Cosinus-
Elementen der Magnetfeldsensoren 8, 26 und 9, 10 ist gleich der Hälfte der Abstand
zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte jeder Magnetspur in
Positionierungsrichtung der entsprechenden Magnetfeldsensoren. Die Positionierungs
richtung der Magnetfeldsensoren 8, 9 und die Positionierungsrichtung der Magnetfeld
sensoren 10, 26 sind bei diesem Beispiel wie Senkrechte auf den Koordinatenachsen X
und Y angeordnet, aber es ist nicht obligatorisch. Dies bedeutet, daß die sämtlichen
Magnetfeldsensoren 8, 9, 10, 26 und die entsprechenden Magnetspuren 1, 2, 3, 24 in
zwei Teilen geteilt wurden. Jeder Magnetfeldsensor tastet eine entsprechende
Magnetspur ab. Jede Magnetspur 1, 2, 3, 24 hat ihre entsprechenden Abschnitte, die
jeweils entgegengesetzt periodisch in positiver und negativer Richtung magnetisiert
sind. Die Magnetisierungsrichtung der magnetisierten Abschnitte jeder Magnetspur 1,
2, 3, 24 ist durch die entsprechende Pfeile dargestellt. Die Abstände 20, 21 zwischen
Rändern der magnetisierten Abschnitte vom zweiten Teil der Magnetspuren (d. h. der
Magnetspuren 2, 3) längs der Koordinatenachse Y und die Abstände 12, 25 zwischen
Rändern der magnetisierten Abschnitte vom ersten Teil der Magnetspuren (d. h. der
Magnetspuren 1, 24) längs der Koordinatenachse X sind gleich. Die Absolutposition
des Sensorenträgers 7 längs der Koordinatenachse X wird aus der Phasendifferenz der
Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren 9 und 10 mit Auflösung bis zur Hälfte
der Periodenlänge λ1L der ersten Magnetspur 1 ermittelt und danach schätzt man die
Absolutposition des Sensorenträgers 7 mit der Auflösung der Auswerteschaltung von
der Arctan-Interpolation der Ausgangsspannungen des Magnetfeldsensors 8 von
Magnetspur 1 ab (d. h. dieses Prozeß ist früher im Beispiel 4 beschrieben). Die
Absolutposition des Sensorenträgers 7 längs der Koordinatenachse Y wird aus der
Phasendifferenz der Ausgangsspannungen der Magnetfeldsensoren 26 und 8 mit
Auflösung bis zur Hälfte der Periodenlänge λ2 der Magnetspur 2 ermittelt. Danach
schätzt man die Absolutposition des Sensorenträgers 7 mit der Auflösung der
Auswerteschaltung von der Arctan-Interpolation der Ausgangsspannungen des Sensors
9 von der Magnetspur 2 ab. Damit kann man sehen, daß die Magnetspuren 1 und 2 bei
der Ermittlung der Absolutposition längs der Koordinatenachse X oder Y gleichzeitig
für die Beseitigung der Einwirkung der Verschiebung des Sensorenträgers längs der
anderen entsprechenden Koordinatenachse (Y oder X) auf die Positionsermittlung jetzt
benutzt werden.
Die Berechnung der maximalen Meßlänge für eine Koordinate, die bei der Erklärung
der Anordnung nach Anspruch 3 angeführt wurde, ist für zwei Koordinatenachsen
entsprechend, wenn die Anzahl der Magnetspuren, die zur Bestimmung der
Absolutposition auf einer Koordinatenachse benutzt werden, gleich der Anzahl der
Magnetspuren, die zur Bestimmung der Absolutposition auf der anderen Koordinaten
achse benutzt werden, ist. In vielen praktischen Fällen ist zweckmäßig alle Magnet
spuren auf verschiedenen untereinanderliegenden Flächen anzuordnen, wobei die
Ausmaße des Maßstabs sich bis zu den Ausmaßen 27 und 28 verringern können.
Auf Grund der Ergebnisse der Beispiele 2-5 ergeben sich folgende Vorteile der
angebotenen Anordnungen zur Bestimmung der Absolutposition:
- - wegen der größeren Periodenlänge der nachfolgenden Magnetspuren in der Maßstabs längsrichtung kann die angeboten Anordnung bei größerer Geschwindigkeit des beweg lichen Sensorenträgers funktionieren - bis 200 mal (bei Anordnung nach Anspruch 3) als die maximale Geschwindigkeit vom Prototyp, dabei kann sich die Positions auflösung nur bis zur Hälfte der Periodenlänge der ersten Magnetspur senken;
- - der zusätzliche Positionsfehler kann jetzt (z. B. bei den Anordnungen nach Anspruch 2, 3) nur in dem Fall entstehen, bei dem die zufällige Neigung der Achse des beweglichen Sensorenträgers hundertmal größer (3,58°) als ihr zulässiger Wert 0,0358° (siehe Beispiel 1) vom Prototyp ist.
- - die maximale Meßlänge kann fast die Hälfte eines Kilometers bei dem vierspurigen Maßstab erreichen; das Gute ist dabei, daß man kleine identische Magnetfeldsensoren, deren Abstand zwischen Sinus-Cosinus-Elementen 1 mm nicht übertrifft, benützen kann;
- - die Anzahl der Magnetspuren und der Magnetfeldsensoren ist bei diesen Anordnungen variabel, die man unter Berücksichtigung der notwendigen Meßlänge und der zulässigen Amplitude der Zufallsabweichung des Sensorenträgers in der Richtung quer über die Maßstabslängsrichtung auswählen kann, so daß die notwendige Anzahl der Magnetspuren und der Magnetfeldsensoren sich auf 2 bis 5 (bei Meßlängen von etwa 20 mm bis 10 km) beschränkt;
- - bei der Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition auf zwei Koordinaten benutzt man eine Anzahl von Magnetfeldsensoren und Magnetspuren, die um zwei kleiner als ihre benötigten Anzahl im Fall der Benutzung der zwei üblichen Einzelanordnungen ist.
1
- die erste Magnetspur ist
2
- die zweite Magnetspur ist
3
- die dritte Magnetspur ist
4
- die vierte Magnetspur ist
5
- der Maßstab ist
6
- die Maßstabslängsrichtung ist
7
- der Sensorenträgers ist
8
- der Magnetfeldsensor, der die erste Magnetspur abtastet, ist
9
- der Magnetfeldsensor, der die zweite Magnetspur abtastet, ist
10
- der Magnetfeldsensor, der die dritte Magnetspur abtastet, ist
11
- der Magnetfeldsensor, der die vierte Magnetspur abtastet, ist
12
- die Breite der Abschnitte der ersten Magnetspur in ihren
Magnetisierungsrichtung ist
13
- die Breite der Abschnitte der zweiten Magnetspur in ihren
Magnetisierungsrichtung ist
14
- die Breite der Abschnitte der dritten Magnetspur in ihren
Magnetisierungsrichtung ist
15
- die Breite der Abschnitte der vierten Magnetspur in ihren
Magnetisierungsrichtung ist
16
- der Neigungswinkel α1
der Ränder der magnetisierten Abschnitte der
ersten Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung ist
17
- der Neigungswinkel α2
der Ränder der magnetisierten Abschnitte
der zweiten Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung ist
18
- der Neigungswinkel α3
der Ränder der magnetisierten Abschnitte
der dritten Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung ist
19
- der Neigungswinkel α4
der Ränder der magnetisierten Abschnitte
der vierten Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung ist
20
- der Abstand zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der
zweiten Magnetspur in Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren
9
,
10
,
11
ist
21
- der Abstand zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der
dritten Magnetspur in Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren
9
,
10
,
11
ist
22
- der Abstand zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte der
vierten Magnetspur in Positionierungsrichtung der Magnetfeldsensoren
9
,
10
,
11
ist
23
- die Halbperiodenlänge der vierten Magnetspur längs
der Maßstabslängsrichtung ist
24
- die zusätzliche Magnetspur ist
25
- die Breite der magnetisierten Abschnitte der zusätzlichen Magnetspur in
der Maßstabslängsrichtung (längs der Koordinatenachse X) ist
26
- der Magnetfeldsensor, der die zusätzliche Magnetspur
24
abtastet, ist
27
- das Ausmaß der Magnetspuren längs der Koordinatenachse Y ist
28
- das Ausmaß der Magnetspuren längs der Koordinatenachse X ist
Claims (4)
1. Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition, bestehend aus
einem Maßstab mit periodischen Magnetspuren, die in bestimmten Richtungen
magnetisierte Abschnitte enthalten, und aus Magnetfeldsensoren, die auf einem relativ
zum Maßstab beweglichen Sensorenträger montiert sind und mit Hilfe ihrer Sinus-
Cosinus-Elemente die Magnetspuren abtasten, um die gegenwärtige Position des
Sensorenträgers hinsichtlich der momentan abgetasteten Periode jeder Magnetspur
festzustellen, wobei der Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten Abschnitte der
ersten Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung einen Wert von 90° hat und
diese Werte für die Neigungswinkel der weiteren Magnetspuren unterschiedlich und
kleiner als 90° sind; wobei der Abstand zwischen dem Sinus-Element und dem Cosinus-
Element der entsprechenden Magnetfeldsensoren der Hälfte des Abstandes zwischen den
Rändern der magnetisierten Abschnitte zumindest eines Teils der weiteren
Magnetspuren senkrecht zur Maßstabslängsrichtung entspricht.
2. Anordnung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Neigungswinkel αi der Ränder der magnetisierten Abschnitte der weiteren
Magnetspuren oder nur einer der weiteren Magnetspuren gegenüber der Maßstabs
längsrichtung den Mindestwert αi(Δ, Bi-1) hat, der durch die Ungleichung
αi(Δ, Bi-1) < Arctg[2 . Δ . (Sinαi-1)/Bi-1]
gegeben ist, wobei Δ die zulässige Amplitude der Zufallsabweichung des Sensorenträgers quer über die Maßstabslängsrichtung, αi-1 der Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten Abschnitte der vorangehenden Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung, Bi-1 die Breite der magnetisierten Abschnitte der vorangehenden Magnetspur in ihrer Magnetisierungsrichtung und B0 (bei i = 1) die Breite der magnetisierten Abschnitte der ersten Magnetspur in der Maßstabslängsrichtung ist.
αi(Δ, Bi-1) < Arctg[2 . Δ . (Sinαi-1)/Bi-1]
gegeben ist, wobei Δ die zulässige Amplitude der Zufallsabweichung des Sensorenträgers quer über die Maßstabslängsrichtung, αi-1 der Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten Abschnitte der vorangehenden Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung, Bi-1 die Breite der magnetisierten Abschnitte der vorangehenden Magnetspur in ihrer Magnetisierungsrichtung und B0 (bei i = 1) die Breite der magnetisierten Abschnitte der ersten Magnetspur in der Maßstabslängsrichtung ist.
3. Anordnung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Neigungswinkel der Ränder der magnetisierten Abschnitte einer weiteren
Magnetspur gegenüber der Maßstabslängsrichtung den Wert 0° hat.
4. Anordnung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Abstand zwischen den Rändern der magnetisierten Abschnitte
sämtlicher Magnetspuren in der Positionierungsrichtung der entsprechenden
Magnetfeldsensoren gleich sind.
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---|---|---|---|
DE1998121297 DE19821297C2 (de) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition |
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DE19821297A1 DE19821297A1 (de) | 1999-11-18 |
DE19821297C2 true DE19821297C2 (de) | 2000-05-18 |
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DE1998121297 Expired - Fee Related DE19821297C2 (de) | 1998-05-13 | 1998-05-13 | Anordnung zur Bestimmung der Absolutposition |
Country Status (1)
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DE (1) | DE19821297C2 (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE10322130A1 (de) * | 2003-05-15 | 2004-12-02 | Anton Rodi | Phasenabgleich für Winkel- und Wegmessgeber |
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FR2808324A1 (fr) * | 2000-04-26 | 2001-11-02 | Ectricfil Industire L | Codeur magnetique rotatif a haute resolution et capteur comportant un tel codeur |
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1998
- 1998-05-13 DE DE1998121297 patent/DE19821297C2/de not_active Expired - Fee Related
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Artikel:"Auf Magnet-Basis und doch hochgenau", in:Elektronik 25, 1995, S. 86-92 * |
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