DE19742644C2 - Rotationskupplungsvorrichtung für ein Automatikgetriebe - Google Patents
Rotationskupplungsvorrichtung für ein AutomatikgetriebeInfo
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Description
Der Inhalt der prioritätsbegründenden japanischen Patentanmeldung Nr. 8-260747 mit Anmeldedatum 1. Oktober 1996 in Japan
wird hiermit durch Bezugnahme eingeschlossen.
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf Verbesserungen bei einer Kupplungs
vorrichtung eines Automatikgetriebes und bezieht sich insbesondere auf eine Rotations
kupplungsvorrichtung, welche eine Eingriffsleistung derselben ändert.
Im allgemeinen wird ein Automatikgetriebe in einen vorbestimmten Schaltgang durch
ausgewähltes Ineingriffbringen einer Mehrzahl von Reibelementen durch Fluiddruck
gesetzt. Viele Kupplungen der Reibelemente sind eine Rotationskupplungsvorrichtung,
die in dem Automatikgetriebe rotiert. Eine Veröffentlichung "SERVICE MANUAL FOR
FULL-RANGE AUTOMATIC TRANS-AXLE OF NISSAN RE4F02A TYPE" offenbart ein
typisches Automatikgetriebe, das eine Rotationskupplungsvorrichtung, wie z. B. eine
Niedriggangkupplung oder eine Hochgangkupplung einschließt. Jede Rotationskupp
lungsvorrichtung dieses typischen Automatikgetriebes ist solcherart angeordnet, daß
eine Eingriffsleistung derselben festgelegt ist. Einige der herkömmlichen Automatikge
triebe sind so angeordnet, daß sie eine Rotationskupplungsvorrichtung in eine Mehrzahl
von Schaltgängen in Eingriff bringt, deren erforderliche Drehmomentaufteilungsverhält
nisse zueinander unterschiedlich sind. Dementsprechend ist die herkömmliche Rotati
onskupplungsvorrichtung so gestaltet, daß sie dem Schaltgang angepaßt ist, dessen
erforderliches Drehmomentaufteilungsverhältnis ein Maximum ist. Das erhöht die Größe
der Rotationskupplungsvorrichtung, erfordert einen großen Einbauraum für diese Vor
richtung und erhöht die Produktionskosten derselben. Wenn außerdem das Schalten zu
einer Schaltposition, dessen erforderliches Drehmomentaufteilungsverhältnis klein ist,
ausgeführt ist, ist es notwendig, präzise den Kupplungsbetätigungsdruck zu steuern,
währenddessen er auf einem kleinen Wert beibehalten wird, um einen Schaltruck zu
unterdrücken. Wenn außerdem ein Quellendruck des Kupplungsarbeitsdrucks leicht
schwankt, wird der Kupplungsarbeitsdruck stark beeinflußt, so daß die Schwankung des
Schaltverhaltens des Automatikgetriebes bei dem oben erläuterten Schalten erhöht wird.
Das verschlechtert die Qualität des Automatikgetriebes. Andererseits haben einige
Nichtrotationskupplungen eine variable Eingriffsleistung, und weisen eine Mehrzahl von
Kolbenkammern zum Ändern der Eingriffsleistung auf. Wenn jedoch ein solcher Aufbau
der Nichtrotationskupplung einfach für eine Rotationskupplung verwendet wird, erzeugt
die Rotationskupplung ein Schleifen aufgrund der Drehung derselben. Um dieses
Schleifen zu verbessern, ist eine UD-Kupplung eines Rotationstypes, die in einem Auto
matikgetriebe des F4A42 (INVECS-II)-Typs eingebaut ist, und die von der Mitsubishi
Motors Corporation hergestellt wird, angeordnet, um eine Zentrifugaldruckaufhebungs
kammer zum Aufheben eines Zentrifugaldrucks, der in einer Kupplungskolbenkammer
erzeugt wird, einzuschließen.
Wenn jedoch ein solcher Mehrfachkolbenkammeraufbau der Nichtrotationskupplung für
die Rotationskupplung verwendet wird, ist es notwendig, eine Vielzahl von Zentrifu
galdruckaufhebungskammern zu schaffen, um die Zentrifugaldrücke der Mehrzahl der
Kolbenkammern aufzuheben. Dieses kompliziert den Aufbau der Rotationskupplung und
erhöht die Produktionskosten derselben.
In der DE 197 00 635 A1 ist eine Rotationskupplungsvorrichtung für ein Automatikgetrie
be beschrieben, das eine Kupplungstrommel aufweist, mit der ein innerer Zylinder ein
stückig ausgebildet ist. Der innere Zylinder weist ein erstes Loch, ein zweites Loch und
ein drittes Loch auf. Ein Kupplungskolben ist verschiebbar zwischen der Kupp
lungstrommel und dem inneren Zylinder angeordnet, wobei eine Kupplungskolbenkam
mer durch den Kupplungskolben, die Kupplungstrommel und den inneren Zylinder be
grenzt wird. Ein Trennkolben ist, verschiebbar in der Kupplungskolbenkammer angeord
net, um die Kupplungskolbenkammer in eine erste Kammer abseits von dem Kupp
lungskolben und eine zweite Kammer benachbart zu dem Kupplungskolben zu untertei
len. Der Trennkolben hat einen Außendurchmesser, der kleiner ist als der des Kupp
lungskolbens. Die erste und zweite Kammer nehmen den Hydraulikdruck jeweils durch
das erste Loch und das zweite Loch auf. Eine Trennwand ist gegenüberliegend zu dem
Trennkolben durch den Kupplungskolben und zwischen der Kupplungstrommel und dem
inneren Zylinder angeordnet. Eine Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer wird durch die
Trennwand, den Innenzylinder und den Kupplungskolben begrenzt und nimmt den Hy
draulikdruck über das dritte Loch auf.
Aus der DE-OS 21 42 096 ist eine Rotationskupplungsvorrichtung für ein Automatikge
triebe bekannt, das zwei getrennte Kolben aufweist, von denen jeder eine Kammer auf
weist, die mit einem jeweiligen Durchlaß verbunden ist. Ein Servomotor kann durch ein
Ventilsystem in einer solchen Weise betätigt werden, daß Drucköl in ausgewählter Weise
in einen Durchlaß oder in beide Durchlässe eingeleitet werden kann. Zum Betätigen
einer Bremse wird der Servomotor in einem ersten Gang betätigt, wo das Drucköl in den
einen Durchlaß mittels der Steuerung des Ventilsystems eingeleitet wird. Wenn das
Drucköl in die Kammer eintritt, wird der eine Kolben unter Druck gesetzt, und die Bremse
wird zum Schalten in den ersten Gang betätigt. Da beim Schalten in den Rückwärtsgang
eine höhere Kraft zum Betätigen der Bremse erforderlich ist, wird das Drucköl in beide
Durchlässe eingeleitet, in einer solchen Weise, daß beide Kolben verschoben werden,
um die Bremse zum Schalten in den Rückwärtsgang zu betätigen.
Die DE-PS 898 240 offenbart eine Kupplungsvorrichtung zum wahlweisen Eingriff einer
Mehrzahl von Reibelementen, die eine erste Lamellenkupplung und eine zweite Lamel
lenkupplung einschließen. Ein erster Kolben wird mittels Drucköl betätigt, der in einen
ersten Durchlaß eingeleitet wird, wobei der erste Kolben gegen einen ersten Ring ange
preßt wird, um die erste Lamellenkupplung zu betätigen. Ein zweiter Kolben ist vorge
sehen, der mittels Drucköl betätigt wird, das in einen zweiten Durchlaß eingeleitet wird.
Der zweite Kolben preßt gegen einen zweiten Ring, der die zweite Lamellenkupplung
betätigt.
Die EP 692 649 A1 offenbart eine Kupplungsvorrichtung für ein Automatikgetriebe mit
einem ersten Kupplungskolben, einem zweiten Kupplungskolben und einer Druckaufhe
bungsplatte. Der Druck in einer ersten Ölkammer betätigt den ersten Kupplungskolben,
ein Druck in einer zweiten Ölkammer betätigt den zweiten Kupplungskolben. Eine Öl
kammer ist zwischen dem zweiten Kupplungskolben und der Druckaufhebungsplatte
angeordnet. Der erste Kupplungskolben betätigt eine erste Kupplung und der zweite
Kupplungskolben eine zweite Kupplung.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Rotationskupplungsvorrichtung für ein
Automatikgetriebe zu schaffen, das bei einem einfachen Aufbau einen ruckfreien Schalt
vorgang ausführt.
Diese Aufgabe wird durch die im Patentanspruch 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Durch den erfindungsgemäßen Aufbau wird erreicht, daß die Kupplungsvorrichtung
einfach und kompakt ausgebildet werden kann, so daß eine Kosteneinsparung gegen
über herkömmlichen Kupplungen zu erzielen ist. Auch bei Schwankungen des Arbeits
drucks der Kupplungsvorrichtung kann ein stabiler Schaltvorgang erzielt werden. Des
weiteren wird ein ruckfreier Schaltvorgang ausgeführt.
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Die Erfindung wird anhand der Zeichnungen näher erläutert. Darin zeigen:
Fig. 1 eine schematische Ansicht, die einen Kraftübertragungsweg eines Automa
tikgetriebes zeigt, das eine Rotationskupplungsvorrichtung einer Ausführungsform ent
sprechend der vorliegenden Erfindung einschließt;
Fig. 2 eine Logiktabelle, die ein Eingriffstheorem der Eingriffselemente des Auto
matikgetriebes von Fig. 1 zeigt;
Fig. 3 ein Hydraulikkreislaufschema, welches eine Schaltsteuervorrichtung zum
Realisieren des Eingriffstheorems von Fig. 2 zeigt; und
Fig. 4 eine Querschnitts-Teilansicht einer Niedriggangkupplung, die als eine Ro
tationskupplungsvorrichtung einer variablen Eingriffsleistung in dem Kraftüber
tragungsweg entsprechend der vorliegenden Erfindung funktioniert.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 4 ist eine Ausführungsform einer Rotations
kupplungsvorrichtung in einem Automatikgetriebe eines Kraftfahrzeuges in Überein
stimmung mit der vorliegenden Erfindung eingebaut.
Wie in Fig. 1 gezeigt ist, sind ein erster Planetenradsatz G1 und ein zweiter Planetenrad
satz G2 koaxial angeordnet. Der erste Planetenradsatz G1 ist ein einfacher Typ und
schließt ein erstes Sonnenrad S1, ein erstes Planetenrad P1, einen ersten Planetenträger
C1 und ein erstes Hohlrad R1 ein. In gleicher Weise ist der zweite Planetenradsatz G2 ein
einfacher Typ und schließt ein zweites Sonnenrad S2, ein zweites Planetenrad P2, einen
zweiten Planetenträger C2 und ein zweites Hohlrad R2 ein. Eine Eingangswelle I des
Automatikgetriebes nimmt eine Antriebskraft von einer Motorausgangswelle E über einen
Drehmomentwandler T/C auf. Die Eingangswelle E ist mit dem zweiten Sonnenrad S2
verbunden und ist mit dem ersten Planetenträger C1 über eine Hochgangkupplung H/C
verbindbar. Ferner ist die Eingangswelle I mit dem ersten Sonnenrad S1 über eine
Rückwärtsgangkupplung R/C verbindbar und ist mittels einer Bandbremse B/B festleg
bar.
Eine Freilaufkupplung OWC funktioniert so, daß die ersten Planetenträger C, an einer
Drehung in eine Rückwärtsrichtung entgegen der Drehrichtung der Motorausgangswelle
E gehindert werden. Der erste Planetenträger C1 ist mittels einer Niedrig-
Rückwärtsgang-Bremse LR/B festlegbar. Der erste Planetenträger C1 ist mit dem zwei
ten Hohlrad R2 mittels einer Niedriggangkupplung L/C verbindbar. Der zweite Planeten
träger C2 ist mit dem ersten Hohlrad R1 und einer Ausgangswelle O verbunden.
Wie in Fig. 3 gezeigt ist, weist die Bandbremse B/B eine Servolösekammer BS/R auf, der
ein Servolösedruck PS/R zum Lösen der Bandbremse B/B zugeführt wird und weist eine
Servobeaufschlagungskammer BS/A auf, der ein Servobeaufschlagungsdruck PS/A zum
Ineingriffbringen der Bandbremse B/B zugeführt wird. Wenn der Servolösedruck PS/R der
Servolösekammer BS/R zugeführt wird, ist die Bandbremse B/B unabhängig von dem
Beaufschlagungszustand des Servobeaufschlagungsdruckes PS/A zur Servobeaufschla
gungskammer BS/A gelöst.
Fig. 2 zeigt eine Eingriffslogiktabelle, wo jede Schaltposition entsprechend des
Kraftübertragungsweges von Fig. 1 durch die Kombination der Druckzuführung zu ver
schiedenen Reibelementen hergestellt wird. In dieser Eingriffslogiktabelle von Fig. 2 gibt
eine Markierung O an, daß ein Hydraulikdruck zu dem markierten Reibelement zugeführt
wird, wenn der markierte Schaltbereich ausgewählt ist.
Unter Bezugnahme auf Fig. 3 ist ein Schaltsteuer-Hydraulikkreislauf des Automatik
getriebes gezeigt, der die Rotationskupplungsvorrichtung, wie z. B. eine Niedrig
gangkupplung L/C in Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung einschließt. Wie
in Fig. 3 gezeigt ist, ist eine Ölpumpe 1 angeordnet, um unter Druck stehendes Öl einem
Durchlaß 2 zuzuführen. Der Druck des geförderten Öles von der Ölpumpe 1 wird grund
legend auf einen Leitungsdruck PL mittels eines Druckregelventiles 3 gesteuert, das eine
Feder 3a zur Bestimmung des gesteuerten Druckes über eine Federkraft derselben
einschließt. Das Druckregelventil 3 nimmt einen Modulatordruck PTH auf, welches ent
sprechend der Vergrößerung eines Öffnungsgrades einer Motordrosselklappe eines
Motors, der mit dem Automatikgetriebe verbunden ist, erhöht wird. Das Druckregelventil
3 funktioniert so, daß es den Leitungsdruck PL in dem Durchlaß 2 in Proportion zur Mo
torlast erhöht. Der gesteuerte Leitungsdruck PL wird dem Wählschieber 5 zugeführt. Der
Wählschieber 5 wird durch einen Fahrer des Fahrzeuges gesteuert, so daß eine ge
wünschte Schaltposition aus einem Parkbereich (P-Bereich), einem Rückwärtsantriebs
bereich (R-Bereich), einem Anhaltebereich (N-Bereich), einem Automatikschaltantriebs
bereich (D-Bereich), einem Motorbremse-Antriebsbereich im zweiten Gang (2-Bereich)
und einem Motorbremse-Antriebsbereich im ersten Gang (1-Bereich) ausgewählt wird.
Wenn der P-Bereich oder der N-Bereich ausgewählt ist, setzt der Wählschieber 5 alle
Anschlußöffnungen 5-D, 5-2, 5-1 und 5-R in einen abgelassenen Zustand durch Stop
pen der Zufuhr des Leitungsdruckes PL zu diesen. Durch dieses Ablassen aller An
schlüsse 5-D, 5-2, 5-1 und 5-R sind alle Reibelemente L/C, H/C, B/B und LR/B gelöst,
und daher ist der Kraftübertragungsweg, der in Fig. 1 gezeigt ist, in einen neutralen
Zustand gesetzt, bei dem die Antriebskraftleistung nicht auf die Räder des Fahrzeuges
übertragen werden.
Wenn der D-Bereich ausgewählt ist, ist der Wählschieber 5 so gesetzt, daß er den Lei
tungsdruck PL von dem Durchlaß 2 zu dem Ausgangsanschluß 5-D abgibt. Der Lei
tungsdruck PL wird auf ein 3-4-Schaltventil 7 und ein 1-2-Schaltventil 8 über einen
Durchlaß 6 aufgebracht. Jedes Ventil vom 3-4-Schaltventil 7, dem 1-2-Schaltventil 8 und
einem 2-3-Schaltventil 9 ist solcherart angeordnet, daß jede Steuerschieberposition
jedes Schaltventiles 7, 8, 9 an einer unteren Position festgelegt ist durch die Angabe
jedes Ventiles 7, 8, 9 in Fig. 3 mittels jedes von entsprechenden Feder 7a, 8a und 9a in
einem normalen Zustand. Das heißt, der Leitungsdruck PL, der auf das 3-4-Schaltventil 7
über den Durchlaß 6 aufgebracht wird, wird der Niedriggangkupplung L/C über die
Durchlässe 10a und 10b als ein Arbeitsdruck PL/C zugeführt. Die Niedriggangkupplung
L/C ist durch diese Zuführung des Leitungsdruckes PL in Eingriff (eingerückt). Der Lei
tungsdruck PL, der dem 1-2-Schaltventil 8 über den Durchlaß 6 aufgebracht wird, wird
bei diesem 1-2-Schaltventil 8 gestoppt. Daher ist das Automatikgetriebe so gesetzt, daß
nur die Niedriggangkupplung L/C in Eingriff befindlich ist. Wenn, wie klar in Fig. 2 gezeigt
ist, die Niedriggangkupplung L/C in Eingriff befindlich ist und die Freilaufkupplung OWC
in Eingriff befindlich ist, ist das Automatikgetriebe in eine erste Gangposition gesetzt.
Die Niedriggangkupplung L/C ist so angeordnet, daß sie zwei Operationsdruckkammern
A und B aufweist, wie in Fig. 4 gezeigt ist. Die detaillierte Erläuterung derselben wird bei
der Erläuterung eines Eingriffsleistungs-Steuerventils 31 diskutiert, das in dem Durchlaß
10b gesetzt ist.
Wenn bei der ersten Gangposition, die wie oben erläutert ausgewählt ist, ein Regler
druck PG proportionierend zu der Fahrzeuggeschwindigkeit entsprechend dem Anwach
sen der Fahrzeuggeschwindigkeit erhöht wird, wird die Anschlußverbindung des 1-2-
Schaltventiles 8 geändert, und der Leitungsdruck PL des Durchlasses 6 wird der Band
bremse B/B über einen Durchlaß 11 als ein Servobeaufschlagungsdruck PS/A zugeführt,
um die Bandbremse B/B in Eingriff zu bringen. Wenn daher die Bandbremse B/B durch
die oben erläuterte Art und Weise in Eingriff befindlich ist und der Eingriff der Niedrig
gangkupplung L/C gehalten wird, wird das Automatikgetriebe in eine zweite Gangposition
gesetzt, wie in Fig. 2 gezeigt ist.
Wenn der Reglerdruck PG weiter erhöht wird entsprechend der weiteren Erhöhung der
Fahrzeuggeschwindigkeit, wird die Anschlußverbindung des 2-3-Schaltventiles 9 geän
dert, und der Leitungsdruck PL des Durchlasses 11 wird an einen Durchlaß 12 abgege
ben. Ferner wird der Leitungsdruck PL zu dem Durchlaß 12 der Hochgangkupplung H/C
als dessen Arbeitsdruck PH/C zugeführt, um die Hochgangkupplung H/C in Eingriff zu
bringen. Der Leitungsdruck PL des Durchlasses 12 wird weiter als ein Servolösedruck
PS/R zur Bandbremse B/B über ein Rückschlagventil 20 in einem Durchlaß 13, einem
SR-Abstimmungsventil 21 und einem Steuerventil 22 zugeführt, um die Bandbremse B/B
zu lösen. In diesem Zustand wird das SR-Abstimmungsventil 21 auf eine Position ge
setzt, die durch einen linken Halbbereich des SR-Abstimmungsventiles 21 in Fig. 3 auf
grund des Niedriggang-Kupplungsdruckes PL/C gezeigt ist. Das Steuerventil 22 ist auf
grund des Servobeaufschlagungsdruckes PS/A auf eine Position gesetzt, wie sie durch
einen linken Halbbereich des Steuerventiles 22 in Fig. 3 gezeigt ist.
Da das Halten des Eingriffs der Niedriggangkupplung L/C, der Eingriff der Hoch
gangkupplung H/C und das Lösen der Bandbremse B/B in dem Automatikgetriebe aus
geführt werden, wird der dritte Gang durch das Automatikgetriebe ausgewählt, wie aus
Fig. 2 klar ersichtlich ist.
Nachfolgend zu der Einstellung des dritten Ganges, wenn der Reglerdruck PG weiter
erhöht wird entsprechend dem weiteren Erhöhen der Fahrzeuggeschwindigkeit, wird die
Anschlußverbindung des 3-4-Schaltventiles 7 geändert, um den Durchlaß 10 mit dem
Ablaßdurchlaß in Verbindung zu bringen und um den Niedriggangkupplungsdruck PL/C
aufzuheben. Das Steuerventil 22 ist auf die Position gesetzt, wie es durch den linken
Halbbereich des Steuerventiles 22 von Fig. 3 gezeigt ist aufgrund des Servobeaufschla
gungsdruckes PS/A, und das SR-Abstimmungsventil 21 ist auf eine Position gesetzt, wie
es durch einen rechten Halbbereich des SR-Abstimmungsventiles 21 von Fig. 3 gesetzt
ist. Daher wird der Servolösedruck PS/R von einem Ablaßbereich des 3-4-
Schaltbereiches 7 durch das Steuerventil 22 und das SR-Abstimmungsventil 21 abge
lassen. Als ein Ergebnis dessen wird das Lösen der Niedriggangkupplung L/C, der Ein
griff der Bandbremse B/B und der Halteeingriff der Hochgangkupplung H/C in dem Au
tomatikgetriebe ausgeführt. Daher wird das Automatikgetriebe in den vierten Gang ge
setzt, wie aus Fig. 2 klar ersichtlich ist.
Als nächstes wird bezugnehmend auf eine Situation, bei der ein Schaltbereich des Au
tomatikgetriebes manuell von dem Automatikschaltantriebsbereich auf einen Bereich
vom 2-Bereich und dem 1-Bereich entsprechend einer Absicht des Fahrers geändert
wird, die Arbeitsweise des Automatikgetriebes, insbesondere die Arbeitsweise des Hy
draulikkreislaufes des Automatikgetriebes im einzelnen erläutert.
Wenn der 2-Bereich ausgewählt ist, wird der Wählschieber 5 so gesetzt, daß der Lei
tungsdruck PL an den Anschluß 5-D und den Anschluß 5-2 als ein 2-Bereich-Druck P2
abgegeben wird. Der Leitungsdruck PL von dem Anschluß 5-D über den Durchlaß 6 wird
dem 3-4-Schaltventil 7 und dem 1-2-Schaltventil 8 zugeführt, in gleicher Weise, wie im
Falle des D-Bereiches. Der 2-Bereich-Druck P2 von dem Anschluß 5-2 wird dem 3-4-
Schaltventil 7 und dem 2-3-Schaltventil 9 zugeführt, um das 3-4-Schaltventil 7 und das
2-3-Schaltventil 9 an den jeweiligen Positionen zu halten, von denen jede durch die
untere Position derselben in Fig. 3 gezeigt ist. Daher wird das Schalten in den dritten
Gang und/oder den vierten Gang ausgeschlossen. Da der Anschlußverbindungszustand
des 1-2-Schaltventiles 8 entsprechend dem Wert des Reglerdruckes PG bestimmt wird,
wird der erste Gang oder zweite Gang entsprechend dem ermittelten Anschlußverbin
dungszustand in dem Automatikgetriebe ausgewählt. Das ermöglicht das Fahren des
Fahrzeugs in dem ersten Gang oder zweiten Gang und ermöglicht den Motorbremsan
trieb in den zweiten Gang durch Ausschließen des Schaltens in den dritten Gang oder
den vierten Gang.
Wenn der 1-Bereich ausgewählt ist, wird der Wählschieber 5 so gesetzt, daß der Lei
tungsdruck PL an den Anschluß 5-1 zusätzlich zu der Abgabe an den Anschluß 5-D und
den Anschluß 5-2 abgegeben wird. Der Leitungsdruck PL von dem Anschluß 5-1 wird
dem 1-8-Schaltventil 8 über ein Wechselventil 15 und einen Durchlaß 16 zugeführt und
wird direkt dem 1-8-Schaltventil 8 über einen Durchlaß 17 zugeführt. Wenn der 1-
Bereich ausgewählt ist und wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit innerhalb eines Überdre
hungsbereiches befindlich ist, wo die Überdrehung der Motordrehzahl erzeugt wird, wird
die Anschlußverbindung des 1-8-Schaltventiles 8 auf eine obere Position gesetzt, wie sie
durch das 1-8-Schaltventil 8 von Fig. 3 gezeigt ist. Wenn der 1-Bereich ausgewählt ist
und wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit kleiner als der Überdrehungsbereich ist, wird
die Anschlußverbindung des 1-8-Ventiles 8 auf eine Position gesetzt, wie sie durch eine
untere Angabe des 1-8-Schaltventiles 8 von Fig. 3 gezeigt ist.
In dem obigen ersteren Zustand des 1-Bereiches und des Überdrehungsbereiches, wird
der zweite Gang ausgewählt, und das 1-2-Schaltventil 8 funktioniert so, daß der zweite
Gang ausgewählt wird, um so die Überdrehung des Motors durch die Motorbremse
aufgrund des zweiten Ganges zu verhindern. Wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit ver
ringert wird, so daß die Überdrehungsgeschwindigkeit nicht erzeugt wird, hält das 1-2-
Schaltventil 8 den letzteren Zustand des 1-Bereiches und außerhalb des Überdrehungs
bereiches. Daher wird der Druck des Durchlasses 16 der Niedriggang-Rückwärtsgang-
Bremse LR/B zugeführt, um die Niedriggang-Rückwärtsgang-Bremse LR/B in Eingriff zu
bringen. Dieser Eingriff der Niedriggang-Rückwärtsgang-Bremse LR/B im Zusammen
wirken mit dem Eingriff der Niedriggangkupplung L/C ermöglicht dem Automatikgetriebe
den Motorbremsantrieb in dem ersten Gang auszuführen.
Wenn der R-Bereich ausgewählt ist, wird der Wählschieber 5 so gesetzt, daß der Lei
tungsdruck PL von dem Durchlaß 2 nur zu dem Anschluß 5-R abgegeben wird. Der
Leitungsdruck PL wird auf die Rückwärtsgangkupplung R/C über den Durchlaß 18 auf
gebracht. Andererseits wird der Leitungsdruck PL auf das 1-2-Schaltventil 8 über das
Wechselventil 15 und den Durchlaß 16 aufgebracht. Da der Reglerdruck PG nicht bei
dem R-Bereich erzeugt wird, wird der Anschlußzustand des 1-2-Schaltventiles 8 auf die
untere Position des 1-2-Schaltventiles 8 gesetzt, wie in Fig. 3 angegeben ist. Daher wird
der Druck des Durchlasses 16 auf Niedriggang-Rückwärtsgang-Bremse LR/B zugeführt,
um die Niedriggang-Rückwärtsgang-Bremse L/B in Eingriff zu bringen. Entsprechender
weise wählt das Automatikgetriebe den Rückwärtsgangbereich (R-Bereich) aufgrund des
Eingriffs der Rückwärtsgangkupplung R/C und dem Eingriff der Niedriggang-
Rückwärtsgang-Bremse LR/B aus, wie aus Fig. 2 klar ersichtlich ist.
Das Steuerventil 22 ist so angeordnet, daß es einen Steuerschieber 22a aufweist, der
durch eine Feder 22b gedrückt wird, wie es durch einen rechten Bereich des Steuerven
tils 22 von Fig. 3 gezeigt ist. Wenn das Steuerventil 22 so gesetzt ist, wie es durch den
rechten Bereich von Fig. 3 angegeben ist, wird die Servolösekammer BS/R in Verbindung
mit einem Ablaßanschluß 22c gebracht. Eine Endfläche des Steuerschiebers 22a ge
genüberliegend zu einem Ende, das die Feder 22b kontaktiert, begrenzt eine Kammer
22d, die mit dem Durchlaß 11 so verbunden ist, daß der Steuerschieber 22a entspre
chend dem Servobeaufschlagungsdruck PS/A bewegt wird. Das heißt, wenn der Servo
beaufschlagungsdruck PS/A größer als ein Wert entsprechend der Kraft der Feder 22b
wird, wird der Steuerschieber 22a in eine Position gesetzt, die durch einen linken Bereich
des Steuerventiles 22 von Fig. 3 angegeben ist, um so die Servolösekammer BS/R mit
einem Durchlaß 23 zu verbinden, der mit dem SR-Abstimmungsventil 21 in Verbindung
steht.
Wenn der Druck, der auf eine Endfläche eines Steuerschiebers 21a des SR-
Abstimmungsventiles 21 der gleiche ist, wie er auf die andere Endfläche des Steuer
schiebers 21a des SR-Abstimmungsventiles 21 aufgebracht wird, wird der Steuerschie
ber 21a auf eine Position gesetzt, wie es durch eine linke Seite des SR-
Abstimmungsventiles 21 von Fig. 3 angegeben ist. In dieser Einstellung des Steuer
schiebers 21a in der linksseitigen Angabe von Fig. 3, ist der Durchlaß 23 mit dem Rück
schlagventil 20 und einem Durchlaß 25 des 3-2-Abstimmungsventiles 24 in Verbindung.
Wenn der Druck nur auf die untere Endfläche von Fig. 3 aufgebracht wird, wird der
Steuerschieber 21a in eine Position gesetzt, die durch eine rechte Seite vom SR-
Abstimmungsventil 21 von Fig. 3 angegeben ist. Bei diesem Einstellen des Steuerschie
bers 21a in der rechtsseitigen Angabe von Fig. 3 ist der Durchlaß 23 mit einem Niedrig
gangkupplungsdruckdurchlaß 10a in Verbindung.
Das 3-2-Abstimmungsventil 24 ist solcherart angeordnet, daß ein Steuerschieber 24a
normalerweise in eine Position gesetzt ist, wie in Fig. 3 gezeigt ist. Durch dieses Einstel
len des Steuerschiebers 24a in dem Normalzustand, wird der Druck eines Durchlasses
25 zu dem Hochgangkupplungsdruckdurchlaß 12 über eine kleine Drosselstelle 27 und
eine große Drosselstelle 26, die parallel zueinander angeordnet sind, aufgebracht. Wenn
der Reglerdruck PG auf die untere Endfläche des Steuerschiebers 24a größer als ein
Wert ist, der einer Federkraft einer Feder 24b entspricht, bei einem Zustand einer hohen
Fahrzeuggeschwindigkeit, wird der Steuerschieber 24a nach oben gehoben, um die
große Drosselstelle 26 zu schließen und den Druck des Durchlasses 25 zu dem Hoch
kupplungsdruckdurchlaß 12 nur über die kleine Drosselstelle 27 aufzubringen.
Als nächstes wird die Art und Weise eines Schaltvorganges, der sich auf das SR-
Abstimmungsventil 21, das Steuerventil 22 und das 3-2-Abstimmungsventil 24 bezieht,
erläutert.
Wenn der dritte Gang ausgewählt ist und wenn ein Antriebszustand in einen Zustand
geändert wird, bei dem er in den zweiten Gang geändert wird, wird der Anschlußzustand
des 2-3-Schaltventiles 9 auf eine untere Position aufgrund einer Feder 9a gesetzt, wie in
Fig. 3 gezeigt ist. Wenn das 2-3-Schaltventil 9 auf die untere Position, die in Fig. 3 ge
zeigt ist, gesetzt wird, wird das 2-3-Schaltventil 9 so gesetzt, daß der Hochgangkupp
lungsdruck PH/C abgelassen wird, um die Hochgangkupplung H/C zu lösen. Andererseits
wird das SR-Abstimmungsventil 21 auf einem linken Bereich durch den Niedriggang
kupplungsdruck PL/C gehalten, wie in Fig. 3 gezeigt ist. Das Steuerventil 22 wird auf
einen linken Bereich durch den Servobeaufschlagungsdruck PS/A gehalten, wie in Fig. 3
gezeigt ist. Daher wird der Servolösedruck PS/R auf den Durchlaß 25 über das Steuer
ventil 22, den Durchlaß 23 und das SR-Abstimmungsventil 21 beaufschlagt.
Wenn hierbei die Fahrzeuggeschwindigkeit niedrig ist, wird das 3-2-Abstimmungsventil
24 so gesetzt, wie in Fig. 3 gezeigt ist. Das heißt, der Servolösedruck PS/R, der auf den
Durchlaß 25 aufgebracht wird, wird einem Ablaßanschluß des 2-3-Schaltventiles 9 über
die zwei Durchlässe der kleinen Drosselstelle 27 und der großen Drosselstelle 26 zuge
führt und wird schnell über den Ablaßanschluß des 2-3-Schaltventiles 9 in dem Zustand
einer niedrigen Fahrzeuggeschwindigkeit abgeführt. Entsprechenderweise ist die Band
bremse B/B aufgrund des Servobeaufschlagungsdruckes PS/A in Eingriff befindlich.
Wenn andererseits die Fahrzeuggeschwindigkeit hoch ist, wird der Steuerschieber des
3-2-Abstimmungsventiles 24 entgegen der Feder 24a angehoben. Das heißt, der Ser
volösedruck PS/R, der auf den Durchlaß 25 aufgebracht wird, wird dem Ablaßanschluß
des 2-3-Schaltventiles 9 nur über die kleine Drosselstelle 27 zugeführt und wird langsam
über den Ablaßanschluß des 2-3-Schaltventiles 9 abgelassen. Entsprechenderweise
wird die Bandbremse B/B langsam durch den Servobeaufschlagungsdruck PS/A in Ein
griff gebracht. Daher wird, auch wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit hoch oder niedrig ist,
die Bandbremse B/B rechtzeitig während des Schaltens in Eingriff gebracht, um den
Schaltruck aufgrund des Schaltens zu vermindern.
Nachstehend wird angenommen, daß der Kraftübertragungsweg des in Fig. 1 gezeigten
Automatikgetriebes solcherart angeordnet ist, daß die Zähnezahl des ersten Sonnenra
des S1 33 beträgt, die Zähnezahl des Planetenrades P1 21 beträgt, die Zähnezahl des
ersten Hohlrades R1 75 in dem ersten Planetenradsatz G1 beträgt, die Zähnezahl des
zweiten Sonnenrades S2 42 beträgt, die Zähnezahl des zweiten Planetenrades P2 17
beträgt und die Zähnezahl des zweiten Hohlrades 75 in dem zweiten Planetenradsatz G2
beträgt.
Die Niedriggangkupplung L/C ist eine Rotationskupplungsvorrichtung, die sich selbst um
eine Achse des Automatikgetriebes dreht und während des Schaltens des ersten, zwei
ten und dritten Ganges in Eingriff befindlich ist. Für die Niedriggangkupplung L/C ist es
erforderlich, daß sie ein gefordertes Drehmomentaufteilungsverhältnis hat, das entspre
chend zu dem Schaltgang in dem Antriebsbereich (D-Bereich) wie in Fig. 2 gezeigt ist,
verändert wird. Das heißt, wenn der erste oder zweite Gang ausgewählt wird, ist das
geforderte Drehmomentaufteilungsverhältnis 0,786 (groß). Wenn der dritte Gang aus
gewählt ist, ist das geforderte Drehmomentaufteilungsverhältnis 0,641 (klein).
Um die Niedriggangkupplung L/C solcherart anzuordnen, daß die Eingriffsleistung der
selben entsprechend dem Drehmomentaufteilungsverhältnis, welches entsprechend
dem ausgewählten Schaltgang, wie oben erwähnt, geändert wird, zu verändern, ist die
Niedriggangkupplung L/C entsprechend der vorliegenden Erfindung aufgebaut, wie in
Fig. 4 gezeigt ist.
Die Niedriggangkupplung L/C umfaßt eine Kupplungstrommel 42, welche auf einer fest
stehenden Welle gedreht wird, und einen Kupplungskolben 43, der verschiebbar und
abdichtend innerhalb der Kupplungstrommel 42 bewegt wird. Die Niedriggangkupplung
L/C ist so angeordnet, daß der Eingriff derselben hergestellt wird, wenn der Kupplungs
kolben 43 einen Hub zu der linken Seite ausführt, wie aus einer vorderen Seite von Fig.
4 zu sehen ist.
Ein Trennkolben 44, der einen Außendurchmesser hat, der kleiner als der des Kupp
lungskolbens 43 ist, ist verschiebbar in einer Kupplungskolbenkammer 45 angeordnet,
der der Niedriggangkupplungsdruck PL/C zugeführt wird. Die Kupplungskolbenkammer
45 wird durch die Kupplungstrommel 42 und den Kupplungskolben 43 begrenzt. Der
Trennkolben 44 unterteilt die Kupplungskolbenkammer 45 in eine erste Kammer A ab
seits von dem Kupplungskolben 43 und eine zweite Kammer B benachbart zu dem
Kupplungskolben 43, wie in Fig. 4 gezeigt ist.
Eine Trennwand 46, die einen Außendurchmesser hat, die im allgemeinen gleich zu dem
des Kupplungskolbens 43 ist, ist gegenüberliegend zu dem Trennkolben 44 über den
Kupplungskolben 43 angeordnet. Der innere Umfang der Trennwand 46 ist in Kontakt
mit einem Sicherungsring 47, der auf einem inneren Zylinder 47a der Kupplungstrommel
42 befestigt ist, um so die Verschiebebewegung der Trennwand 46 zu einer Richtung
abseits von dem Kupplungskolben 43 zu begrenzen. Ein äußerer Umfangsbereich 48,
der aus einem elastischen Material, wie z. B. Gummi, hergestellt ist, ist mit einem äuße
ren Umfang der Trennwand 46 verbunden und ist elastisch und abdichtend in Kontakt
mit einer inneren Fläche des Kupplungskolbens 43. Das heißt, der Kupplungskolben 43,
die Trennwand 46 und der innere Zylinder 42a begrenzen eine Zentrifugaldruck-
Aufhebungskammer C, wie in Fig. 4 gezeigt ist. Eine Rückstellfeder 49, die in einen
zusammengedrückten Zustand versetzt wurde, ist zwischen dem Kupplungskolben 43
und der Trennwand 46 angeordnet.
Der Kupplungskolben 43, der Trennkolben 44 und die Trennwand 46 sind solcherart
angeordnet, daß der Innendurchmesser derselben im allgemeinen der gleiche ist und
daß sie verschiebbar mit dem inneren Zylinder 42a der Kupplungstrommel 42 in Eingriff
sind. Der innere Zylinder 42a der Kupplungstrommel 42 weist ein erstes Loch 42b auf,
das mit der ersten Kammer A in Verbindung steht, ein zweites Loch 42c auf, das mit der
zweiten Kammer B in Verbindung steht und ein drittes Loch 42d auf, das mit der Zentri
fugaldruck-Aufhebungskammer C in Verbindung steht. Der Niedriggangkupplungsdruck
PL/C von dem Durchlaß 10a wird zu der ersten Kammer A über das erste Loch 42b zuge
führt. Der Niedriggangkupplungsdruck PL/C von dem Durchlaß 10b wird zu der zweiten
Kammer B über das zweite Loch 42c zugeführt. Die Zentrifugaldruck-
Aufhebungskammer C nimmt ein Fluid über das dritte Loch 42d auf. Der Kupplungskol
ben 43 ist einstückig mit dem Trennkolben 44 mittels Stiften 50 verbunden, die auf einem
koaxialen Kreis in vorbestimmten Intervallen so angeordnet sind, daß der Kupplungskol
ben 43 und der Trennkolben 44 einstückig in der Kolbenhubrichtung bewegt werden. Ein
Abstandshalter 51 ist an jedem Stift 50 so montiert, daß der Kupplungskolben 43 und der
Trennkolben 44 einen Zwischenraum dazwischen bilden.
Wenn das Eingriffsleistungs-Steuerventil 31 in den Normalzustand gesetzt ist, wo der
Hochgangkupplungsdruck PH/C nicht darauf aufgebracht wird, wird der Durchlaß 10b
durch eine Feder 31a geöffnet, so daß der Niedriggangkupplungsdruck PL/C zu der
zweiten Kammer B über den Durchlaß 10b zugeführt wird. Wenn der Hochgangkupp
lungsdruck PH/C auf das Eingriffsleistungs-Steuerventil 31 aufgebracht wird, wird der
Anschlußverbindungszustand des Eingriffsleistungs-Steuerventils 31 geändert, um den
Durchlaß 10b zu schließen und die zweite Kammer B mit dem Ablaßanschluß des Ein
griffsleistungs-Steuerventils 31 in Verbindung zu bringen. Daher wird das unter Druck
stehende Fluid in der zweiten Kammer B durch den Ablaßanschluß des Eingriffslei
stungs-Steuerventils 31 abgelassen.
Als nächstes wird die Eingriffsleistungsauswählsteuerung der Niedriggangkupplung L/C
entsprechend der vorliegenden Erfindung erläutert.
Der Niedriggangkupplungsdruck PL/C, der auf die Niedriggangkupplung L/C aufgebracht
wird, wenn das Automatikgetriebe in einen der ersten, zweiten und dritten Gänge gesetzt
ist, wird immer auf die erste Kammer A der Niedriggangkupplung L/C über den Durchlaß
10a beaufschlagt und wird ausgewählt zu der zweiten Kammer B über den Durchlaß 10b
entsprechend der Arbeitsweise des Eingriffsleistungs-Steuerventiles 31 aufgebracht.
Wie aus der Eingriffslogiktabelle von Fig. 2 klar ersichtlich ist, wird, wenn der erste oder
zweite Gang des Automatikgetriebes ausgewählt ist, der Hochgangkupplungsdruck PH/C
zum Herstellen des Eingriffs der Hochgangkupplung H/C nicht erzeugt. Wenn daher der
erste oder zweite Gang ausgewählt ist, wird der Hochgangkupplungsdruck PH/C nicht auf
das Eingriffsleistungs-Steuerventil 31 aufgebracht, und der Durchlaß 10b wird mittels der
Feder 31a geöffnet. Wenn entsprechenderweise der erste oder zweite Gang ausgewählt
wird, wird der Niedriggangkupplungsdruck PL/C zu der zweiten Kammer B über den
Durchlaß 10b zugeführt.
Wenn im Gegensatz dazu der dritte Gang des Automatikgetriebes ausgewählt wird, wird
der Hochgangkupplungsdruck PH/C erzeugt, wie klar aus der Eingriffslogiktabelle von Fig.
2 ersichtlich ist. Der Hochgangkupplungsdruck PH/C wird auf das Eingriffsleistungs-
Steuerventil 31 aufgebracht, um den Anschlußverbindungszustand des Eingriffslei
stungs-Steuerventiles 31 zu ändern. Durch diese Änderung des Anschlußverbindungs
zustandes, wird die Verbindung zwischen der zweiten Kammer B und dem Durchlaß 10b
unterbrochen, und die zweite Kammer B wird mit dem Ablaßanschluß des Eingriffslei
stungs-Steuerventiles 31 in Verbindung gebracht. Wenn daher der dritte Gang ausge
wählt wird, wird der Niedriggangkupplungsdruck PL/C nicht der zweiten Kammer B zuge
führt.
Mit dieser Steueranordnung der Niedriggangkupplung L/C entsprechend der vorliegen
den Erfindung wird, wenn der erste oder zweite Gang des Automatikgetriebes ausge
wählt ist, die Eingriffsleistung der Niedriggangkupplung L/C erhöht, um den Bedarf zu
decken, der für den ersten oder zweiten Gang erforderlich ist, durch Zuführen des Nied
riggangkupplungsdruckes zu sowohl der ersten und zweiten Kammer A und B der Nied
riggangkupplung L/C. Wenn andererseits der dritte Gang ausgewählt ist, wird die Ein
griffsleistung der Niedriggangkupplung L/C vermindert, um den Bedarf zu decken, der für
den dritten Gang erforderlich ist, durch Zuführen des Niedriggangkupplungsdruckes nur
zu der ersten Kammer A der Niedriggangkupplung L/C.
Da die Niedriggangkupplung L/C entsprechend der vorliegenden Erfindung so angeord
net ist, daß sie die Eingriffsleistung variabel ändert entsprechend dem geforderten
Drehmomentaufteilungsverhältnis in jedem ausgewählten Gang des Automatikgetriebes,
wird es möglich, die Niedriggangkupplung L/C einfach und kompakt zu gestalten, ohne
daß sie groß bauend gestaltet wird, wie sie herkömmlich gestaltet ist. Dies ermöglicht es,
daß die Niedriggangkupplung klein und billig gestaltet ist, um einen Einbauraum leicht
abzusichern und einen großen Kostenvorteil zu erzielen. Da außerdem die Niedriggang
kupplung L/C entsprechend der vorliegenden Erfindung in einer kleinen Größe produ
ziert wird, wird der Schaltruck aufgrund der Niedriggangkupplung L/C gering. Entspre
chenderweise braucht der Niedriggangkupplungsdruck PL/C nicht auf einen so kleinen
Wert während des Schaltens in den oder aus dem dritten Gang, bei dem das geforderte
Drehmomentaufteilungsverhältnis klein ist, nicht auf einen so kleinen Wert gesetzt wer
den. Zusätzlich wird, auch wenn der Kupplungsarbeitsdruck nicht präzise gesteuert wird,
der Schaltruck bezüglich der Niedriggangkupplung L/C klein gehalten und die Schalt
steuerung wird leicht ausgeführt. Außerdem wird, auch wenn der Innendruck des Nied
riggangkupplungsdruckes PL/C leicht schwankt, das Schalten unter Verwendung der
Niedriggangkupplung L/C entsprechend der vorliegenden Erfindung stabil ohne
Schwankung der Ausführung beim Schaltvorgang gehalten.
Nachstehend wird die Arbeitsweise der Zentrifugaldruck-Aufhebungsoperation der Nied
riggangkupplung L/C entsprechend der vorliegenden Erfindung erläutert.
Auch in einem Fall, bei der die Niedriggangkupplung L/C nicht in Eingriff ist, empfängt
das Fluid, das in der ersten und zweiten Kammer A und B verbleibt, die Zentrifugalkraft
aufgrund der Drehung der Niedriggangkupplung L/C, und daher wird der Zentrifu
galdruck in jeder der ersten und zweiten Kammer A und B erzeugt. Der Zentrifugaldruck,
der in der ersten Kammer A erzeugt wird, wird auf einen Druckauf-nahmebereich X auf
gebracht, wie in Fig. 4 gezeigt ist, um den Kupplungskolben 43 in die Richtung zu drüc
ken, bei der die Niedriggangkupplung L/C in Eingriff befindlich ist. Der Zentrifugaldruck,
der in der zweiten Kammer B erzeugt wird, wird auf einen Druckaufnahmebereich Y
aufgebracht, der in Fig. 4 gezeigt ist, um den Kupplungskolben 43 zu der eingegriffenen
Richtung der Niedriggangkupplung L/C zu drücken. Auch wenn daher die Niedriggang
kupplung L/C in einen inoperativen Zustand gesetzt wird, neigt die Niedriggangkupplung
L/C dazu, ein Schleifen zu erzeugen, bei der die Niedriggangkupplung L/C schleifend
durch die leichte Druckkraft des Kupplungskolbens 43 gedreht wird, was durch den
Zentrifugaldruck in der ersten und zweiten Kammer A und B bewirkt wird. Die Niedrig
gangkupplung L/C gemäß der vorliegenden Erfindung ist jedoch so angeordnet, daß die
Zentrifugalkraft auf das Fluid in der Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer C aufgebracht
wird, um den Zentrifugaldruck in der Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer C zu erzeu
gen. Der Zentrifugaldruck, der in der Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer C erzeugt
wird, wird auf die Druckaufnahmefläche X und Y, die in Fig. 4 gezeigt ist, aufgebracht,
um so den Kupplungskolben 43 zu der Richtung hin zu drücken, bei der die Niedriggang
kupplung L/C gelöst ist. Daher wird die Druckkraft, die in der ersten und zweiten Kammer
A und B erzeugt wird, durch die Druckkraft aufgehoben, die in der Zentrifugaldruck-
Aufhebungskammer C erzeugt wird, um das Schleifen der Niedriggangkupplung L/C zu
verhindern.
Claims (7)
1. Rotationskupplungsvorrichtung eines Automatikgetriebes, wobei das Automatikgetrie
be eine vorbestimmte Schaltposition durch ausgewähltes Ineingriffbringen einer Mehr
zahl von Reibelementen einschließlich der Rotationskupplungsvorrichtung (L/C) erzeugt,
wobei die Rotationskupplungsvorrichtung (L/C) in eine Mehrzahl von Schaltpositionen in
Eingriff bringbar ist, die jeweils unterschiedliche Drehmomentaufteilungsverhältnisse
haben, wobei die Rotationskupplungsvorrichtung umfaßt:
eine Kupplungstrommel (42);
einen inneren Zylinder (42a), der einstückig mit der Kupplungstrommel (42) ausgebildet ist, wobei der innere Zylinder (42a) ein erstes Loch (42b), ein zweites Loch (42c) und ein drittes Loch (42d) aufweist;
einen Kupplungskolben (43), der verschiebbar zwischen der Kupplungstrommel (42) und dem inneren Zylinder (42a) angeordnet ist, wobei eine Kupplungskolbenkammer (45) durch den Kupplungskolben (43), die Kupplungstrommel (42) und den inneren Zylinder (42a) begrenzt ist;
einen Trennkolben (44), der verschiebbar in der Kupplungskolbenkammer (45) ange ordnet ist, um die Kupplungskolbenkammer (45) in eine erste Kammer (A) abseits von dem Kupplungskolben (43) und eine zweite Kammer (B) benachbart zu dem Kupplungs kolben (43) zu unterteilen, wobei der Trennkolben (44) einen Außendurchmesser hat, der kleiner ist als der des Kupplungskolbens (43), wobei die erste Kammer (A) und die zweite Kammer (B) den Hydraulikdruck jeweils durch das erste Loch (42b) und das zweite Loch (42c) aufnimmt;
eine Trennwand (46), die gegenüberliegend zu dem Trennkolben (44) durch den Kupp lungskolben (43) angeordnet ist, wobei die Trennwand (46) zwischen der Kupp lungstrommel (42) und dem inneren Zylinder (42a) angeordnet ist, wobei die Trennwand (46) einen Außendurchmesser hat, der im allgemeinen der gleiche ist, wie der des Kupplungskolbens (43), wobei eine Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer (C) durch die Trennwand (46), den Innenzylinder (42a) und den Kupplungskolben (43) begrenzt wird, wobei die Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer (C) den Hydraulikdruck über das dritte Loch (42d) aufnimmt; und
eine den ersten und zweiten Kammern (A, B) gemeinsame Hydraulikdruckzuführungseinrichtung (10a, 10b, 31) zum Zuführen von Hydraulik druck zu der ersten Kammer (A) in einer ersten Betriebsart und zum Zuführen von Hy draulikdruck gleicher Höhe sowohl zu der ersten Kammer (A) als auch zu der zweiten Kammer (B) in einer zweiten Betriebsart entsprechend einer ausgewählten Schaltposition des Automatikgetriebes zur Erzielung einer unterschiedlichen Eingriffsleistung der Rotationskupplungsvorrichtung in der ersten und zweiten Betriebsart.
eine Kupplungstrommel (42);
einen inneren Zylinder (42a), der einstückig mit der Kupplungstrommel (42) ausgebildet ist, wobei der innere Zylinder (42a) ein erstes Loch (42b), ein zweites Loch (42c) und ein drittes Loch (42d) aufweist;
einen Kupplungskolben (43), der verschiebbar zwischen der Kupplungstrommel (42) und dem inneren Zylinder (42a) angeordnet ist, wobei eine Kupplungskolbenkammer (45) durch den Kupplungskolben (43), die Kupplungstrommel (42) und den inneren Zylinder (42a) begrenzt ist;
einen Trennkolben (44), der verschiebbar in der Kupplungskolbenkammer (45) ange ordnet ist, um die Kupplungskolbenkammer (45) in eine erste Kammer (A) abseits von dem Kupplungskolben (43) und eine zweite Kammer (B) benachbart zu dem Kupplungs kolben (43) zu unterteilen, wobei der Trennkolben (44) einen Außendurchmesser hat, der kleiner ist als der des Kupplungskolbens (43), wobei die erste Kammer (A) und die zweite Kammer (B) den Hydraulikdruck jeweils durch das erste Loch (42b) und das zweite Loch (42c) aufnimmt;
eine Trennwand (46), die gegenüberliegend zu dem Trennkolben (44) durch den Kupp lungskolben (43) angeordnet ist, wobei die Trennwand (46) zwischen der Kupp lungstrommel (42) und dem inneren Zylinder (42a) angeordnet ist, wobei die Trennwand (46) einen Außendurchmesser hat, der im allgemeinen der gleiche ist, wie der des Kupplungskolbens (43), wobei eine Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer (C) durch die Trennwand (46), den Innenzylinder (42a) und den Kupplungskolben (43) begrenzt wird, wobei die Zentrifugaldruck-Aufhebungskammer (C) den Hydraulikdruck über das dritte Loch (42d) aufnimmt; und
eine den ersten und zweiten Kammern (A, B) gemeinsame Hydraulikdruckzuführungseinrichtung (10a, 10b, 31) zum Zuführen von Hydraulik druck zu der ersten Kammer (A) in einer ersten Betriebsart und zum Zuführen von Hy draulikdruck gleicher Höhe sowohl zu der ersten Kammer (A) als auch zu der zweiten Kammer (B) in einer zweiten Betriebsart entsprechend einer ausgewählten Schaltposition des Automatikgetriebes zur Erzielung einer unterschiedlichen Eingriffsleistung der Rotationskupplungsvorrichtung in der ersten und zweiten Betriebsart.
2. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
wenn die Anzahl der Schaltpositionen, die jeweils unterschiedlich erforderliche
Drehmomentaufteilungsverhältnisse haben, größer oder gleich drei ist, die Anzahl
der Trennkolben, die in der Kupplungskolbenkammer (45) anzuordnen ist, so erhöht
wird, daß sie der Anzahl der geforderten Drehmomentaufteilungsverhältnisse
angepaßt ist, wobei die Trennkolben (44) solcherart angeordnet sind, daß der
Außendurchmesser jedes Trennkolbens (44) umso kleiner wird, je weiter er von dem
Kupplungskolben (43) axial entfernt ist.
3. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Abstandshalter (51) zwischen dem Kupplungskolben (43) und dem Trennkolben
(44) so angeordnet ist, daß der Hydraulikdruck auf den gesamten Druckaufnahme
bereich des Kupplungskolbens (43) aufgebracht wird.
4. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Abstandshalter (51) zwischen den Kupplungskolben (43, 44) so angeordnet ist, daß
der Hydraulikdruck auf die gesamte Druckaufnahmefläche des Trennkolbens (44)
aufgebracht wird.
5. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der Kupplungskolben (43) mit dem Trennkolben (44) so verbunden ist, daß sie
integral in der Richtung bewegt werden, in der die Kolben einen Hub ausführen.
6. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Hydraulikdruckzuführungseinrichtung ein Eingriffsleistungs-Steuerventil (31)
einschließt, das die Zuführung des Hydraulikdruckes der zweiten Kammer (B)
entsprechend der ausgewählten Schaltposition zuführt.
7. Rotationskupplungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Trennwand (46) in ihrer Bewegung zu der Richtung begrenzt ist, in der die
Rotationskupplung in Eingriff ist, mittels eines Sicherungsringes (47), der an dem
inneren Zylinder (42a) befestigt ist.
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