DE19718532C2 - Gasbetriebener Linienbrenner - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft einen gasbetriebenen Linienbrenner für die Wärmebehandlung von Materialbahnen nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Durch die US-A-366 780 ist ein rechteckiger Brenner bekannt, der aus drei Teilen besteht, nämlich aus einer nahezu ebenen Basisplatte mit einem mittigen Gasanschluß, aus einem Staukörper in Form einer umgekehrten Wanne mit einem in Längsrichtung bogenförmig nach oben gekrümmten Joch und zwei kreissegmentförmigen ebenen Schenkeln, die in Querrichtung nach unten divergieren, und aus einem darüber angeordneten dreidimensionalen Düsenkörper für die Flammenbildung, der in etwa die Form eines halben, an den Enden verschlossenen Hohlzylinders hat, dessen gesamte Oberfläche mit in einer Halbzylinderfläche liegenden und radial ausgerichteten Brennerdüsen versehen ist, aus denen die Flammen ebenfalls in radialer Richtung austreten. Bei einem solchen Brenner müssen für unterschiedliche Längen jeweils unterschiedlich lange Teile gefertigt werden, was die Herstellung verteuert.

Hinzu kommt die breite Verteilung der Flammen - auch zu den Seiten hin - so daß eine Richtwirkung, d. h. die Erzeugung paralleler Flammen mit streng linienförmiger Energiekonzentration, nicht möglich ist. Eine Beheizung von Materialbahnen ist nicht angegeben. Die breite Energieverteilung würde bei einem solchen Verwendungszweck zu hohen Energieverlusten bzw. zu einem schlechten Wirkungsgrad führen, der zudem die Umgebung des Brenners sehr stark aufheizt, wodurch das Bedienungspersonal einer Maschine stark belästigt würde. Für eine in der Breite von Materialbahnen gleichmäßige, aber in Längsrichtung linienförmige Beheizung kontinuierlich laufender Materialbahnen ist ein solcher Brenner weder vorgesehen, noch geeignet. Als Verwendungszweck ist vornehmlich der Einsatz in Kochherden, Räumen und offenen Rostfeuerungen angegeben.

Durch das DE 19 91 513 U ist ein Rundbrenner für die Verbrennung von zugeführten Gas-Luftgemischen bekannt, bei dem zwischen einer Gaseintrittsöffnung und einer Düsenplatte ein oder mehrere Lochscheiben mit gegeneinander und gegenüber den Brennerdüsen versetzten Löchern angeordnet ist bzw. sind. Dadurch werden Entspannungs- und Durchmischungskammern für das Gemisch gebildet und außerdem die Gasgeschwindigkeit herabgesetzt. Der Rundbrenner hat zwar im Gegensatz zur US-A-366 780 eine starke Richtwirkung, ist aber gerade deswegen, d. h. wegen seiner Punktwirkung für eine gleichmäßige Beheizung von breiten und kontinuierlich laufenden Materialbahnen nicht geeignet und hierfür auch nicht vorgesehen, er würde in den laufenden Materialbahnen lediglich streifenförmige Verbrennungen erzeugen.

Durch die DE 39 16 142 A1 ist ein für die Beheizung von Gliederkesseln für die Wassererhitzung vorgesehener Linien- oder Stabbrenner bekannt, dem ein Gas-Primärluft-Gemisch zugeführt wird und dem zur Verminderung der Stickoxidbildung oberhalb des Bereichs der Flammenwurzeln gekühlte Sekundärluft zugeführt wird. Es wird eine ebene oder gewölbte Brennerplatte verwendet. Die Sekundärluftführungen sind hohl ausgebildet und von Kühlwasser durchströmt, so daß die Sekundärluft durch entsprechende Profilierung der Sekundärluftführungen über deren äußere Oberfläche zum Flammenkern geleitet wird. Bei einem Ausführungsbeispiel (Fig. 8) ist der Stabbrenner innerhalb eines Troges angeordnet, dessen Seitenwände mit zum Stabbrenner parallelen Kühlmittelkanälen versehen sind. Der Brennerplatte sind jedoch keine Stauplatten oder Lochstrukturen für eine Vergleichmäßigung der Strömung und eine Gasvermischung vorgeschaltet. Die einzelnen Brennerteile einschließlich der Düsenplatte sollen bevorzugt aus profiliertem Stahlblech bestehen, wobei die Blechteile an ihren Längskanten miteinander verschweißt sind. Die Möglichkeit einer linienförmigen Beheizung von laufenden Materialbahnen ist nicht angesprochen.

Linienbrenner zum Flammkaschieren von laufenden Materialbahnen sind durch den Prospekt "Schmitt-Maschinen" Flammkaschiermaschinen bekannt. Dabei ist der längliche Hohlkörper aus einzelnen Gußteilen mit abgestuften Längen von 20 cm und 40 cm zusammengesetzt, die an den Stoßstellen, zwischen denen sich Dichtungen befinden, spanabhebend bearbeitet sein müssen, und die miteinander jeweils durch vier Schrauben verschraubt sind. Die Muttern bzw. Mutterköpfe sind dabei in taschenförmigen Vertiefungen untergebracht, die den Innenquerschnitt des Hohlkörpers verengen. Die Herstellung ist außerordentlich aufwendig, und die bekannten Linienbrenner neigen auch zum Verziehen unter dem Einfluß einer ungleichmäßigen Temperaturbelastung.

Es ist auch bekannt, die Hohlkörper derartiger Linienbrenner aus zwei stranggepreßten Halbschalen zusammenzusetzen, die im zusammengesetzten Querschnitt die Form eines "U" aufweisen. Dafür werden im Bereich der Trennfuge Dichtungen und eine Schraubenreihe benötigt, was wiederum zu einem Verzug bzw. zu einer Durchbiegung des Linienbrenners führt, weil derartige Linienbrenner einseitig durch die Flammenhitze belastet werden. Hierbei ist zu berücksichtigen, daß derartige Linienbrenner ohne weiteres Längen zwischen 2 m und 4 m aufweisen können.

Sämtlichen bekannten Linienbrennern zum Flammkaschieren ist gemeinsam, daß sie in ihrem Innenraum keine wirksamen Einrichtungen besitzen, durch die die Energieverteilung der Flammen in Längsrichtung des Linienbrenners in ausreichendem Maße verbessert werden könnte. In der Regel sind derartige Linienbrenner an beiden Enden an Brenngasleitungen angeschlossen, über die ein stöchiometrisches Gemisch aus einem gasförmigen Kohlenwasserstoff und einem Oxidationsgas, beispielsweise Luft, zugeführt wird. Das Flammenbild sieht in Längsrichtung des Linienbrenners dann etwa so aus, daß sich wegen der Strömungsimpulse des Brenngases an beiden Enden auf Längen von etwa 15 cm bis 25 cm Oberhaupt keine Flammen ausbilden. In der Mitte des Linienbrenners, in der die Gasströmungen von beiden Seiten zusammenstoßen, bildet sich eine größere Flammenintensität aus, was an der Flammenlänge nur schwer erkennbar, sehr wohl aber am Endprodukt feststellbar ist.

Derartige Linienbrenner dienen zum Flammkaschieren von Materialbahnen. Unter Flammkaschieren versteht man die Herstellung eines Verbundes von zwei oder drei Materialkomponenten (Single- bzw. Sandwich-Kaschierung) unter Ausnutzung der Klebeeigenschaften eines mittels des Linienbrenners angeflammten Schaumstoffes auf einer Kalanderanlage. Flammkaschiermaschinen werden eingesetzt, um thermoplastische Materialien wie Schaumfolien aus Polyester, Polyäther, Polyethylen oder diversen anderen Klebefolien mit Textilien, PVC-Folien, Kunstleder, Non- Wovens, Papieren oder anderen Materialien zu verbinden, beispielsweise zur Herstellung von Bezugsmaterialien für Fahrzeugsitze, für Bekleidungsstücke, etc. Ein über der gesamten Arbeitsbreite angeordneter Linienbrenner schmilzt die Schaumfolie oberflächlich an, wodurch ein Klebefilm entsteht. Im Kalander werden die Schaumfolie und die Ober- bzw. Unterware beim Durchlaufen eines Walzenspaltes miteinander verklebt, ein Vorgang, der auch als Bonding bezeichnet werden kann. Die Arbeitsgeschwindigkeiten betragen dabei je nach Material bis zu 60 m pro Minute.

Die vorstehend beschriebene ungleichmäßige Verteilung der Brennerenergie hat nun zur Folge, daß die etwa 15 bis 25 cm langen Endabschnitte der Linienbrenner nicht zum Flammkaschieren benutzt werden können, so daß die Brenner und damit die Maschinengestelle entsprechend länger ausgebildet sein müssen, was zu erheblich erhöhten Kosten führt. Dabei bleibt aber der Nachteil bestehen, daß die höhere Flammenintensität in der Mitte des Linienbrenners nicht ausgeglichen werden kann, so daß erhebliche Probleme bei der Regelung der Linienbrenner entstehen. Die Toleranzbreite der Energieeinstellung wird damit erheblich beschränkt.

Demgegenüber liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einen Brenner der eingangs angegebenen Gattung dahingehend zu verbessern, daß er ohne Aneinanderreihung von Gehäuseteilen in nahezu beliebigen Längen hergestellt werden kann, einfach zu montieren ist und außerdem für die gleichmäßige Beheizung von laufenden, temperaturempfindlichen, breiten Materialbahnen eine sehr gleichmäßige Energieverteilung über seine gesamte Länge gewährleistet, so daß flammenfreie Überlängen oder Überlängen mit verminderter Beheizung nicht mehr erforderlich sind und Intensitätsspitzen in der Mitte des Linienbrenners vermieden werden.

Die Lösung der gestellten Aufgabe erfolgt bei dem eingangs angegebenen Linienbrenner erfindungsgemäß durch die Merkmale im Kennzeichen des Patentanspruchs 1.

Durch diese Bau- und Herstellungsweise wird der bekannte und sehr lange Linienbrenner zum Flammkaschieren von laufenden, breiten Materialbahnen sehr verbilligt und vereinfacht, insbesondere unter Berücksichtigung der Tatsache, daß ein solcher Linienbrenner - was bisher nicht bekannt war - auf seiner gesamten Länge mit einem eingebauten Staukörper zur Vergleichmäßigung der Gasströmung und der Flammenlängen versehen ist. Dieser Staukörper erzeugt stromaufwärts vor den Düsenplatten einen Niederdruckraum.

Der Ausdruck "Druckraum" bedeutet dabei nicht, daß es sich um sehr hohe Drücke handelt; derartige Linienbrenner werden üblicherweise mit Gasdrücken von 10 bis 100 mm Wassersäule über dem Atmosphärendruck betrieben. Der Ausdruck "Niederdruckraum" bedeutet, daß dort ein Druck herrscht, der zwischen dem Druck im Druckraum und dem Atmosphärendruck liegt und eine solche Höhe hat, daß in den Brennerdüsen Gasgeschwindigkeiten erzeugt werden, die größer sind als die Zündgeschwindigkeit des Gas-Luft-Gemischs.

Durch den Staukörper wird erreicht, daß auf dessen Druckseite eine Vergleichmäßigung des Gasdrucks erzeugt wird, der zum gleichmäßigen Durchsetzen des Brenngases durch die Durchtrittsöffnungen über die gesamte Länge des Linienbrenners führt. Dadurch wird einerseits vermieden, daß sich an den beiden Enden des Linienbrenners flammenlose Zonen ausbilden, andererseits aber auch, daß in der Mitte des Linienbrenners Energiespitzen auftreten, die zu einer thermischen Überlastung der Materialbahnen führen könnten. Vielmehr wird ein äußerst homogenes Flammenbild über die gesamte Länge des Linienbrenners erreicht. Dadurch können bei gegebenen Breiten der Materialbahnen deutlich kürzere Linienbrenner und Maschinengestelle eingesetzt werden, und die Einstellung bzw. Regelung der Brennerenergie wird erheblich erleichtert, da nicht mehr auf Energiespitzen Rücksicht genommen werden muß. Das Maschinengestell gibt üblicherweise die Länge des Linienbrenners vor.

Es ist dabei besonders vorteilhaft, wenn zwischen dem Staukörper und den Brennerdüsen eine Lochstruktur für eine weitere Strömungsvergleich­ mäßigung angeordnet ist. Diese Lochstruktur kann dabei aus einem Loch­ blech, Drahtsieb, Drahtgewebe oder einem Metallvlies bestehen.

Es ist jedoch besonders vorteilhaft, wenn die Lochstruktur aus einem entlang von zwei Biegekanten abgewinkelten Lochblech mit einem Jochteil und zwei Schenkelteilen besteht, deren freie Längskanten sich zwischen den Durchtrittsöffnungen auf dem Staukörper abstützen, wobei sich die Biegekanten an zwei Schulterflächen des Hohlkörpers abstützen.

Dies führt zu einem Strömungsverlauf, bei dem das Brenngas zuerst durch die Durchtrittsöffnungen des Staukörpers, anschließend durch die gelochten Schenkelteile und schließlich durch das gelochte Jochteil in Richtung auf die Brennerdüsen strömt. Hierdurch werden auch Strömungswirbel weitgehend beseitigt, und das Brenngas bzw. Gasgemisch strömt in Art einer Pfropfströmung in Richtung auf die Brennerdüsen. Dadurch wird eine außerordentlich gute Flammenstabilität erreicht.

Durch die Lochstruktur wird gewissermaßen ein zweistufiger Druckabbau zwischen dem Druckraum und den Brennerdüsen erreicht, indem der Niederdruckraum nochmals in zwei Räume mit einer Druckabstufung unterteilt wird.

Um die Nachteile des bekannten mehrteiligen Hohlkörpers zu vermeiden, ist es gemäß einer weiteren Ausgestaltung des Erfindungsgegenstandes besonders vorteilhaft, wenn der Hohlkörper aus einem durchgehenden, stranggepreßten Metallprofil mit im wesentlichen U-förmigen Querschnitt mit einem Jochteil und zwei Schenkelteilen besteht, in dessen freie Enden eine Düsenplatte mit zwei Längskanten und quasi-homogener Verteilung der Brennerdüsen eingesetzt ist, und wenn die Schenkelteile durch Zuganker gegen die Längskanten der Düsenplatte verspannt sind.

Auf diese Weise wird eine besonders einfache Montage und Festlegung der Düsenplatte erreicht, die zangenartig zwischen den freien Enden der Schenkelteile des Hohlkörpers eingespannt ist.

Es ist dabei weiterhin von Vorteil, wenn der Hohlkörper ein Innenprofil aufweist, das zwei Längsvertiefungen für das Einschieben und die Halterung des Staukörpers besitzt. Dieser Staukörper kann dabei in besonders vorteilhafter Weise aus einem metallischen Flachmaterial mit in Abständen angeordneten Vorsprüngen bestehen, die in die Längsvertiefungen des Hohlkörpers eingreifen und zwischen sich die Durchtrittsöffnungen für das Brenngas bilden. Alternativ ist es natürlich auch möglich, in einem aus Flachmaterial bestehenden Staukörper Bohrungen mit quasi-homogener Verteilung vorzusehen.

Die Verhältnisse von Bohrungen bzw. Durchtrittsöffnungen sowohl im Staukörper als auch in der Lochstruktur werden dabei nach Maßgabe der gewünschten Druckabstufung gewählt; es ist zweckmäßig, durch die einzelnen Elemente jeweils die halbe Druckdifferenz zwischen dem Druck im Druckraum und dem notwendigen Druck unmittelbar vor den Brennerdüsen einzustellen.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des Erfindungsgegenstandes ergeben sich aus den übrigen Unteransprüchen.

Ein Ausführungsbeispiel des Erfindungsgegenstandes und sein Einsatz in einer Flammkaschieranlage werden nachfolgenden anhand der Fig. 1 bis 3 näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 einen Querschnitt durch einen Linienbrenner,

Fig. 2 eine Seitenansicht des Gegenstandes nach Fig. 1 in stark verkleinertem Maßstab und

Fig. 3 eine Seitenansicht einer Anlage zum Flammkaschieren von drei Materialbahnen nach dem Sandwich-Prinzip.

In Fig. 1 ist ein Linienbrenner 1 dargestellt, dessen tragendes Teil ein Hohlkörper 2 ist, der aus einem U-förmigen stranggepreßten Metallprofil 3 besteht, das einen Jochteil 4 und zwei Schenkelteile 5 und 6 besitzt. Die Schenkelteile 5 und 6 sind an ihren beiden freien Enden 5a und 6a nach innen eingezogen und besitzen auf ihren Innenseiten Schulterflächen 7, auf denen eine Düsenplatte 8 mit einer sehr großen Zahl von eng beieinanderliegenden Brennerdüsen 9 aufliegt. Die Düsenplatte 8 besitzt zwei Seitenkanten 10, gegen die die Schenkelteile 5 und 6 mittels mehrerer Zuganker 11 gepreßt werden, von denen nur einer sichtbar ist. Die Düsenplatte 8 kann auch aus Teilabschnitten zusammengesetzt sein.

Der Hohlkörper 2 weist im Querschnitt einen etwa rechteckigen Außenumriß mit vier gut abgerundeten Längskanten 2a auf, und im Bereich dieser Längskanten sind vier Kühlmittelkanäle 12 angeordnet.

Der Hohlkörper 2 besitzt ein Innenprofil 13 mit zwei Längsvertiefungen 14, in die ein Staukörper 15 durch Einschieben in Längsrichtung eingesetzt ist. Der Staukörper 15 besteht aus einem metallischen Flachmaterial mit in Abständen in Längsrichtung des Hohlkörpers angeordneten Vorsprüngen 15a, die in die Längsvertiefungen 14 des Hohlkörpers 2 eingreifen und zwischen sich Durchtrittsöffnungen für das Brenngas bilden, die durch die beiden Pfeile 16 angedeutet sind. Der Staukörper 15 erstreckt sich über die gesamte Länge des Hohlkörpers 2, kann jedoch aus einzelnen Abschnitten zusammengesetzt werden. Auch müssen die Vorsprünge 15 nicht einstückig mit dem Staukörper ausgebildet sind; es ist vielmehr möglich, sie in Form von schmalen Stegen anzuschweißen.

Durch den Staukörper 15 wird der Innenraum des Hohlkörpers 2 in einen Druckraum 17 und einen Niederdruckraum 18 unterteilt. In den Druckraum 17 münden an beiden Enden Zuleitungen 19 für das Brenngas bzw. Brenngasgemisch, was in Fig. 2 dargestellt ist. Bei kürzeren Brennerlängen ist es auch möglich, nur eine Zuleitung für das Brenngas vorzusehen, die dann bevorzugt in der Längsmitte des Hohlkörpers 2 angeflanscht ist.

Zwischen dem Staukörper 15 und den Brennerdüsen 9 befindet sich eine Lochstruktur 20, durch die der Niederdruckraum 18 in zwei Teilräume 18a und 18b unterteilt ist. Diese Lochstruktur 20 besteht aus einem entlang von zwei Biegekanten 20a abgewinkelten Lochblech mit einem Jochteil 20b und zwei Schenkelteilen 20c, deren freie Längskanten sich zwischen den Durchtrittsöffnungen gemäß den Pfeilen 16 auf dem Staukörper 15 abstützen. Dabei stützen sich die Biegekanten 20a ihrerseits an zwei Schulterflächen 21 des Hohlkörpers 2 ab. Dadurch wird der durch die Pfeile 16 angedeutete Strömungsverlauf erreicht: Zunächst strömt das Brenngas durch die Durchtrittsöffnungen des Staukörpers 15, anschließend durch die gelochten Schenkelteile 20c und schließlich durch das Jochteil 20b in Richtung auf die Brennerdüsen 9. Durch die gewählte und in Fig. 1 nahezu maßstäblich gezeigte Anordnung tritt das Brenngas zweimal durch Teilbereiche der Lochstruktur 20 hindurch, nämlich sowohl durch die Schenkelteile als auch durch das Jochteil, wodurch sich eine vollkommene Gasmischung und schließlich im Teilraum 18b eine praktisch laminare Gasströmung einstellt, die ideale Voraussetzungen für die gleichmäßige Versorgung der Brennerdüsen 9 mit Brenngas schafft.

Fig. 2 zeigt die Wirkungsweise des Erfindungsgegenstandes im Vergleich zum Stande der Technik: Der Hohlkörper 2 ist im Bereich seiner beiden Enden 2b und 2c durch Endplatten 22 abgeschlossen, in die die Zuleitungen 19 für das Brenngas eingeschweißt sind. Die außerhalb der Zeichnung liegenden Gasmischeinrichtungen und Anschlußleitungen sind der Einfachheit halber nicht dargestellt; auch nicht die erforderlichen Regeleinrichtungen. Durch die Pfeile 23 und 24 sind Kühlwassereintritt und Kühlwasseraustritt dargestellt; eine Querverbindung erfolgt durch einen U-förmigen Rohrbogen 25. Die Kühlwasserführung erfolgt dabei stets so, daß das Kaltwasser zunächst durch den jeweils oben liegenden Kühlmittelkanal 12 strömt. Dieses "Obenliegen" wird durch den schrägen Einbau gemäß Fig. 3 verursacht.

Die wellige, strichpunktierte Linie 26 zeigt den Intensitätsverlauf bei einem Linienbrenner nach dem Stande der Technik. Hierbei findet im Bereich der beiden Enden 2b und 2c noch in erheblichem Abstand von diesen beiden Enden keine Flammenausbildung statt. Andererseits ergibt sich durch den Zusammenprall der Strömungen im Bereich der Mittenebene M-M eine deutlich größere Flammenintensität, die natürlich auch zu einer größeren Temperaturbelastung der Materialbahnen führt. Durch die erfindungsgemäßen Einbauten in den Hohlkörper 2 gemäß Fig. 1 wird nun die Ausbildung einer Flammenfront bzw. einer Intensitätsverteilung erreicht, die durch die gestrichelte, gerade Linie 27 dargestellt wird. Die Verhältnisse sind zwecks besserer Anschaulichkeit etwas übertrieben dargestellt. Fig. 3 zeigt die wesentlichen Elemente einer Flammkaschiermaschine 31 mit drei Kalanderwalzen 31, 32 und 33. Die Flammkaschiermaschine 30 wird mit drei Materialbahnen 34, 35 und 36 versorgt, aus denen eine sogenannte Verbundbahn 38 (Compound) erzeugt wird. Die mittige Materialbahn 34 ist eine Schaumstoffbahn, deren Oberflächen durch Beheizung mittels zweier Linienbrenner 1 in einen klebefähigen Zustand versetzt werden können. Diese Technologie ist - für sich genommen - jedoch Stand der Technik, weshalb hier nicht näher auf weitere Einzelheiten der Fig. 3 eingegangen wird. Dieser Figur ist jedoch entnehmbar, daß die Flammenfronten der Linienbrenner 1 unmittelbar vor dem Einlauf der Schaumstoffoberflächen der Materialbahn 34 in den unmittelbar nachfolgenden Walzenspalt 39 bzw. 40 in den klebefähigen Zustand versetzt werden, so daß eine höchst gleichmäßige Energieverteilung über die Länge der Linienbrenner 1 erforderlich ist.

Claims (11)

1. Gasbetriebener Linienbrenner (1) für die Wärmebehandlung von Materialbahnen (34, 35, 36), insbesondere für Maschinen (31) zum Flammkaschieren, mit einem länglichen, an seinen beiden Enden (2b, 2c) geschlossen Hohlkörper (2), der mindestens eine Zuleitung (19) für Brenngas aufweist und in einer seiner Langseiten eine Reihen­ anordnung von Brennerdüsen (9) besitzt, wobei der Hohlkörper (2) in Längsrichtung durch einen Staukörper (15) in einen Niederdruckraum (18) und einen Druckraum (17) unterteilt ist, in den die mindestens eine Zuleitung (19) für das Brenngas einmündet, und wobei der Stau­ körper (15) für das Brenngas Durchtrittsöffnungen (Pfeile 16) auf­ weist, die in den zwischen dem Staukörper (16) und den Brenner­ düsen (9) befindlichen Niederdruckraum (18) einmünden, dadurch gekennzeichnet, daß

• a) der Hohlkörper (2) aus einem durchgehenden, stranggepreßten Metallprofil (3) mit im wesentlichen U-förmigem Querschnitt mit einem Jochteil (4) und zwei Schenkelteilen (5, 6) besteht, in dessen freie Enden (5a, 6a) mindestens eine Düsenplatte (8) mit zwei Längskanten (10) und quasi-homogener Verteilung der Brennerdüsen (9) eingesetzt ist, und
• b) die Schenkelteile (5, 6) durch Zuganker (11) gegen die Längskanten (10) der Düsenplatte(n) (8) verspannt sind.

2. Linienbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsenplatten (8) zumindest im wesentlichen eben ausgebildet sind und daß die Achsen der Düsen zumindest weitgehend parallel zuein­ ander ausgerichtet sind.

3. Linienbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlkörper (2) ein Innenprofil (13) aufweist, das zwei Längsvertie­ fungen (14) für das Einschieben und die Halterung des Staukörpers (15) besitzt.

4. Linienbrenner nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Staukörper (15) aus einen metallischen Flachmaterial mit in Abständen angeordneten Vorsprüngen (15a) besteht, die in die Längsvertiefun­ gen (14) des Hohlkörpers (2) eingreifen und zwischen sich die Durch­ trittsöffnungen (Pfeile 16) für das Brenngas bilden.

5. Linienbrenner nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die freien Enden (5a, 6a) der Schenkteile (5, 6) des Hohlkörpers (2) zwei Schulterflächen (7) für die Auflage der Düsenplatte(n) (8) besitzen.

6. Linienbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen die freien Enden (5a, 6a) der Schenkteile (5, 6) des Hohlkörpers (2) eine Reihe von Düsenplatten (8) eingesetzt ist.

7. Linienbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hohlkörper (2) im Querschnitt einen etwa rechteckigen Außenumriß mit vier Längskanten (2a) aufweist und daß in den Bereichen dieser Längskanten (2a) vier Kühlmittelkanäle (12) angeordnet sind.

8. Linienbrenner nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlmittelkanäle (12) durch einen U-förmigen Rohrbogen (25) in Reihe geschaltet sind.

9. Linienbrenner nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühlmittelführung in der Weise geschaltet ist, daß das kalte Kühlmittel zunächst durch den jeweils obenliegenden Kühlmittelkanal (12) strömt.

10. Linienbrenner nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Staukörper (15) und den Brennerdüsen (9) eine Lochstruktur (20) für eine weitere Strömungsvergleichmäßigung angeordnet ist.

11. Linienbrenner nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Lochstruktur (20) aus einem entlang von zwei Biegekanten (20a) abgewinkelten Lochblech mit einem Jochteil (20b) und zwei Schenkel­ teilen (20c) besteht, deren freie Längskanten sich zwischen den Durchtrittsöffnungen (Pfeile 16) auf dem Staukörper (15) abstützen, wobei sich die Biegekanten (20a) an zwei Schulterflächen (21) des Hohlkörpers (2) abstützen, derart, daß das Brenngas zuerst durch die Durchtrittsöffnungen (Pfeile 16) des Staukörpers (15), anschlie­ ßend durch die gelochten Schenkelteile (20c) und schließlich durch das gelochte Jochteil (20b) in Richtung auf die Brennerdüsen (9) strömt.