DE19700899A1 - Dampfturbine - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Dampfturbine mit einer Hochdruck- Teilturbine und einer mit letzterer strömungstechnisch ver­ bundenen Mitteldruck-Teilturbine.

Bekannte Dampfturbinen werden in Aktionsturbinen (auch Gleichdruckturbinen genannt) sowie Reaktionsturbinen (auch Überdruckturbinen genannt) eingeteilt. Sie weisen eine Turbi­ nenwelle mit darauf angeordneten Laufschaufeln sowie ein In­ nengehäuse mit zwischen axial beabstandeten Laufschaufeln an­ geordneten Leitschaufeln auf.

Bei einer Gleichdruckturbine wird in den von den Leitschau­ feln verengten Kanälen das gesamte Energiegefälle im wesent­ lichen in kinetische Strömungsenergie umgewandelt. Dabei steigt die Geschwindigkeit und der Druck fällt ab. In den Laufschaufeln bleiben Druck- und Relativgeschwindigkeit weit­ gehend konstant, was durch Kanäle mit gleichbleibender Licht­ weite erreicht wird. Da sich die Richtung der Relativge­ schwindigkeit ändert, entstehen Aktionskräfte, die die Lauf­ schaufeln antreiben und somit eine Rotation der Turbinenwelle hervorrufen. Der Betrag der Absolutgeschwindigkeit verringert sich beim Umströmen der Laufschaufeln erheblich, wodurch die Strömung einen Großteil ihrer kinetischen Energie an die Laufschaufeln und somit an die Turbinenwelle abgibt.

Bei einer Überdruckturbine wird bei Durchströmen der Leit­ schaufeln nur ein Teil des Energiegefälles in kinetische Energie umgesetzt. Der Rest bewirkt eine Erhöhung der Rela­ tivgeschwindigkeit innerhalb der zwischen den Laufschaufeln gebildeten Laufschaufelkanälen. Während in der Gleichdruck­ turbine die Schaufelkräfte fast ausschließlich Aktionskräfte sind, kommt bei einer Überdruckturbine ein mehr oder minder großer Anteil aus der Änderung des Geschwindigkeitsbetrages hinzu. Auf dem Druckunterschied zwischen der stromab und der stromaufliegenden Seite der Laufschaufel ist der Begriff Überdruckturbine abgeleitet. In einer Überdruckturbine findet mithin eine Änderung des Geschwindigkeitsbetrages bei verän­ dertem Druck statt.

Als Isentroper-Reaktionsgrad r wird bei einer thermischen Strömungsmaschine die prozentuale Aufteilung des isentropen Enthalpiegefälles in den Laufschaufeln zu dem gesamten isen­ tropen Enthalpiegefälle über eine Stufe bestehend aus Leit­ schaufelkranz und Laufschaufelkranz bezeichnet. Als reine Gleichdruckstufe wird eine solche Stufe bezeichnet, in der der Reaktionsgrad r = 0 beträgt und das größte Enthalpiege­ fälle entsteht. Bei einer klassischen Überdruckstufe beträgt der Reaktionsgrad r = 0,5, so daß das Enthalpiegefälle in den Leitschaufeln genauso groß ist wie in den Laufschaufeln. Un­ ter starker Reaktion wird beispielsweise ein Reaktionsgrad von r = 0,75 bezeichnet. In der Praxis des Dampfturbinenbaus werden überwiegend die klassische Überdruckstufe sowie die Gleichdruckstufe angewendet. Letztere aber in der Regel mit einem etwas von Null verschiedenen Reaktionsgrad r.

Weiterhin werden die Begriffe Kammerturbine und Trommeltur­ bine verwendet. Üblicherweise ist eine Gleichdruckturbine in Kammerbauweise und eine Überdruckturbine in Trommelbauweise ausgeführt. Eine Kammerturbine weist ein Gehäuse auf, welches durch axial voneinander beabstandet angeordnete Zwischenböden in mehrere Kammern eingeteilt ist. In jeder dieser Kammern läuft ein scheibenförmiges Laufrad, an dessen Außenumfang die Laufschaufeln angebracht sind, während die Leitschaufeln in die Zwischenböden eingesetzt sind. Ein Vorteil der Kammerbau­ art liegt darin, daß die Zwischenböden an ihrem Innenrand recht wirkungsvoll mittels Labyrinthdichtungen gegen die Tur­ binenwelle abgedichtet werden können. Da der Dichtungsmesser klein ist, werden auch die Spaltquerschnitte und damit die Spaltverlustströme klein. Diese Bauart wird bei bekannten Turbinen nur bei kleinen Reaktionsgraden, also großem Stufen­ gefälle und damit geringer Stufenzahl verwendet. Der Druckun­ terschied auf beiden Seiten einer Laufradscheibe ist bei kleinem Reaktionsgrad gering, im Grenzfall sogar Null. Ein auf den Läufer ausgeübt er Axialschub bleibt gering und kann durch ein Axiallager aufgenommen werden.

Bei einer Trommelturbine sind die Laufschaufeln unmittelbar am Umfang einer trommelförmigen Turbinenwelle angeordnet. Die Leitschaufeln sind entweder direkt in das Gehäuse der Dampf­ turbine oder in einen besonderen Leitschaufelträger einge­ setzt. Die Lauf- bzw. Leitschaufeln können auch mit Deckbän­ dern versehen werden, an denen Labyrinthdichtungen angebracht sind, so daß eine Abdichtung eines Dichtspaltes zwischen den Leit- bzw. Laufschaufeln und der Turbinenwelle bzw. dem In­ nengehäuse erfolgt. Da diese Dichtspalte zumindest bei den Laufschaufeln auf großen Radien sitzen, sind die Spaltver­ lustströme in jedem Fall erheblich größer als bei Kammertur­ binen. Wegen des höheren Reaktionsgrades, etwa r = 0,5, erge­ ben sich günstige Strömungswege in den Schaufelkanälen und somit gute Wirkungsgrade. Die axiale Baulänge und der Aufwand für eine einzelne Stufe sind geringer als bei einer Kammer­ turbine, die Stufenzahl muß allerdings größer sein, weil die Reaktionsstufen ein kleineres Gefälle verarbeiten. Der in der Beschaufelung auftretende Axialschub ist beträchtlich. Eine Möglichkeit, diesem Axialschub entgegenzuwirken, besteht darin, einen Ausgleichskolben vorzusehen, auf dessen Vorder­ seite über eine Verbindungsleitung der Druck des Austritts­ stutzens gegeben wird.

In der DE-AS 20 54 465 ist eine Dampfturbine in Trommelbauart beschrieben. In ein topfförmiges Außengehäuse ist eine die Laufschaufeln tragende Turbinenwelle sowie ein die Turbinen­ welle umgebendes Innengehäuse angeordnet. Das Innengehäuse trägt die Leitschaufeln. Über entsprechende Lager- und Zen­ trierstellen ist das Innengehäuse mit dem Außengehäuse zur Aufnahme eines Axialschubes verbunden.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Dampfturbine mit einem gu­ ten Wirkungsgrad anzugeben.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch eine Dampfturbine mit einer Hochdruck-Teilturbine und einer mit letzterer strö­ mungstechnisch verbundenen Mitteldruck-Teilturbine gelöst, bei der die Hochdruck-Teilturbine in Kammerbauweise und die Mitteldruck-Teilturbine in Trommelbauweise ausgeführt ist.

Durch eine solche Dampfturbine in sozusagen Mischbauart er­ gibt sich ein zusätzlicher Gestaltungsfreiheitsgrad zur Stei­ gerung des gesamten Wirkungsgrades. Bei einem entsprechenden Dampfzustand des der Dampfturbine zugeführten Frischdampfes können gezielt die Vorzüge der Kammerbauweise sowie der Trom­ melbauweise ausgenutzt werden.

Die Hochdruck- und die Mitteldruck-Teilturbine können sowohl ein- als auch zweiflutig ausgeführt sein und in getrennten Außengehäusen sowie auch in einem speziellen gemeinsamen Au­ ßengehäuse (Kompaktturbine) angeordnet sein. Ein Außengehäuse der Hochdruck-Teilturbine bei getrennter Anordnung ist vor­ zugsweise topfförmig ausgeführt, wie es beispielsweise in der DE-AS 20 54 465 beschrieben ist. Das Außengehäuse kann auch axial geteilt ausgeführt sein. Bei einer Ausführung mit ge­ trennten Gehäusen tritt unter anderem aufgrund einer niedri­ gen Stufenreaktion (Reaktionsgrad) und der Kammerbauweise der Hochdruck-Teilturbine ein geringer axialer Schub auf. Ein Schubausgleichskolben kann daher entfallen, so daß auch Leck­ verluste durch aus dem Schubausgleichkolben austretendem Dampf vermieden werden. Dies führt zu einer Steigerung des Wirkungsgrades.

Vorzugsweise ist in einer Ausführungsform mit getrennten Au­ ßengehäusen die Mitteldruck-Teilturbine zweiflutig ausge­ führt, so daß auch hierin ein Schubausgleichkolben entfallen kann. Unter einem Schubausgleichkolben wird hierbei ein Bau­ teil verstanden, das durch seine geometrische Form bei Beauf­ schlagung mit Dampf eine resultierende Kraft entgegengerich­ tet eines von den Turbinenschaufeln bei einer Dampfströmung hervorgerufenen axialen Schubes bedingt.

Bei einer Ausführung der Dampfturbine mit einem Außengehäuse in dem sowohl die Hochdruck-Teilturbine als auch die Mittel­ druck-Teilturbine untergebracht sind (Kompaktturbine), tritt in der Hochdruck-Teilturbine insbesondere aufgrund einer niedrigen Stufenreaktion und der Kammerbauweise allenfalls ein geringer axialer Schub auf. Hierdurch kann der Durchmes­ ser des zwischen der Hochdruck-Beschaufelung und der Mittel­ druck-Beschaufelung angeordneten als Schubausgleichskolben ausgebildeten Turbinen-Wellenbereichs (Zwischenboden) gering ausgeführt sein, insbesondere kann er geringer sein als der Durchmesser der Turbinenwelle im Bereich der Trommelbauweise der Mitteldruck-Teilturbine. Dies ermöglicht zudem eine Re­ duktion der Leckverluste im Bereich der Abdichtung zwischen Mitteldruck-Teilturbine und Hochdruck-Teilturbine (kleinere Kreisringfläche der Dichtspalte), was zu einer Erhöhung des Wirkungsgrades der Dampfturbine führt.

Ein durch die Mitteldruck-Teilturbine hervorgerufener axialer Schub ist durch einen Schubausgleichkolben ausgleichbar. Die­ ser ist so angeordnet, daß die Hochdruck-Beschaufelung in Achsrichtung der Turbinenwelle gesehen zwischen dem Schubaus­ gleichkolben und der Mitteldruck-Beschaufelung angeordnet ist.

In einer alternativen Ausführungsform der Erfindung ist die Hochdruck-Teilturbine in Trommelbauweise und die Mitteldruck- Teilturbine in Kammerbauweise ausgeführt. Beide Teilturbinen können wiederum in einem gemeinsamen Außengehäuse sowie in einem jeweils separaten Außengehäuse angeordnet sein. Beide können ebenfalls einflutig oder zweiflutig ausgeführt sein.

Bei einer Ausführungsform mit einem Außengehäuse (Kompaktturbine) tritt durch die Mitteldruck-Teilturbine, insbesondere aufgrund der niedrigen Stufenreaktion (Reaktionsgrad) und der Kammerbauart allenfalls ein geringer axialer Schub aus. Ein Schubausgleichskolben für die Mittel­ druck-Teilturbine kann mithin entfallen. Zur Aufnahme eines durch die Hochdruck-Teilturbine hervorrufbaren axialen Schu­ bes ist ein zwischen der Hochdruck-Beschaufelung und der Mit­ teldruck-Beschaufelung angeordnet er Bereich der Turbinenwelle (Zwischenboden) vorgesehen, welcher sowohl zu der Mittel­ druck-Beschaufelung als auch der Hochdruck-Beschaufelung eine ringförmige Vertiefung mit entsprechenden radialen Stirnsei­ ten aufweist. Da sich aus konstruktiven Gründen bei einer Kompaktturbine ein solcher Zwischenboden anbietet, ist durch den Wegfall eines zusätzlichen Mitteldruck-Schubausgleichkol­ bens der Wirkungsgrad der Mitteldruck-Teilturbine und damit der gesamten Dampfturbine gesteigert.

Bei einer getrennten Ausführung der Dampfturbine ist die Mit­ teldruck-Teilturbine vorzugsweise zweiflutig ausgeführt, wo­ durch ein axialer Schub der Mitteldruck-Teilturbine vermieden ist. Zur Aufnahme eines axialen Schubes der Hochdruck-Teil­ turbine ist vorzugsweise ein Schubausgleichkolben vorgesehen. Darin gegebenenfalls vorgerufene Leckverluste werden je nach Einsatzbereich durch einen guten Wirkungsgrad der Überdruck­ beschaufelung der in Trommelbauweise ausgeführten Hochdruck- Teilturbine ausgeglichen.

Für beide Ausführungsformen der Erfindung führen die Schwach­ reaktionsstufen (Stufen mit geringem Reaktionsgrad bei Kam­ merbauweise) zu einem raschen Druckabbau und zu einer ent­ sprechend raschen Zunahme des spezifischen Volumens und damit der Strömungsquerschnitte und Schaufelhöhen. Für die in Strö­ mungsrichtung nachfolgenden Turbinenstufen, umfassend jeweils eine Leitschaufelstruktur und eine in Strömungsrichtung nach­ geordnete Laufschaufelanordnung, ergeben sich im Vergleich zu einer Überdruckstufe geringere Sekundärverluste und geringere Leckverluste durch Dichtspalte hindurch, die zwischen den Laufschaufeln und einer Turbinenwandung sowie den Leitschau­ feln und der Turbinenwelle gebildet sind. Je nach Einsatzbe­ reich der Dampfturbine, insbesondere Frischdampfzustand (Temperatur, Druck) des der Dampfturbine zugeführten Dampfes sowie den Anforderungen an Massenstrom und einer zu erzielen­ den thermischen wie elektrischen Leistung, bewirken Schwach­ reaktionsstufen in Kammerbauart einen höheren Wirkungsgrad als Überdruckstufen in Trommelbauart oder umgekehrt. Je nach vorgesehenem Einsatzbereich bietet sich mithin eine der bei­ den Alternativen der Erfindung mit ihren jeweils strömungs­ technisch angepaßten Ausführungsformen an. Selbstverständlich ist der Mitteldruck-Teilturbine auch noch eine Niederdruck- Teilturbine nachschaltbar. Eine Dampfturbine gemäß der Erfin­ dung eignet sich besonders für den Einsatz in einem kohlebe­ feuerten Dampfkraftwerk. Mit der Dampfturbine sind elektri­ sche Leistungen von ca. 50 MW bis über 1500 MW erzielbar. Der Frischdampfzustand kann zwischen 50 bar und 300 bar betragen mit einer Temperatur von bis zu 630°C. Wobei die Temperatur bei Weiterentwicklungen auf dem Materialsektor, insbesondere betreffend Turbinenwelle und Turbinengehäuse, auch höher lie­ gen kann.

Anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbei­ spiele wird die Erfindung näher erläutert. In den Figuren ha­ ben jeweils gleich Bezugszeichen die gleiche Bedeutung. Es zeigen in schematischer Darstellung

Fig. 1 und 2 in einem Längsschnitt eine eingehäusige Dampf­ turbine und

Fig. 3 und 4 in einem Längsschnitt eine Dampfturbine mit Hochdruck-Teilturbine und Mitteldruck-Teiltur­ bine in separaten Außengehäusen.

Fig. 1 zeigt eine Dampfturbine 1 mit einem einzigen Außenge­ häuse 4. Durch das Außengehäuse 4 ist eine entlang einer Tur­ binenachse 15 gerichtete Turbinenwelle 6 geführt. Diese Tur­ binenwelle 6 ist an den nicht näher dargestellten Durchfüh­ rungen mit jeweiligen Wellendichtungen 9 gegenüber dem Außen­ gehäuse 4 abgedichtet. Innerhalb des Gehäuses 4 ist eine Hochdruck-Teilturbine 2 in Trommelbauweise angeordnet. Sie umfaßt eine Hochdruck-Beschaufelung mit mit der Turbinenwelle 6 verbundenen Laufschaufeln 11 und mit einem Hochdruck-Innen­ gehäuse 14 verbundenen schematisch dargestellten Leitschau­ feln 12. Innerhalb des Innengehäuses 14 ist weiterhin eine Mitteldruck-Teilturbine 3 in Kammerbauweise mit Laufschaufeln 11 und Leitschaufeln 12, die der Anschaulichkeit halber sche­ matisch dargestellt sind, angeordnet. Die Turbinenwelle 6 weist an einem Ende eine Wellenkupplung 10 zur Ankupplung an einen nicht dargestellten Generator oder eine nicht darge­ stellte Niederdruck-Teilturbine auf. Axial zwischen der Hoch­ druck-Beschaufelung und der Mitteldruck-Beschaufelung ist ein dem Schubausgleich dienender Bereich 13 (Zwischenboden) der Turbinenwelle 6 ausgebildet, welcher gegenüber dem Innenge­ häuse 14 durch eine entsprechende Wellendichtung 9 abgedich­ tet ist. Zwischen dem Zwischenboden 13 und der Hochdruck- Teilturbine 2 sowie der Mitteldruck-Teilturbine 3 weist die Turbinenwelle 6 eine jeweilige Vertiefung 13a auf, durch die Stirnflächen an dem Zwischenboden 13 gebildet sind. Eine die­ ser Vertiefungen 13a ist mit einem Einströmbereich 7b der Mitteldruck-Teilturbine 3 und die andere Vertiefung 13a mit einem Dampfeinlaß 7a der Hochdruck-Teilturbine 2 verbunden. Ein in den Dampfeinlaß 7a einströmender Frischdampf mit bei­ spielsweise einem Druck von etwa 170 bar und einer Temperatur von 560°C strömt in axialer Richtung durch die Beschaufelung der Hochdruck-Teilturbine 2 hindurch und bei einem niedrige­ rem Druck aus einem Dampfauslaß 8a der Hochdruck-Teilturbine 2 aus. Von dort gelangt der nunmehr teilweise entspannte Dampf in eine nicht dargestellte Zwischenüberhitzung und wird der Dampfturbine 1 über den Dampfeinlaß 7b der Mitteldruck- Teilturbine 3 wieder zugeführt. Die in Trommelbauweise ausge­ führte Hochdruck-Teilturbine 2 mit einer Überdruckbeschaufe­ lung führt zu einem axialen Schub in Richtung des Dampfaus­ lasses 8a. Dieser wird über den Zwischenboden 13a und die durch die Vertiefungen 13a gebildeten Stirnflächen ausgegli­ chen, da das Druckgefälle über die Hochdruck-Beschaufelung, d. h. von Dampfeinlaß 7a zum Dampfauslaß 8a, größenordnungsmä­ ßig dem Druckunterschied über dem Zwischenboden 13 zwischen Dampfeinlaß 7a und Dampfeinlaß 7b entspricht. Die Mittel­ druck-Teilturbine 3 ist in Kammerbauweise mit einer im we­ sentlichen Gleichdruck-Beschaufelung ausgeführt. Der zwi­ schenüberhitzte in den Dampfeinlaß 7b einströmende und durch die Mitteldruck-Teilturbine 3 axial hindurchströmende Dampf verläßt die Dampfturbine 1 durch einen Dampfauslaß 8b der Mitteldruck-Teilturbine 3. In der Mitteldruck-Teilturbine 3 entsteht allenfalls ein geringer axialer Schub. Ein weiterer Schubausgleichkolben kann mithin entfallen.

Fig. 2 zeigt in einem Längsschnitt eine Dampfturbine 1 mit einem Gehäuse 4 in dem eine Hochdruck-Teilturbine 2 in Kam­ merbauweise und eine Mitteldruck-Teilturbine 3 in Trommelbau­ weise angeordnet ist. Zwischen Hochdruck-Teilturbine 2 und Mitteldruck-Teilturbine 3 ist analog zu Fig. 1 ein Zwischen­ boden 13 angeordnet. Da gegenüber der Ausführungsform nach Fig. 1 die Hochdruck-Teilturbine 2 einen deutlich geringeren axialen Schub erzeugt weist der Zwischenboden 13 einen klei­ neren Durchmesser sowie einen geringe mitteldruckseitige Ver­ tiefung 13a auf. Zur Aufnahme eines axialen Schubes der in Trommelbauweise ausgeführten Mitteldruck-Teilturbine 3 ist ein Schubausgleichkolben 5 vorgesehen, welcher über eine Druckleitung 16 mit dem Dampfauslaß 8b der Mitteldruck-Teil­ turbine 3 verbunden ist. Dieser Schubausgleichkolben 5 ist dampfauslaßseitig zur Hochdruck-Teilturbine 2 angeordnet, so daß diese axial zwischen dem Schubausgleichkolben 5 und dem Zwischenboden 13, d. h. der Mitteldruck-Teilturbine 3 angeord­ net ist. Der Dampfturbine 1 kann analog zu der Ausführungs­ form gemäß Fig. 1 eine Niederdruck-Teilturbine nachgeschal­ tet sein.

Fig. 3 und Fig. 4 zeigen jeweils eine Dampfturbine 1 mit einer Hochdruck-Teilturbine 2 mit einem Außengehäuse 4a und einer hiervon axial beabstandeten Mitteldruck-Teilturbine 3 mit einem Außengehäuse 4b. Die Mitteldruck-Teilturbine 3 ist zweiflutig ausgeführt. Eine durch das Außengehäuse 4a hin­ durchgeführte Turbinenwelle 6a der Hochdruck-Teilturbine 2 ist über eine Wellenkupplung 10 mit einer durch das Außenge­ häuse 4b der Mitteldruck-Teilturbine 3 geführten Turbinen­ welle 6b gekuppelt. An der Turbinenwelle 6b ist eine weitere Wellenkupplung 10 zur Ankupplung an einen nicht dargestellten Generator oder eine nicht dargestellte Niederdruck-Teiltur­ bine angeordnet. In Fig. 3 ist die Hochdruck-Teilturbine 2 in Kammerbauweise und die Mitteldruck-Teilturbine 3 in Trom­ melbauweise ausgeführt. In der. Hochdruck-Teilturbine 2 tritt mithin allenfalls ein geringer axialer Schub auf, so daß von einem Schubausgleichkolben 5 abgesehen werden kann.

In Fig. 4 hingegen ist die Hochdruck-Teilturbine in Trommel­ bauweise und die Mitteldruck-Teilturbine in Kammerbauweise ausgeführt. Axial zwischen Dampfeinlaß 7a und Gehäuse 4a ist ein als Schubausgleichkolben 5 ausgebildeter Zwischenboden angeordnet. Dieser ist gehäuseseitig strömungstechnisch mit dem Dampfauslaß 8a verbunden, so daß der Druckunterschied zwischen Dampfeinlaß 7a und Dampfauslaß 8a im wesentlichen dem Druckabfall in axialer Richtung über den Schubausgleich­ kolben 5 entspricht. Hinsichtlich der konstruktiven und fun­ kionellen Merkmale der Hochdruck-Teilturbine 2 sowie der Mit­ teldruck-Teilturbine 3 sei auf die Beschreibung zu den Fig. 1 und 2 verwiesen. Gleiche Bezugszeichen haben hierin die gleiche Bedeutung wie in den Fig. 3 und 4.

Die Erfindung zeichnet sich durch eine Dampfturbine mit einer Mitteldruck-Teilturbine und einer Hochdruck-Teilturbine aus, wobei die Hochdruck-Teilturbine in Trommelbauweise und die Mitteldruck-Teilturbine in Kammerbauweise oder umgekehrt aus­ geführt ist. Die Teilturbinen können sowohl in einem Gehäuse (Kompaktturbine) oder in zwei getrennten Gehäusen angeordnet sein. Je nach Einsatzbereich (Dampfdruck, Dampftemperatur, Dampfmassenstrom sowie thermischer bzw. elektrischer Leistung der Dampfturbine) ist eine Kombination mit besonders gutem Wirkungsgrad durch Ausnutzen der Vorteile sowohl der Kammer­ bauweise als auch der Trommelbauweise erreichbar.

Claims (8)

1. Dampfturbine (1) mit einer Hochdruck-Teilturbine (2) und einer mit letzterer strömungstechnisch verbundenen Mittel­ druck-Teilturbine (3), wobei die Hochdruck-Teilturbine (2) in Kammerbauweise und die Mitteldruck-Teilturbine (3) in Trom­ melbauweise ausgeführt ist.

2. Dampfturbine (1) nach Anspruch 1, mit einem Außengehäuse (4) in welchem die Hochdruck-Teilturbine (2) und die Mittel­ druck-Teilturbine (3) angeordnet sind.

3. Dampfturbine (1) nach Anspruch 2, bei der ein Schubaus­ gleichkolben (5) zur Kompensation eines axialen Schubes der Mitteldruck-Teilturbine (3) vorgesehen ist und die Hochdruck- Teilturbine (2) axial zwischen der Mitteldruck-Teilturbine (3) und dem Schubausgleichkolben (5) angeordnet ist.

4. Dampfturbine (1) mit einer Hochdruck-Teilturbine (2) und einer mit letzterer strömungstechnisch verbundenen Mittel­ druck-Teilturbine (3), wobei die Hochdruck-Teilturbine (2) in Trommelbauweise und die Mitteldruck-Teilturbine (3) in Kam­ merbauweise ausgeführt ist.

5. Dampfturbine (1) nach Anspruch 4, mit einem Außengehäuse (4) in welchem die Hochdruck-Teilturbine (2) und die Mittel­ druck-Teilturbine (3) angeordnet sind.

6. Dampfturbine (1) nach Anspruch 1 oder 4, bei der die Hoch­ druck-Teilturbine (2) ein Außengehäuse (4a), insbesondere topfförmig, und die Mitteldruck-Teilturbine (3) ein davon axial beabstandetes Außengehäuse (4b) aufweist.

7. Dampfturbine (1) nach Anspruch 6, wobei die Mitteldruck- Teilturbine (3) zweiflutig ausgeführt ist.

8. Dampfturbine (1) nach Anspruch 1 oder 4, bei der die Hoch­ druck-Teilturbine (2) zweiflutig ausgeführt ist.