DE19607667A1 - Verfahren zur Verwertung von Abfallsalzsäure - Google Patents
Verfahren zur Verwertung von AbfallsalzsäureInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren, mit dem aus ver
unreinigter, Chlorwasserstoff-(HCl-)haltiger Abfallsalzsäure
das Wertprodukt Chlor (Cl₂) mit besonders geringem Investi
tionsaufwand und, vor allem, unter Einsatz von geringen Mengen
an Energie hergestellt wird.
Beim Verbrennen, Vergasen, Auflösen, allgemeiner ausgedrückt,
beim Aufschluß von chlorhaltigen Abfall- und Reststoffen (mono
meres Vinylchlorid VCM, Polyvinylchlorid PVC, Fluor-Chlorkoh
lenwasserstoffe FCKW etc.), aber auch während der Produktion
von Vinylchlorid, entsteht HCl-haltiges Gas, das vor der
Weiterverwendung bzw. Ableitung in die Atmosphäre von HCl be
freit werden muß, in der Regel durch Absorption in einer sauren
oder alkalischen Wäsche oder durch Adsorption an geeigneten
Adsorbentien. Beim Waschen in einer sauren Wäsche entsteht eine
HCl-haltige Dünnsäure, die in dieser Form nicht weiter
verwendet werden kann.
Bekannt ist aus der Literatur (z. B. [1] , [13] und [14]), daß
Dünnsäure aus der Rauchgaswäsche einer Verbrennungsanlage, die
chlorhaltige Abfallstoffe als Brennstoff einsetzt, als ca. 6
%ige, verunreinigte Rohsäure nicht vermarktbar ist. Die Roh
säure muß daher aufwendig aufkonzentriert und rektifiziert wer
den, außerdem ist eine Reinigung erforderlich, um den Quali
tätsanforderungen für technische Salzsäure zu genügen. Es ist
auch möglich, durch geeignete bauliche Maßnahmen und aufwen
diges Quenchen mit Salzsäure und anschließender aufwendiger
Kühlung ein wasserfreies HCl-haltiges Gas zu erhalten.
Aus der Patentliteratur [4] ist bekannt, daß auch nach einem
Vergasungsprozeß beim Auswaschen von gasförmigem Chlorwasser
stoff HCl technische Salzsäure hergestellt werden kann, als
Reinigungs- und Aufkonzentrationsverfahren im Anschluß an den
Waschvorgang wird jedoch nur die Zugabe von Kalziumverbindungen
erwähnt. Über die Art und Weise, wie dieser Prozeß der einfa
chen Aufkonzentration zu einer marktfähigen Qualität führen
soll, werden keine Angaben in [4] gemacht, es fehlen auch
jedwede Hinweise auf den Energieverbrauch dieser Konzentrierung
und Reinigung von Salzsäure.
Eine andere Patentschrift [5] führt als Entstehungsort von
Salzsäure Müllverbrennungsanlagen, nasse Abgas-Reinigungsver
fahren bei organischen Synthesen sowie Badbehandlungen in Gal
vanikbädern an. Es wird ebenfalls erwähnt, daß die normale Ver
wertung von Abfallsalzsäuren dieser Art in der Praxis nur durch
mehrstufige komplexe Verfahren unter hohem Energieeinsatz mög
lich sei. Die Patentschrift [5] schlägt vor, zur Aufarbeitung
eine Wirbelschichtelektrolyse einzusetzen. Dies hat aber den
Nachteil, daß zur Zerlegung von HCl bzw. Salzsäure große Mengen
an elektrischer Energie aufgewendet werden müssen, um Chlorgas
und Wasserstoffgas zu erhalten. Im Unterschied zu der vorlie
genden Erfindung wird die Zerlegung nicht in einer Chloralkali-
Membranelektrolyse durchgeführt. Daher besteht auch keine Mög
lichkeit, die Abfallsalzsäure ohne zusätzlichen elektrischen
Energieaufwand zu zerlegen.
Ferner ist aus der Literatur [2] bekannt, daß die Pyrolyse von
von Magnesiumchlorid- (MgCl₂-)Edellauge zur Herstellung von
Magnesiumoxid MgO nach dem Andritz-Ruthner-Verfahren eine Ab
fallsalzsäure produziert, die ca. 18 Gewichts-% HCl enthält und
unter anderem mit Kalzium- und Magnesiumverbindungen verunrei
nigt ist. Wie in [2] ausgeführt wird, müssen derartige Ab
fallsäuren auf mindestens 30 Gewichts-% HCl aufkonzentriert
werden, um wiederverwertet werden zu können. Hierzu müssen er
hebliche Anstrengungen unternommen werden, um den azeotropen
Punkt der Dünnsäure zu überwinden, der bei ca. 20 Gewichts-%
HCl-Anteil liegt. Eine Reinigung ist außerdem noch nötig.
Ferner ist aus [15] und [16], Kap 2.2.3, bekannt, daß große
Mengen an Abfallsalzsäure entstehen beim Prozeß der Pyrolyse
von 1,2-Dichlorethan zur Erzeugung von Vinylchlorid, die neben
den bekannten Verwendungsmöglichkeiten auch gemäß der vorlie
genden Erfindung zu Chlorgas umgesetzt werden können.
Ferner ist aus [20] bekannt, daß bei der Regeneration bzw. Auf
arbeitung von mit Chlorwasserstoff HCl beladenem Adsorbens gas
förmiger Chlorwasserstoff gewonnen werden kann, wenn die Rege
neration in wasserhaltiger Atmosphäre erfolgt. Bei einer an
schließenden Kondensation entsteht ebenfalls Abfallsalzsäure.
Abfallsalzsäure, die nicht verwendet werden kann, muß nach Neu
tralisation und Trocknung auf eine Sondermülldeponie verbracht
werden, was mit sehr hohen Kosten verbunden ist, oder nach Neu
tralisation und eventuell notwendiger Reinigung in flüssiger
Form abgeleitet werden.
Beim Einsatz der vorstehend genannten, unterschiedlichen Ver
fahren fällt jeweils Abfallsalzsäure an. Die kostengünstige
Entsorgung beziehungsweise Aufarbeitung der Abfallsalzsäure ist
mit den vorbeschriebenen Nachteilen verbunden.
Die vorliegende Erfindung löst die Aufgabe, derartige Abfall
salzsäure unter weitgehender Vermeidung der genannten Nachteile
in Wertstoff umzuwandeln.
Die bei dem Verfahren gemäß der vorliegenden Erfindung einge
setzte Abfallsalzsäure besteht im wesentlichen aus reiner Salz
säure niedriger HCl-Konzentration, der sogenannten Dünnsäure,
und den darin enthaltenen Verunreinigungen.
Der Gehalt an Chlorwasserstoff HCl in der Dünnsäure kann Werte
von 6 bis 35 Gew.% annehmen. Diese Dünnsäure ist im wesentli
chen mit festen und/oder löslichen Stoffen verunreinigt.
Feste Verunreinigungen sind beispielsweise die in der Abfall
salzsäure eingebundenen, unter anderem aus Verbrennungsanlagen
stammende Feinstäube, oder kristalline Produkte aufgrund zuvor
vorgenommener Fällungsreaktionen. Lösliche Verunreinigungen
sind im wesentlichen hydrolysierte Salze.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Verwertung von Abfallsalz
säure sieht vor, daß man:
- - Salzsäure, die mindestens einen Anteil gereinigter Abfall salzsäure enthält, einer Natriumchlorid-Sole beimischt und angesäuerte Sole erzeugt;
- - diese angesäuerte Sole in einer Membranelektrolyse in Chlor gas, Wasserstoffgas und Natronlauge zerlegt.
Ferner sieht das Verfahren vor, daß man entweder
- - Abfallsalzsäure zur Reinigung einer Reinigungs-Destillation unterwirft und dabei gereinigte Abfallsalzsäure als Destillat gewinnt;
- - die in der Reinigungs-Destillation erzeugte, gereinigte Ab fallsalzsäure zusätzlich in eine Feinreinigungs-Destillation einspeist und feingereinigte Abfallsalzsäure als Destillat gewinnt, die zur Beimischung in die Sole vorgesehen ist;
- - die in der Feinreinigungs-Destillation erzeugte, feingerei nigte Abfallsalzsäure zusätzlich in eine Anreicherungs-De stillation einspeist, eine stark verdünnte Salzsäure als De stillat gewinnt und dadurch eine konzentrierte, gereinigte Abfallsalzsäure abziehen kann, die zur Beimischung in die Sole vorgesehen ist; oder
- - Abfallsalzsäure zur Reinigung einer Reinigungs-Destillation unterwirft und dabei gereinigte Abfallsalzsäure als Destillat gewinnt;
- - die in der Reinigungs-Destillation erzeugte, gereinigte Ab fallsalzsäure zusätzlich in eine Anreicherungs-Destillation einspeist und eine stark verdünnte Salzsäure als Destillat gewinnt und dadurch eine konzentrierte, gereinigte Abfall salzsäure abziehen kann, die zur Beimischung in die Sole vor gesehen ist;
- - die in der Anreicherungs-Destillation erzeugte, konzen trierte, gereinigte Abfallsalzsäure zusätzlich in eine Fein reinigungs-Destillation einspeist und konzentrierte, feinge reinigte Abfallsalzsäure als Destillat gewinnt, die zur Bei mischung in die Sole vorgesehen ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren besitzt den Vorteil, daß Abfall
salzsäure, die aus unterschiedlichen Quellen entstammt, mit
gleich gutem Ergebnis durch wenige Destillationen gereinigt
werden kann.
Überraschend wurde gefunden, daß sich die durch Destillation
von Abfallsalzsäure erzeugte, gereinigte Dünnsäure auch in ei
ner Membranelektrolyse einsetzen läßt, denn zur Verwendung in
einer Chloralkali-Membranelektrolyse müssen Verbindungen, die
der Elektrolyseanlage schaden, zuvor aus der Abfallsalzsäure
entfernt werden. Schädlich sind insbesondere Verbindungen, die
Fluor enthalten, da Fluoride das Anodenmaterial der Membran
elektrolyse korrodieren. Weiter besitzen Verbindungen aus zwei- und
dreiwertigen Alkalien, insbesonders Verbindungen, die
Magnesium, Kalzium oder Aluminium enthalten, die Fähigkeit, die
Membran einer Elektrolyseanlage zu zerstören. Bei der
Entfernung von fluorhaltigen Verbindungen aus Salzsäure werden
üblicherweise entweder Aluminiumchlorid oder Kalziumchlorid
oder Mischungen davon zur Ausfällung verwendet. Es findet also
bei der Entfernung der einen schädlichen Klasse von Verbindun
gen (Fluor) eine Anreicherung der zweiten schädlichen Klasse
von Verbindungen (zwei- oder dreiwertige Alkalien) statt. Es
bildet sich daher ein Zielkonflikt.
Überraschenderweise wurde gefunden, daß mit einer destillativen
Reinigung der Abfallsalzsäure das Problem nur dann gelöst wird,
wenn die zu verwertende Dünnsäure als Destillat abgezogen und
nur eine geringe Menge an Salzsäure zum Ausschleusen der Verun
reinigungen aus dem Sumpf abgezogen wird. Diese erfindungsge
mäße Destillationsweise kann sowohl für unterazeotrope als auch
für überazeotrope Abfallsalzsäure genutzt werden, was einen
weiteren Vorteil der Erfindung darstellt.
Unter Destillat soll dabei ein Produktstrom verstanden werden,
der verdampft worden ist und die jeweilige Destillationsein
richtung entweder in kondensierter oder dampfförmiger Form über
Kopf verläßt. Unter Sumpfprodukt soll ein Produktstrom verstan
den werden, der in der jeweiligen Destillationseinrichtung noch
nicht verdampft wurde und aus ihrem Sumpf in flüssiger Form
abgezogen wird. Wenn die verwendete Destillationseinrichtung
mehrere hintereinandergeschaltete Destillationen ausführt, etwa
eine Rektifikationseinrichtung, kann das Destillat der einen
Destillation mit dem Sumpfprodukt der nachgeschalteten De
stillation auch identisch sein.
Bei Einspeisung von unterazeotroper Abfallsalzsäure stellt sich
im Sumpf eine größere HCl-Konzentration als im Destillat ein.
Das Sumpfprodukt mit den auszuschleusenden Verunreinigungen
weist in diesem Fall eine höhere Konzentration als die Einspei
sung und auch als das Destillat auf, letzteres wird dementspre
chend geringer konzentriert als die Einspeisung gewonnen. Das
ist aber hinsichtlich der Produktausbeute nicht schädlich, weil
nur eine sehr geringe Menge an Sumpfprodukt abzuziehen ist.
Bei Einspeisung von überazeotroper Abfallsalzsäure stellt sich
im Sumpf eine geringere HCl-Konzentration als im Destillat ein.
Das Sumpfprodukt mit den auszuschleusenden Verunreinigungen
weist in diesem Fall eine geringere Konzentration als die Ein
speisung und auch als das Destillat auf, letzteres wird dement
sprechend höher konzentriert als die Einspeisung gewonnen. Das
ist aber hinsichtlich der Produktausbeute ebenfalls nicht
schädlich, weil nur eine sehr geringe Menge an HCl mit dem
Sumpfprodukt abzuziehen ist.
Wenn also die eingespeiste Abfallsalzsäure unterazeotrop ist,
ist das Destillat auch unterazeotrop, bei überazeotroper Ab
fallsalzsäure bleibt das Destillat überazeotrop. In beiden
Fällen ändern sich die Salzsäurekonzentrationen infolge der De
stillation nur geringfügig, da nur wenig Sumpfprodukt abgezogen
wird.
Will man die Salzsäure in einer unterazeotrop vorliegenden Ab
fallsalzsäure bewußt anreichern, beispielsweise weil ihre Kon
zentration unter 6% liegt, kann dies durch eine weitere De
stillation in einfacher Weise geschehen, was ein weiterer Vor
teil dieser Erfindung ist. In dieser Anreicherungsdestillation,
die den anderen Destillationen entweder nachgeschaltet oder
zwischengeschaltet ist, wird die aufkonzentrierte Salzsäure als
Sumpfprodukt abgezogen. Die als Destillat abgezogene verdünnte
Salzsäure wird entfernt und entweder verworfen oder in einen
der Prozesse zurückgeführt, aus dem die Abfallsalzsäure
entstammt.
In allen Destillationen kann die notwendige Wärmezufuhr durch
Abfallwärme erfolgen. Die Abfallwärme der benötigten niederwer
tigen Qualität entstammt üblicherweise einem oder mehreren der
thermischen Prozesse, bei denen die Abfallsalzsäure anfällt.
Die Ursache dafür ist, daß chlorwasserstoffhaltiges Gas mit
zunehmender Temperatur eine sehr starke korrosive Wirkung auf
Abhitzesysteme entfaltet. Um diese als Heißgaskorrosion be
zeichneten Korrosionstyp zu verhindern, werden die Wandungen
des Abhitzesystems bei möglichst niedriger Temperatur gehalten,
weswegen die abgeführte Wärmeenergie oft nur von geringer Qua
lität ist, z. B. Niederdruckdampf mit einer Temperatur von unter
200°C, oder Mitteldruckdampf.
Soll eine Kontamination der gereinigten Abfallsalzsäure auf
grund von Tröpfchenüberriß verhindert werden, erfolgt die De
stillation erfindungsgemäß mindestens zweistufig, wobei zuerst
in der Reinigungsdestillation die Hauptmenge der Verunrei
nigungen entfernt wird und die 2. Destillation als Feinreini
gung dient. In dieser mehrstufigen Destillation werden die für
die Elektrolyse schädlichen Verbindungen, die Aluminium, Magne
sium, Kalzium oder Fluor enthalten, abgeschieden und in konzen
trierter Form ausgeschleust. Die oben angeführte Anrei
cherungsdestillation dient dagegen nicht der Ausschleusung
schädlicher Verbindungen und ist daher auch nicht reinigend,
sondern aufkonzentrierend in Bezug auf die Salzsäure, die der
Membranzellen-Elektrolyse zugeführt werden soll.
Die aus den reinigenden Destillationen ausgeschleuste Sumpf
menge wird nach dem Schadstoffgehalt im Tröpfchenüberriß be
stimmt. Der Tröpfchenüberriß der Feinreinigung darf dabei nicht
mehr Schadstoffe enthalten, als für den Betrieb der Membran
elektrolyse zulässig ist.
Optional können noch Verbindungen aus der Dünnsäure entfernt
werden, die zwar der Elektrolyseanlage nicht schaden, aber de
ren Produktqualität vermindern; dies sind insbesondere brom- und
iodhaltige Verbindungen.
Die gereinigte Abfallsalzsäure wird der Natriumchlorid-Sole ei
ner Chloralkali-Membranzellenelektrolyse, vorzugsweise einer
Membran-Elektrolysezelle, wie in [11] beschrieben, beigemischt,
bevor sie in den anolytischen Raum der Zelle geleitet wird. Da
durch wird die Sole stark angesäuert, vorzugsweise auf einen
pH-Wert von ca. 1, nicht jedoch unter einen pH-Wert von unter
0,6. Vorzugsweise sind dabei genau die Mischungsbedingungen
einzustellen, die die Patentschrift [10] empfiehlt. Wie in der
Literatur [3] und 115], auch in der Patentliteratur [6] und [9]
ausführlich beschrieben, wird durch diese HCl-Zugabe in eine
Chloralkali-Membranelektrolysezelle die Bildung von Sauerstoff
gas unterdrückt, wodurch sich eine Verbesserung des gesamten
elektrischen Wirkungsgrades ergibt. Wie [9] ausführt, ist diese
Wirkung der Zugabe von Salzsäure zwar im Prinzip bekannt, die
dort benutzte Salzsäure wird jedoch ausdrücklich aus der Ver
brennung von Wasserstoffgas und Chlorgas erhalten, die unter
Aufwand von elektrischer Energie gerade zuvor durch Elektrolyse
erzeugt wurden. Nachteilig daran ist also, daß diese Art der
Ansäuerung mit dem Verbrauch elektrischer Energie verbunden
ist. Außerdem wird auf diese Weise ein Teil des ansonsten ver
kaufsfähigen Wasserstoffgases und Chlorgases geopfert, was den
Erlös sowohl in Bezug auf die Stromausbeute als auch in Bezug
auf die produktbezogenen Kapitalkosten mindert. Als einziger
Vorteil bleibt, daß die Reinheit des Chlorgases angehoben wird.
Die Vorteile einer höheren Chlorgasausbeute ohne zusätzlichen
elektrischen Aufwand oder Investitionsaufwand, wie in der
vorliegenden Erfindung, liegen bei [6] und [9] nicht vor.
Bei [8] wird Dünnsäure aus der Rauchgaswäsche einer Müllver
brennungsanlage vor Zugabe in eine Elektrolysezelle zunächst
neutralisiert, zumindest teilweise. Auch hier entsteht der
Nachteil, daß das Neutralisationsmittel erst aufwendig durch
Elektrolyse hergestellt werden muß. Der energetische Vorteil
bei der Gewinnung von Chlorgas ohne zusätzlichen Aufwand an
elektrischer Energie, wie in der vorliegenden Erfindung vorge
sehen, wird auf diese Weise aufgegeben. Bekannt ist auch die
Zugabe von Abfallsalzsäure in eine Diaphragma-Elektrolysezelle
[12], wobei die in [12] benutzte Abfallsalzsäure nur durch
organische Verunreinigungen belastet ist. Hierbei wird zwar der
energetische Vorteil durch die Dünnsäurezugabe als solche nicht
verschenkt, eine Diaphragma-Elektrolysezelle benötigt aber
aufgrund ihrer Bauart wesentlich mehr elektrische Energie und
außerdem sehr viel thermische Energie für ihren Betrieb.
Dadurch wird die Einsparung von elektrischer Energie bei weitem
überkompensiert. Dies zeigt ein Vergleich nach [15]. Bezogen
auf die gesamte Elektrolyseleistung verbraucht eine Diaphragma-
Elektrolyse etwa 8% mehr elektrische Energie als eine Membran-
Elektrolyse, dazu kommt noch ein erheblicher Anteil an ther
mischer Energie. Diesem Mehrverbrauch von 8% steht ein Gewinn
von maximal 3% durch Salzsäurezugabe entgegen, so daß die
Verwendung einer Diaphragma-Elektrolysezelle sogar bei Salz
säurezugabe aus Abfallsalzsäure noch mehr Strom verbraucht, als
eine Membran-Elektrolysezelle ohne Dünnsäurezugabe oder durch
Dünnsäureerzeugung nach [6] oder [9] verbrauchen würde. Die
Grundidee, eine Diaphragma-Elektrolysezelle einer Membran-Elek
trolysezelle vorzuziehen, ist nur unter dem Hintergrund
verständlich, daß die Literatur, z. B. [15] eine Diaphragmazelle
als genügsamer im Hinblick auf die Reinheit des eingesetzten
Salzes charakterisiert und somit dem Fachmann nahelegt, daß
auch eine eventuell zugeführte Salzsäure nur geringeren
Reinheitsanforderungen entsprechen müsse und daher ein
geringerer Reinigungsaufwand erforderlich sei, der sogar ganz
entfallen könne. Dies hat sich überraschenderweise als nicht
zutreffend herausgestellt, da die erfindungsgemäße Reinigung
von Abfallsalzsäure sehr einfach, kostengünstig und energetisch
wie auch apparativ wenig aufwendig ist.
Die Zugabe der Abfallsalzsäure wirkt folgenderweise: Wie in der
einschlägigen Literatur (siehe [2]) beschrieben, wandern durch
die Membran einer in Betrieb befindlichen Membranzelle positiv
geladene Natriumionen in Richtung der Kathode, was erwünscht
ist, und in Gegenrichtung ein deutlich geringerer Teil negativ
geladener Hydroxyl-(OH⁻-) Ionen, was unerwünscht, aber unver
meidlich ist. Diese OH⁻-Ionen führen auf der Anodenseite zu un
erwünschten Nebenreaktionen, beispielsweise durch Bildung von
Chlorat und anschließender Entstehung von 2-3 Vol% Sauerstoff
im Chlorgas (Cl₂), die den Wirkungsgrad der Elektrolysezelle in
maßgeblicher Weise mindern. Ohne Zugabe von Salzsäure ergibt
sich so, gemittelt über die Lebensdauer einer Membran, eine
durchschnittliche Stromausbeute von ca. 95%. Dies bedeutet,
daß im Mittel 5% der aufgewandten elektrischen Energie von den
Nebenreaktionen aufgenommen wird, die durch die Wanderung der
Hydroxylionen ermöglicht werden, sowie durch unvermeidliche
ohmsche Verluste. Diese Nebenreaktionen sind für den Betrieb
der Anlage nachteilig: Durch die Anreicherung von Chlorat sinkt
die Löslichkeit von Natriumchlorid NaCl in Wasser, was eine
Verringerung der Ausbeute zur Folge hat. Durch die Produktion
von Sauerstoffgas neben Chlorgas ergibt sich die Notwendigkeit
einer anschließenden Trennung der beiden Gase, um die normaler
weise erforderliche, hohe Reinheit von Chlorgas zu erreichen.
Außerdem steigt das Risiko der Bildung von explosivem Chlordi
oxid, wenn Sauerstoffgas und Chlorgas vermischt vorliegen.
Unter Zugabe von Salzsäure kann die Stromausbeute auf über 99%
gesteigert werden, weil die unerwünschten Nebenreaktionen un
terdrückt werden. Die restlichen Verluste, die sich auf unter
1% der eingesetzten Strommenge addieren, resultieren im wesent
lichen aus unvermeidlichen ohmschen Verlusten im elektrischen
System. Statt den Nebenreaktionen, die vor allem zur Bildung
von Chlorat und Sauerstoff führen, findet eine Reaktion der die
Membran durchwandernden Hydroxylionen mit Salzsäure zu Chlor
und Wasser statt.
Die Zugabe der Dünnsäure bewirkt außerdem eine Verbesserung der
Wasserbilanz. Die durch die Membran wandernden Natriumionen
sind von einer Hülle aus Wassermolekülen umgeben, so daß mit
jedem Mol Natriumionen etwa 2 bis 3 Mol Wasser durch die Mem
bran mitgenommen werden. Der Einsatz der Dünnsäure aus Abfall,
vorzugsweise im Bereich von HCl-Konzentrationen im Bereich von
unter 10%, jedoch auch noch bis zu 35%, mindestens aber 6%,
erfolgt erfindungsgemäß durch Zugabe in den anolytischen Teil
der Zelle, wo das Chlorgas (Cl₂) gebildet wird. Dadurch wird
zum einen erreicht, daß die Nebenreaktionen unterdrückt werden
und kein Sauerstoff entsteht. Statt einem Produkt mit einer
Konzentration von 97-98% Chlorgas (Cl₂) und 2-3% Sauer
stoffgas (O₂) wird ein reines Chlorgas mit einer Chlorkonzen
tration von über 99,4% erreicht, ohne daß zusätzliche elektri
sche oder sonstige Energie oder eine Veränderung der Anlagen
dimensionen erforderlich wäre. Dies bedeutet, daß bis zu 3%
mehr Chlor erwirtschaftet wird, bezogen auf die Produktion ohne
Zugabe von Abfall-Dünnsäure. Die zusätzlichen, bis zu 3%
Chlorgas (Cl₂), dessen Chloranteil allein aus dem HCl-Gehalt
der Dünnsäure stammt, werden daher gratis erzeugt. Der in der 6
bis 35%igen, gereinigten Dünnsäure enthaltene Wasseranteil
dient zusätzlich als Ausgleich für den normalerweise auftre
tenden Wasserverlust im Anolyten und verringert die ohnehin
nötige Wasserzugabe in die Elektrolysezelle. Im Gegensatz zu
anderen Salzsäure-Verwertungsverfahren ist daher eine mit
Aufwand verbundene Aufkonzentrierung der Salzsäure auf über 35
Gewichts-% HCl-Anteil weder erforderlich noch erwünscht; die
Salzsäure kann im wesentlichen in der Konzentration, wie sie im
abfallerzeugenden Prozeß anfällt, eingesetzt oder in günstiger
Weise konzentriert werden. Gerade dadurch ergibt sich der der
vorliegenden Erfindung eigentümliche Hauptvorteil des niederen
Energieverbrauchs bei der destillativen Reinigung.
In Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgesehen, daß die Abfall
salzsäure aus einer mit angesäuertem Wasser betriebenen Gas
wäsche entstammt, die hinter einer Anlage zum thermischen Auf
schluß von chlor- und kohlenstoffhaltigen Reststoffen und
Abfallstoffen wie z. B. PVC, VCM, FCKW, und eventuell einer op
tional vorgesehenen, nachfolgenden Entstaubung angeordnet ist,
wobei der thermische Aufschluß entweder in einer Ver
brennungsanlage unter der Erzeugung von Rauchgas oder durch in
einer Vergasungsanlage zur partiellen Oxidation zur Erzeugung
von Synthesegas oder in einer Schmelze zur katalytischen parti
ellen Oxidation erfolgt. Der thermische Aufschluß durch
Verbrennung bzw. partielle Oxidation ist seit längerem
hinlänglich bekannt, über den Aufschluß in einer Schmelze wird
in [18] berichtet.
Solche Verfahren, bei denen chlorhaltige Abfälle entstehen,
werden vorzugsweise an Standorten der Chlorchemie betrieben. Es
ist ein Vorzug dieser Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Ver
fahrens, daß es sich besonders gut in die stoffliche und
energetische Verbundwirtschaft eines solchen Standortes ein
binden läßt.
Eine andere Ausgestaltung des Verfahrens sieht vor, daß die Ab
fallsalzsäure aus einer Pyrolyseanlage von MgCl₂-Edellauge zur
Herstellung von MgO nach dem Andritz-Ruthner-Verfahren ent
stammt.
Eine weitere Ausgestaltung des Verfahrens sieht vor, daß die
Abfallsalzsäure aus einer Pyrolyse von 1,2-Dichlorethan zur Er
zeugung von Vinylchlorid entstammt. Hierbei ist die leichte
Einbindung in den chlorverarbeitenden Standort als Vorteil die
ser Ausgestaltung zu sehen.
Eine weitere Ausgestaltung des Verfahrens sieht vor, daß die
Abfallsalzsäure aus einer Regeneration bzw. Aufarbeitung eines
Adsorbens stammt, das zur HCl-Abscheidung eingesetzt wurde.
Eine wiederum andere Ausgestaltung des Verfahrens sieht vor,
daß die Abfallsalzsäure aus mindestens zwei Abfallsalzsäuren
unterschiedlicher Herkunft gemischt wird.
Alle Ausgestaltungen des Verfahrens sehen vorzugsweise vor, daß
die thermische Energie zum Betrieb der destillativen Reinigung
der Abfallsalzsäure wenigstens zum Teil aus mindestens einem
der Prozesse entstammt, bei dem die Abfallsalzsäure anfällt.
Hierdurch kommt als zusätzlicher Nutzen zum Tragen, daß Abfall
wärme wirtschaftlich verwertet werden kann.
Noch eine andere Ausgestaltung des Verfahrens sieht vor, daß
die thermische Energie zum Betrieb der destillativen Reinigung
der Abfallsalzsäure dadurch verringert wird, daß die anfallende
Kondensationswärme bei der Kondensation des Destillates aufge
fangen und für den Verdampfungsvorgang mitbenutzt wird. Übli
cherweise geschieht das durch Einsatz einer Wärmepumpe.
Fig. 1 zeigt ein Verfahrensfließbild, worin das erfindungsge
mäße Verfahren dem einer Abfallaufarbeitungsanlage nachge
schaltet ist, in der chlorhaltige Abfälle durch partielle Oxi
dation behandelt werden und unter anderem gasförmiger Chlor
wasserstoff dabei gebildet wird. Anhand dieses Verfahrensbei
spiels sollen die Vorzüge der Erfindung hervorgehoben werden:
Chlorhaltige Abfälle (1) werden zusammen mit Luft (2) in einen Vergasungsreaktor (3) gegeben. Hierin werden die Abfälle bei hoher Temperatur partiell oxidiert, wobei sich die chlorhalti gen Abfälle unter anderem zu gasförmigem Chlorwasserstoff HCl umsetzen. Das gebildete rohe Synthesegas (4) enthält Aschebe standteile und Restkohlenstoff als staubförmige Verbindungen (6), die in dem Entstauber (5) abgeschieden und aus dem Prozeß entfernt werden. Das entstaubte Synthesegas (7) gibt einen gro ßen Teil seiner thermischen Energie in einem Dampferzeuger (8) ab. Zweckmäßigerweise wählt man dazu Dampf (17) mit relativ niedriger Temperatur und niedrigem Druck, damit die Rohrwände des Dampferzeugers eine für die gefürchtete Heißgaskorrosion maßgebliche Temperatur synthesegasseitig nicht überschreiten, erhält dabei aber nur niederwertigen Dampf, der sich schlecht für eine Verstromung oder äquivalente Nutzungen eignet. Das weitgehend abgekühlte Synthesegas (9) wird in einen sauren Wä scher (10) geleitet, in dem als Waschflüssigkeit eine saure, wäßrige Lösung zirkuliert (11). In diesem sauren Wäscher (10) wird der im Synthesegas enthaltene Chlorwasserstoff HCl von der zirkulierenden Waschflüssigkeit (11) absorbiert. Dabei bildet sich in der Waschflüssigkeit Salzsäure. Um die HCl-Konzentra tion im Synthesegas am Ausgang des sauren Wäschers (10) unter halb eines beliebig vorgegebenen Wertes halten zu können, darf sich die Salzsäure im Waschflüssigkeitsumlauf (11) nicht be liebig anreichern. Je geringer die Salzsäurekonzentration in der Waschflüssigkeit (11) gehalten werden kann, desto bessere Reinheitswerte im gereinigten Synthesegas (12) sind erreichbar. Die Einstellung der Salzsäurekonzentration im Waschflüs sigkeitsumlauf (11) erfolgt durch den geregelten Abzug von Waschflüssigkeit als Wäscher-Dünnsäure (13) aus dem sauren Wä scher (10). Die HCl-Konzentration der abgezogenen Dünnsäure liegt dabei üblicherweise unter 10%. Diese Wäscher-Dünnsäure (13) ist Abfallsalzsäure. Zu dieser Wäscher-Dünnsäure (13) wird weitere Zusatz-Dünnsäure (14), die ebenfalls Abfallsalzsäure ist, zugemischt. Dadurch die entsteht aus den Abfallsalzsäuren die Roh-Dünnsäure (15). Die zugemischte Menge richtet sich danach, wieviel Chlorwasserstoff HCl in der Chloralkali- Membranelektrolyseanlage zur Neutralisation der unerwünschterweise durch die Membran auf die Anodenseite gewan derten Hydroxyl-(OH⁻-) Ionen benötigt wird. Bevor diese durch Mischung der Abfallsalzsäuren entstandene Roh-Dünnsäure (15) in eine Chloralkali-Membranelektrolyse geleitet werden kann, muß sie noch gereinigt werden. Die den Betrieb der Membranelek trolyse störenden Verbindungen, die in der Roh-Dünnsäure (15) enthalten sein können, sind vor allem fluor-, magnesium-, alu minium- und kalziumhaltige Verbindungen. Sie müssen so weitgehend aus der Roh-Dünnsäure (15) entfernt werden, daß die Spezifikation der Natriumchlorid-Sole, wie z. B. in [19] aufgeführt, erhalten bleibt. Der erforderliche Reinheitsgrad der der Natriumchlorid-Sole (30) zugemischten, feingereinigten Abfallsalzsäure (28) ist daher sowohl abhängig von der Reinheit der Natriumchlorid-Sole (30) vor der Zumischung feingereinigter Abfallsalzsäure (28) als auch dem Mischungsverhältnis von feingereinigter Abfallsalzsäure (28) zu Natriumchlorid-Sole (30) und ist entsprechend den vor Ort vorliegenden Bedingungen speziell anzupassen.
Chlorhaltige Abfälle (1) werden zusammen mit Luft (2) in einen Vergasungsreaktor (3) gegeben. Hierin werden die Abfälle bei hoher Temperatur partiell oxidiert, wobei sich die chlorhalti gen Abfälle unter anderem zu gasförmigem Chlorwasserstoff HCl umsetzen. Das gebildete rohe Synthesegas (4) enthält Aschebe standteile und Restkohlenstoff als staubförmige Verbindungen (6), die in dem Entstauber (5) abgeschieden und aus dem Prozeß entfernt werden. Das entstaubte Synthesegas (7) gibt einen gro ßen Teil seiner thermischen Energie in einem Dampferzeuger (8) ab. Zweckmäßigerweise wählt man dazu Dampf (17) mit relativ niedriger Temperatur und niedrigem Druck, damit die Rohrwände des Dampferzeugers eine für die gefürchtete Heißgaskorrosion maßgebliche Temperatur synthesegasseitig nicht überschreiten, erhält dabei aber nur niederwertigen Dampf, der sich schlecht für eine Verstromung oder äquivalente Nutzungen eignet. Das weitgehend abgekühlte Synthesegas (9) wird in einen sauren Wä scher (10) geleitet, in dem als Waschflüssigkeit eine saure, wäßrige Lösung zirkuliert (11). In diesem sauren Wäscher (10) wird der im Synthesegas enthaltene Chlorwasserstoff HCl von der zirkulierenden Waschflüssigkeit (11) absorbiert. Dabei bildet sich in der Waschflüssigkeit Salzsäure. Um die HCl-Konzentra tion im Synthesegas am Ausgang des sauren Wäschers (10) unter halb eines beliebig vorgegebenen Wertes halten zu können, darf sich die Salzsäure im Waschflüssigkeitsumlauf (11) nicht be liebig anreichern. Je geringer die Salzsäurekonzentration in der Waschflüssigkeit (11) gehalten werden kann, desto bessere Reinheitswerte im gereinigten Synthesegas (12) sind erreichbar. Die Einstellung der Salzsäurekonzentration im Waschflüs sigkeitsumlauf (11) erfolgt durch den geregelten Abzug von Waschflüssigkeit als Wäscher-Dünnsäure (13) aus dem sauren Wä scher (10). Die HCl-Konzentration der abgezogenen Dünnsäure liegt dabei üblicherweise unter 10%. Diese Wäscher-Dünnsäure (13) ist Abfallsalzsäure. Zu dieser Wäscher-Dünnsäure (13) wird weitere Zusatz-Dünnsäure (14), die ebenfalls Abfallsalzsäure ist, zugemischt. Dadurch die entsteht aus den Abfallsalzsäuren die Roh-Dünnsäure (15). Die zugemischte Menge richtet sich danach, wieviel Chlorwasserstoff HCl in der Chloralkali- Membranelektrolyseanlage zur Neutralisation der unerwünschterweise durch die Membran auf die Anodenseite gewan derten Hydroxyl-(OH⁻-) Ionen benötigt wird. Bevor diese durch Mischung der Abfallsalzsäuren entstandene Roh-Dünnsäure (15) in eine Chloralkali-Membranelektrolyse geleitet werden kann, muß sie noch gereinigt werden. Die den Betrieb der Membranelek trolyse störenden Verbindungen, die in der Roh-Dünnsäure (15) enthalten sein können, sind vor allem fluor-, magnesium-, alu minium- und kalziumhaltige Verbindungen. Sie müssen so weitgehend aus der Roh-Dünnsäure (15) entfernt werden, daß die Spezifikation der Natriumchlorid-Sole, wie z. B. in [19] aufgeführt, erhalten bleibt. Der erforderliche Reinheitsgrad der der Natriumchlorid-Sole (30) zugemischten, feingereinigten Abfallsalzsäure (28) ist daher sowohl abhängig von der Reinheit der Natriumchlorid-Sole (30) vor der Zumischung feingereinigter Abfallsalzsäure (28) als auch dem Mischungsverhältnis von feingereinigter Abfallsalzsäure (28) zu Natriumchlorid-Sole (30) und ist entsprechend den vor Ort vorliegenden Bedingungen speziell anzupassen.
Der erforderliche Reinheitsgrad der zugemischten, feingereinig
ten Abfallsalzsäure (28) wird in kostengünstiger und energe
tisch günstiger Weise mittels mehrerer Destillationen erreicht.
Dazu wird der Roh-Dünnsäure (15) eine Aluminium-Kalzium-
Chlorid-Mischung (16) beigegeben, die Fluorverbindungen
ausfällt. Die Roh-Dünnsäure (15) und die Aluminium-Kalzium-
Chlorid-Mischung (16) werden zusammen in die Reinigungs-De
stillation (19) geleitet und destilliert. Die Energie dazu wird
als Dampf (18) vom Dampf (17) abgezweigt, der als nieder
wertiger Dampf im Verdampfer (8) gewonnen wurde. Die schädli
chen fluor-, magnesium-, aluminium- und kalziumhaltigen Verbin
dungen sammeln sich dabei im Sumpf der Reinigungs-Destillation
(19) und reichern sich dort an. Als Destillat erhält man eine
Mischung aus Chlorwasserstoff und Wasserdampf, die die
schädlichen fluor-, magnesium-, aluminium- und kalziumhaltigen
Verbindungen allenfalls als Tröpfchenüberriß enthält.
Solange die Roh-Dünnsäure (15) als unterazeotrope Säure vor
liegt und eine Aufkonzentrierung gewünscht wird, wird das De
stillat der Reinigungs-Destillation (19) in eine ihr nachge
schaltete Anreicherungs-Destillation (20) geführt, die auch
apparativ mit der Reinigungs-Destillation (19) verbunden sein
kann, was in Fig. 1 angedeutet ist, und die ihre Verdampfungs
energie ebenfalls aus dem Dampf (18) bezieht. Diese Anreiche
rungs-Destillation (20) dient dazu, eine Trennung in eine ver
dünnte Rückfluß-Dünnsäure (27) als Destillat, und eine entspre
chend konzentrierte, gereinigte Abfallsalzsäure (26) als
Sumpfprodukt vorzunehmen. Während die Rückfluß-Dünnsäure (27)
dem Wäscherkreislauf (11) beigegeben wird, wird die konzen
trierte, gereinigte Abfallsalzsäure (26) einer Nachreinigung in
der Feinreinigungs-Destillation (21) unterworfen.
Sollte die Roh-Dünnsäure (15) als überazeotrope Säure vorliegen
oder eine Aufkonzentration der Dünnsäure nicht erwünscht sein,
findet keine Anreicherungs-Destillation (20) statt, es wird
keine Rückfluß-Dünnsäure (27) in die Waschflüssigkeit (11)
rückgeführt, und das Destillat (26) aus der Reinigungs-Destil
lation (19) wird direkt zur Feinreinigung in die Feinreini
gungs-Destillation (21) geführt.
Im vorliegenden Verfahrensbeispiel wird die konzentrierte, ge
reinigte Abfallsalzsäure (26) in einer nachgeschalteten Fein
reinigungs-Destillation (21) erneut destilliert. Dabei wird
analog zur Reinigungs-Destillation (19) wieder Dampf (25) als
Energiequelle abgezweigt. Als Destillat der Feinreinigungs-De
stillation (21) erhält man eine feingereinigte, konzentrierte
Abfallsalzsäure (28), deren Konzentrationen an schädlichen
fluor-, magnesium-, aluminium- und kalziumhaltigen Verbindungen
unterhalb der tolerablen Werte liegen. Die schädlichen fluor-,
magnesium-, aluminium- und kalziumhaltigen Verbindungen sind im
Sumpfprodukt (22) vor allem der Reinigungs-Destillation (19)
und im Sumpfprodukt (23) der Feinreinigungs-Destillation (21)
enthalten. Diese werden zusammengeführt und bilden eine sehr
geringe Menge Restsäure (24), die nicht weiter verwendet werden
kann und entsorgt werden muß.
Optional kann zusätzlich zu der Abwärmenutzung mit Dampf (17,
18, 25) noch eine weitergehende Abwärmenutzung vorgesehen wer
den, indem die freiwerdende Wärme beim notwendigen Kondensieren
von Salzsäure-Destillat zurückgewonnen und zur Verdampfung wie
dereingekoppelt wird.
Die feingereinigte und gegebenenfalls zusätzlich konzentrierte
Abfallsalzsäure (28) wird in die angereicherte Sole (30) des
Anolytumlaufs (30-33) der Chloralkali-Membranelektrolysezelle
(29, 38, 39) beigemischt. Dabei wird gemäß Veröffentlichung
[10] vorgegangen. Die angesäuerte Sole (31) wird in den
Anolytraum (38) gegeben und dort bis zu einem bestimmten Grad
elektrolytisch zerlegt. Dabei entstehen hochreines Chlorgas
(34), Wasserstoffgas (35) und Natronlauge (37). Das hochreine
Chlorgas enthält dabei zu einem Anteil von 2 bis 3% Chlor,
welches aus der feingereinigten Abfallsalzsäure (28) stammt,
während der überwiegende Teil des entstehenden Chlorgases (34)
ebenso wie die Natronlauge (37) aus der in die Chloralkali-
Membranelektrolyseanlage als Rohstoff eingespeisten
Natriumchlorid-Sole (32) stammt. Nach Durchgang durch die Elek
trolyse wird die abgereicherte Sole (33) wieder auf ihren op
timalen Wert angereichert, wobei die zugeführte Wassermenge in
der feingereinigten Abfallsalzsäure (28) berücksichtigt und die
dem Katholyt zuzuführende Wassermenge (36) entsprechend
abgeglichen wird.
[1] Gernot Winkler, Burkhard Muscheites,
Verbrennung von Chlorkohlenwasserstoffen und HCl-Rückge winnung
EP 1-2/96, S. 33-36
[2] E. Schmoll
Aufarbeitung von Abfallsalzsäure
cav 1987, Oktober, S. 23-25
[3] J. H. Austin
Nafion Perfluorinated Membranes - Operation in Chlor-al kali Plants
Modern Chlor-alkali Technology, Volume 3, edited by K. Wall, Ellis Horwood Limited, Chichester, England 1986, S. 131-146
[4] Deutsche Offenlegungsschrift DE 43 42 669
[5] Europäische Patentschrift EP 0 518 075
[6] US-Patentschrift US 4,242,185
[7] Deutsche Offenlegungsschrift DE 42 23 663
[8] Deutsche Patentschrift DE 40 33 489
[9] Deutsche Offenlegungsschrift DE 30 32 875
[10] Deutsche Patentschrift DE 42 24 492
[11] Europäische Patentschrift EP 0 095 039
[12] DDR-Patentschrift DD 2 43 943
[13] Jean-Claude Zimmer, Richard Guaitella
Incineration: Lowest cost HCl recovery
Hydrocarbon Processing, August 1976, S. 117-118
[14] Dieter Lutz, Hanns Hofmann
Aufbereitung von verunreinigter Roh-Dünnsäure aus Müllver brennungsanlagen
Chem.-Ing.-Techn. 66 (1994) Nr. 2, S. 231-234
[15] Ullmann′s Encyclopedia of Industrial Chemistry
Fifth, Completely Revised Edition, Volume A6, VCH-Verlagsgesellschaft mbH, Weinheim 1986
[16] Ullmann′s Encyclopedia of Industrial Chemistry
Fifth, Completely Revised Edition, Volume A13, VCH-Verlagsgesellschaft mbH, Weinheim 1989
[17] Winnacker, Küchler
Chemische Technologie, Band 2, Anorganische Technologie I, 4. Auflage, München/Wien 1982
[18] Peter Taffe
Molten metal works waste wonders,
European Chemical News 16-22 October 1995, S. 32-33
[19] Dr. Hans M. B. Gerner, R. D. Theobald
Global Operating Experience with Ion Exchange Membranes in Modern Chloralkali Cell Technologies,
Presented at the 1994 London International Chlorine Sympo sium, June 1-3, 1994
[20] Deutsche Patentanmeldung DE 44 33 246.7-43
Verbrennung von Chlorkohlenwasserstoffen und HCl-Rückge winnung
EP 1-2/96, S. 33-36
[2] E. Schmoll
Aufarbeitung von Abfallsalzsäure
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[3] J. H. Austin
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[6] US-Patentschrift US 4,242,185
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[8] Deutsche Patentschrift DE 40 33 489
[9] Deutsche Offenlegungsschrift DE 30 32 875
[10] Deutsche Patentschrift DE 42 24 492
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[12] DDR-Patentschrift DD 2 43 943
[13] Jean-Claude Zimmer, Richard Guaitella
Incineration: Lowest cost HCl recovery
Hydrocarbon Processing, August 1976, S. 117-118
[14] Dieter Lutz, Hanns Hofmann
Aufbereitung von verunreinigter Roh-Dünnsäure aus Müllver brennungsanlagen
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[16] Ullmann′s Encyclopedia of Industrial Chemistry
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[17] Winnacker, Küchler
Chemische Technologie, Band 2, Anorganische Technologie I, 4. Auflage, München/Wien 1982
[18] Peter Taffe
Molten metal works waste wonders,
European Chemical News 16-22 October 1995, S. 32-33
[19] Dr. Hans M. B. Gerner, R. D. Theobald
Global Operating Experience with Ion Exchange Membranes in Modern Chloralkali Cell Technologies,
Presented at the 1994 London International Chlorine Sympo sium, June 1-3, 1994
[20] Deutsche Patentanmeldung DE 44 33 246.7-43
Bezugszeichenliste
1 chlorhaltiger Abfall
2 Luft
3 Vergasungsreaktor
4 rohes Synthesegas
5 Entstauber
6 Staub/Asche
7 entstaubtes Synthesegas
8 Dampferzeuger
9 abgekühltes Synthesegas
10 saurer Wäscher
11 Waschflüssigkeitsumlauf
12 gereinigtes Synthesegas
13 Wäscher-Dünnsäure
14 Zusatz-Dünnsäure
15 Roh-Dünnsäure
16 Aluminium-Kalzium-Chloridmischung
17 Dampf
18 Dampf
19 Reinigungs-Destillation
20 Anreicherungs-Destillation
21 Feinreinigungs-Destillation
22 Sumpfprodukt der Reinigungs-Destillation
23 Sumpfprodukt der Feinreinigungs-Destillation
24 Restsäure der Destillation
25 Dampf
26 konzentrierte, gereinigte Abfallsalzsäure
27 Rückfluß-Dünnsäure
28 feingereinigte, gegebenenfalls konzentrierte Abfallsalzsäure
29 Membran
30 angereicherte Sole
31 angesäuerte Sole
32 Natriumchlorid-Sole
33 verarmte Sole
34 Chlorgas
35 Wasserstoffgas
36 Wasser
37 Natronlauge
38 Anolytraum
39 Katholytraum
2 Luft
3 Vergasungsreaktor
4 rohes Synthesegas
5 Entstauber
6 Staub/Asche
7 entstaubtes Synthesegas
8 Dampferzeuger
9 abgekühltes Synthesegas
10 saurer Wäscher
11 Waschflüssigkeitsumlauf
12 gereinigtes Synthesegas
13 Wäscher-Dünnsäure
14 Zusatz-Dünnsäure
15 Roh-Dünnsäure
16 Aluminium-Kalzium-Chloridmischung
17 Dampf
18 Dampf
19 Reinigungs-Destillation
20 Anreicherungs-Destillation
21 Feinreinigungs-Destillation
22 Sumpfprodukt der Reinigungs-Destillation
23 Sumpfprodukt der Feinreinigungs-Destillation
24 Restsäure der Destillation
25 Dampf
26 konzentrierte, gereinigte Abfallsalzsäure
27 Rückfluß-Dünnsäure
28 feingereinigte, gegebenenfalls konzentrierte Abfallsalzsäure
29 Membran
30 angereicherte Sole
31 angesäuerte Sole
32 Natriumchlorid-Sole
33 verarmte Sole
34 Chlorgas
35 Wasserstoffgas
36 Wasser
37 Natronlauge
38 Anolytraum
39 Katholytraum
Claims (13)
1. Verfahren zur Verwertung von Abfallsalzsäure, dadurch ge
kennzeichnet, daß man:
- - Salzsäure, die mindestens einen Anteil gereinigter Abfall salzsäure enthält, einer Natriumchlorid-Sole beimischt und angesäuerte Sole erzeugt;
- - diese angesäuerte Sole in einer Membranelektrolyse in Chlor gas, Wasserstoffgas und Natronlauge zerlegt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man
Abfallsalzsäure zur Reinigung einer Reinigungs-Destillation
unterwirft und dabei gereinigte Abfallsalzsäure als De
stillat gewinnt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man
die in der Reinigungs-Destillation erzeugte, gereinigte Ab
fallsalzsäure zusätzlich in eine Feinreinigungs-Destillation
einspeist und feingereinigte Abfallsalzsäure als Destillat
gewinnt, die zur Beimischung in die Sole vorgesehen ist.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man
die in der Reinigungs-Destillation erzeugte, gereinigte Ab
fallsalzsäure zusätzlich in eine Anreicherungs-Destillation
einspeist und eine stark verdünnte Salzsäure als Destillat
gewinnt und dadurch eine konzentrierte, gereinigte Abfall
salzsäure abziehen kann, die zur Beimischung in die Sole
vorgesehen ist.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß man
die in der Feinreinigungs-Destillation erzeugte, feingerei
nigte Abfallsalzsäure zusätzlich in eine Anreicherungs-De
stillation einspeist, eine stark verdünnte Salzsäure als
Destillat gewinnt und dadurch eine konzentrierte, gereinigte
Abfallsalzsäure abziehen kann, die zur Beimischung in die
Sole vorgesehen ist.
6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß man
die in der Anreicherungs-Destillation erzeugte, konzen
trierte, gereinigte Abfallsalzsäure zusätzlich in eine Fein
reinigungs-Destillation einspeist und konzentrierte, feinge
reinigte Abfallsalzsäure als Destillat gewinnt, die zur Bei
mischung in die Sole vorgesehen ist.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Abfallsalzsäure aus einer mit angesäuertem
Wasser betriebenen Gaswäsche entstammt, die hinter einer
Anlage zum thermischen Aufschluß von chlor- und kohlenstoff
haltigen Reststoffen und Abfallstoffen wie z. B. PVC, VCM,
FCKW, und eventuell einer optional vorgesehenen, nach
folgenden Entstaubung angeordnet ist, wobei der thermische
Aufschluß entweder in einer Verbrennungsanlage unter der
Erzeugung von Rauchgas oder durch in einer Vergasungsanlage
zur partiellen Oxidation zur Erzeugung von Synthesegas oder
in einer Schmelze zur katalytischen partiellen Oxidation
erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Abfallsalzsäure aus der Aufarbeitung eines
Adsorbens einer Gasreinigung entstammt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Abfallsalzsäure aus einer Pyrolyseanlage
von MgCl₂-Edellauge zur Herstellung von MgO nach dem
Andritz-Ruthner-Verfahren entstammt.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Abfallsalzsäure aus einer Pyrolyse von
1,2-Dichlorethan zur Erzeugung von Vinylchlorid entstammt.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch ge
kennzeichnet, daß die Abfallsalzsäure aus mindestens zwei
Abfallsalzsäuren unterschiedlicher Herkunft gemischt wird.
12. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die thermische Energie zum Betrieb der
destillativen Reinigung der Abfallsalzsäure wenigstens zum
Teil aus mindestens einem der Prozesse entstammt, bei dem
die Abfallsalzsäure anfällt.
13. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die thermische Energie zum Betrieb der
destillativen Reinigung der Abfallsalzsäure dadurch verrin
gert wird, daß die anfallende Kondensationswärme aufgefangen
und für den Verdampfungsvorgang mitbenutzt wird.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19607667A DE19607667C2 (de) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | Verfahren zur Verwertung von Abfallsalzsäure |
PCT/EP1997/000830 WO1997031859A1 (de) | 1996-02-29 | 1997-02-21 | Verfahren zur verwertung von abfallsalzsäure |
ZA971763A ZA971763B (en) | 1996-02-29 | 1997-02-28 | Process for the utilisation of waste hydrochloric acid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19607667A DE19607667C2 (de) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | Verfahren zur Verwertung von Abfallsalzsäure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19607667A1 true DE19607667A1 (de) | 1997-09-04 |
DE19607667C2 DE19607667C2 (de) | 2000-11-02 |
Family
ID=7786775
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19607667A Expired - Fee Related DE19607667C2 (de) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | Verfahren zur Verwertung von Abfallsalzsäure |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19607667C2 (de) |
WO (1) | WO1997031859A1 (de) |
ZA (1) | ZA971763B (de) |
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