DE1954429C - Verfahren und Vorrichtung zum Abtren nen eines Metalls aus einer binaren Legie rungsschmelze - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Abtren nen eines Metalls aus einer binaren Legie rungsschmelzeInfo
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Description
ι 2
Die Erliudiing bezieht sich auf ein Verfahren und schaftliche große Λη/.ahl von Platten verwendet
:ine Vorrichtung zum Abtrennen eines relativ leicht werden würde.
^erdampfharen Metalls in im wesentlichen reiner Weiterhin ergibt sich, daß bei Bestandteilen mit
Form aus einer Legierung dieses Metalls mit einem stark unterschiedlicher Verdampfbarkeit, wie bei Nazweiten
Metall von beträchtlich geringerer Ver- 5 trium und Blei, der Dampf, der in Blasenform durch
Jampfharkeit. " die Schmelze auf einer Platte hindurchgeht, sich einem
Legierungen aus Leichtmetallen, wie Natrium oder Gleichgewicht viel weniger vollständig nähert als wenn
Kalium, mit Schwermetall, wie Zinn oder Blei, er kondensiert, das Kondensat zugemischt wird und
werden in verschiedenen technischen Verfahren her- dann erneut verdampft.
gestellt. Ein Beispiel eines solchen Verfahrens ist die io Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Vei-
Salzschmelze-Elektrolyse von Natriumchlorid unter fahren und eine Vorrichtung zum Abtrennen \on Na-
Verwendung einer Elektrode aus geschmolzenem trium oder einem anderen relativ leicht verdampf-
Blei, wie es beispielsweise in der USA.-Patentschrift baren Metall mit hohem Reinheitsgrad aus einer 1 e
3 104 213 aufgezeigt ist. Das gebildete metallische gierun-» dieses Metalls mit einem Metall von beträclit-Natrium
wird in der Elektrode aus geschmolzenem 15 lieh schwererer Verdampfbarkeit zu schaffen.
Blei gelöst, so daß eine Legierungsschmelze gebildet Gemäß dem Verfahren nach der Erfindung wird
wird, welche etwa 5 bis 20u/n Natrium und Blei als eine Legierungsschmelze aus einem relativ leicht \er-
Rest enthält. Es ist mitunter erwünscht, das Natrium dampfbaren Metall und einem Metall von wesentlich
aus dieser Legierung in \10chgereinigter Form zurück- geringerer Verdampfharkeit in einer Vorrichtung fraklugewinnen,
welche nicht mehr als etwa 1 Teil Blei je 10 tioniert, die eine Mehrzahl von Zonen hat. wobei jede
Million Teile Natrium enthält. Zone eine Schmelze der binären Legierung enthält.
Die Rückgewinnung von Natrium mit außerordenl- Ein Teil ties leichter verdampfburen Metalls in jeder
Ich hohem Reinheitsgrad aus einer Nairium-Blei-Le- Zone wird verdampft und aus der Zone abgezogen, und
gicrung laut sich nach den derzeit bekannten Verfahren die Dämpfe werden durch indirekten Wärmeaustausch
nur sehr schwer erreichen. Blei-Natrium-Legierungen, J5 mit der Schmelze in der nächsten Zone kondensiert,
in welchen Blei vorherrscht, haben hohe Siedepunkte: Das auf diese Weise erzeugte Kondensat wird dann
beispielsweise hat eine Legierung, die IO"/„ Natrium unter der Oberfläche der Schmelze in der nächsten
lind ')()",„ Blei enthält, einen Siedepunkt von etwa Zone eingeführt. Die in der letzten Zone erzeugten
M)O C. Di·.· hohen Λ hsitsteniperaturen. die zum Dämpfe bestehen atiD dem leichter verdampfbaren
Trennen wm Natrium und Blei erforderlich sind, be- 30 Metall mit hoher Reinheit und werden als Endprodukt
«lingeii die Verwendung von Kompakten Vorrich- abgezogen, mit Ausnahme eines kleinen Teiles, der
tungeu, um die Wärmeverluste au! ;··η M:niinum her- kondensiert und als Rückfluß in das System zuriick-
lihziisetzen. Es ist weiterhin zweckmäßig, für die Vor- geführt wird. Der in jeder Zone aufrechterhaltene
richtungen spezielle Konstruktionswerkstoffe, bei- Druck ist geringer als der in der vorhergehenden Zone,
spielsweise rostfreien Stahl oder sogar noch hitze- 35 und z.w;ir im allgemeinen um einen Betrag geringer,
beständigere Legierungen, zu verwenden, um die Kor- der größer als der normalerweise in Destillation·
rosioii durch die Blei-Natrium-Legieriin» im Innern kolonne» vorhandene ist. damit die I^/iehungen von
tier Verrichtung und die iiußere (Kydalion durch Temperatur, Druck und Legierungszusammeiisetziing
Luft bei den hohen Arbeitstemperaturen zu verrin- zwischen der Schmelze in einer Zone und den Dämpfen
pcm. 40 au.-» der vorhergehenden Zone die totale Kondensation
Ί heoreti-ii'h könnten Natrium und Blei durch solcher Dämpfe durch indirekten Wär.neaustau-cii
Depilation voneinander getrennt werden, indem nur ermöglichen.
eine klein·.· Zahl von Platten, beispielsweise zwei oder Die totale Kondensation des Metalldampf au-,
drei Platten, verwendet wird. Tatsächlich h.it sich her- jeder Zone verhindert die Vorbeiführung eines wo-j-
aii-i'c-t .Ml. daß übli'Jie Destillation', .'ifahivn und 45 liehen Anteils an l.euieriingskomponente an der
-\ on κ htiiii 'cn. v.l..· ,ie bei pielswei-e /um I rennen nächsten Zone.
von PetroL-iiinruischiiiiüeu '>ei wendet Werden, kini Durch das I inführen des Kondensates im di:
reine, Natiiuin ergeben, welches hin Ii .tens 1 Teil Schmelze unterhalb ihrer Oberlläche wird ein \!;i-
Hk-i je Million Teile Natrium oiilh.'ii
>. In dei üblichen reißen von Schmelzet! öpMien .;uf ein Mininiuin h.-i-
I )csi iil.it ions
> n.Ic l'iiidet die Mitiiahiiie cmei lieliiielit -,o ablese!/! odei \ oll ,landii; ausge chalt.'l. d is din Ii
Iu Ii ρ Mi ii-'c vim Schinelzeliopfehen 111 der Dampl- da, spontane explosive Sieden des koiidcn-.i.i 1 ii
pha ·.· 1.1Π Der I l.iupli'.rund fm di.'^c T.ils,ichc liefi Dampfes eintreten w iiidi·. falls e->
nahe tier ()bei Il · Ii
dann 1!,11I -. 1U ji.'d-'c Pl ittf au ■■■ h uder Dampl 111 in der n;"l· hslen Zone auftritt, welche unter Ί cu μ
Hl ι-enf-ί in iliii.Ji die Scl.iii ·Ι'.· ,ml'd:'i nach ,thöheicn tür- und 1 )i iicklieiliiiiüipgeu betiieben wud ■! ■
PIiM 1ιι:ΐιΙ·ιΐ'. hpelil. 1AmIvI ei du· S·. Innel/e ,infriihit ;,.-, die.-em Koiideh ·ίί ·\>1 ittcii vviirdi 11. zu sieden,
und ein ·ΐι I --ι! tlt'i ^ it. ■ 11 in I mm f m· 1 I ι lipl, i, -u t !ni dio Reiim'mu· . les N.itriiinis oder anderei. . i
mitnimml. wenn jede I )iitnpfbl,isc ziu ()bcilläche dampfbaren Metalls fortzusetzen, lsi e>
noi.vi η.ΐιμ,
hochsteigt und zerpl.it/l. Einige dieser liopfchen daß der Dampf seine Aufwärtsbewegung von jeder
setze 1 sich auf den höherliegenden Platten ab, jedoch Zone zu der nächsthöheren Zone im (icgenstrom zu
werden ,11.· durch w· ii.re neu hin/ukomim nde Tiöpf- fm einem sich nach mii.n bewegcnilen Stiem von RikI
ι heu ei-.etzt. \K T'.igeliui ■ können St limelzclröpkhen lliißschmclze, ν ie in einer normalen Destillatioiis-
111 drin I
>ainpfstioiii na. h oben duich die rc-.initt.· I oloiiii:·. f,.itset/r. Demgemäß ist es notwendig. (IaC
I)· -.1 HlitM
>u ,säule hüidiiichgeführt werden, indem -.κ- m der nächsten Zone durch Verdampfung neun
an eun r Anzahl w>n Platten vorbeigehen und in tLi, Dampf erzeugt wird, der den Dampf aus der daruntci
oben bcfimllu he liulprodukt hiueinwainl in. Im I all 6;, hegenden Zone ersetzt, wenn er kondensiert. Die Ver
von Mlci-N.iliunit- und ähnlichen l.ej;ieuingen wurde dainpfungswäirnie. die zum Erzeugen des neuei
die·, zu UiK-I wünschten Konzentrationen von Blei im Dampfes in dieser nächsten Zone erforderlich it ι-.
N.-iiiinm fidiieii. fall, mehl eine für ilie Praxis uiiwirt- natiirlieh diejenige, welche von dem Dampl abgegebei
vird, der mis der vorhergehenden Zone kommend
londensierl.
Bin zweckmäßiges Merkmal der erlindungsgeniäßen kOrrichtuug liegt darin, daß die Rohre für die indirekte
Wärmeübertragung, in welchen der hochsteigende Dampf kondensiert, so geformt und angeordnet sind,
jail der neue Dampf, der an ihrer Außenfläche erreugt
wird, nicht zu weit unterhalb der Oberfläche der Schmelze entsteht. Statt dessen ist dafür zu sorgen,
dall die Schmelze stetig nach oben strömt und dort langsam und gleichmäßig verdampft wird, ohne
Blasen zu bilden. Dies kann im Fall von Legierungsbestandteilen, die wie die hier ins Auge gefaßten bei
niedrigen Temperaturen sieden, dadurch erreicht werden, daß die Wärmeübertragungsrohre etwas unterhalb
der Oberfläche der Schmelze und gleichförmig durch die ganze Schmelze hindurch verteilt werden
und eine Verdampfungsgeschwindigkeit nicht über-•chritten
wird, die beispielsweise einer latenten Wärme Von etwa 271 0(X) kcal je Stunde und Quadratmeter
der Oberfläche der Schmelze (100 000 BTU/h/sq. ft) entspricht.
Das schwerer verdampfbare Metall wird aus dem System im Rückfluß gewonnen, der eine geringere
Konzentration an dem leichter verdampfbaren Metall als die zugcführte Legierung enthält.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird eine, zugeführte Legierung aus Natrium
und Blei, welche etwa 5 bis 20% Natrium enthält, la zwei Zonen fraktioniert, um im wesentlichen reines
Natrium zu erzeugen, das nicht mehr als etwa I Teil Blei je Million Teile Natrium enthält.
Die Erfindung wird nachstehend mit Bezug auf die Zeichnung beispielsweise erläutert.
Fig. 1 ist eine teilweise geschnittene Seitenansicht
einer Vorrichtung gemäß der Erfindung;
Fig. 2 ist ein Querschnitt nach der Linie 2-2 der
F i g. 1;
F' i g. 3 .st ein senkrechter Schnitt einer zweiten
Ausführiingsform der Vorrichtung gemäß der Ertiudung:
F i g. 4 ist ein Querschnitt nach der Linie 4-4 der
1; i g. -1.
In I i v- I und 2 ist ein Fraktionierkcsscl 10 mit
mehreren Zonen dargestellt, welcher eine tangential
Zuführleitung Il /um Einführen einer flüssigen Legierung
aus -inem verhältnismäßig leicht verdampfbaren
ersten Metall und einem zweiten Metall von beträchtlich
geringerer Verdampfbarkeit aufweist. Das Auslaßci'dc dor Zuführleitung 11 mündet unteilulb
der Oberfläche einer Legierungsschmel/e 12. Diese
Legierung ist reicher an dem /weiten Metall als die /ui1 ''fiihrte I cL'iernin'.. ti ic durch die Ziifuhi leitung Il
Miiiliitt Der Kes.el IO weist ferner eine I ellung 13
/mn Abziehen v>n Schmelze 12 auf. Ls ist erwütisiht,
ila·, Abziehen in einei gewissen Tieft der Schmelze 12
. ■ -ι 'hü;. In iien. Daher is ι um ti ie I eilung 1.1 herum eine
an den Luden olfeue I IuI..e Mt angcmdnct. Die I lohe
des Einladendes der L eitung 13 bestimmt die Höhe des
SeliiiHl/espiegels. Bei einer typischen Arbeitsweise
weiden nahe/u das gesamte schwerer verdampfbare Metall nil'I ein grödel IViI des leichter verdampfbaren
Metall < durch die I eilung KI hindurch abgezogen.
Line dielite /.wisi henwand M unterteilt den Kesse!
10 in /svei Abteile (5 und 16, welche Trenn/onen bilden. Die Zwischenwand 14 setzt sich zusammen
aus einer allgemein kreisförmigen waagerechten Platte 17 wi'lehe mit dem Querschnitt des Kessels 10 bis auf
einen ausgeschnittenen Sektor übereinstimmt, einer senkrechten Platte 18, die längs ihrer Unterkäme an
die waagerechte Platte 17 und längs ihrer Seitenkunleii
an die innenwand des Kessels 10 angeschweißt ist, und einer kleinen waagerechten Platte V), die in ihrer
Gestalt mit dem ausgeschnittenen Sektor der ['lulle 17
übereinstimmt und au die senkrechte Platte 18 und die Innenwand des Kessels 10 angeschweißt ist. Die
Platten 18 und 19 bilden zusammen mit der lnnenwa.id
in des Kessels 10 eine Art Kamin 20 in dem ersten Abteil
15, und die Platten 17 und 18 bilden zusammen mit der 'Vand des Kessels 10 einen Behälter 21 zur
Aufnahme einer Metallschmelze 22 in dem zweiten Abteil 16. Diese Schmelze 22 enthält sowohl das
leichtei als auch das schwerer verdampfbare Metall,
jedoch ist sie reicher an dem ersteren als die Schmelze
12 oder die zugeführte Legierung, welche durch das Rohr 11 eintritt.
Ein Überlaufrohr 24 ermöglicht eine Rückführung von Schmelze aus dem zweiten Abteil 16 in das erste
Abteil 15. Das Einlaßende de1.- Rohres 24 liegt ausreichend
oberhalb der Platte 17 der Zwischenwand 14, so daß die Schmelze 22 in dem Abteil 16 eine merkliche
Höhe hat. Das Auslaßende des Rohres 24 liegt unier der Oberfläche der Legierungsschmelze 12 in dem Abteil
:5, so daß das Rohr 24 keinen Nebenweg bildet, über welchen D-impf aus dem Abteil 15 in das Abteil
16 strömen kann.
Die Erfindung schafft eine neue Einrichtung zum Übertragen von Metalldampf aus dem Abteil 15 in
das Abteil 16. Diese Einrichtung weist eine Mehrzahl von schlangenförmigen Kondensationsrohren 25 auf.
deren Einlaßenden 26 in den Kamin 20 des Abteils IS münden. Die Rohre 25 sind unterhalb der Oberfläche
der Schmelze 22 in dem Abteil 16 angeordnet. Die Rohre 25 sind von S-förmiger Gestalt, und jedes Rohr
weist drei waagerechte Abschnitte auf, die miteinander durch tMörmige Abschnitte verbunden sind. Die Aiisiaßeiulcn
27 der Rohre 25 sind nach unten gerichtet und bilden die tiefsten Stellen der Rohre.
Dampf des leichter verdampfbaren Metalls, der nur sehr kleine Mengen des schwerer verdampfbaren Me
tails enthält, tritt in die Einladenden 7.6 der Rohre 25
ein und wird während seines Durchgangs durch die Rohre 25 durch indirekten Wärmeaustausch mit d.i
Schmelze 22 vollständig kondensiert. Der Anteil der Gase und Dämpfe in den Rohren 25, der nicht kondeu
siert wird, ist nicht kondensierbares Gas, beispielsweise gegebenenfalls vorhandener Stickstoff, das \·
dem eintretenden Dampf gegen die Auslaßenden de'·
Rohre 25 geilrückt wird, um schließlich aus den ,\\·.
nil'.enden 27 mit stark vermindertem Volumen, π;,
Vergleich /u dem Gesamtdampfstrom, lieiaus/ulreler,
! ine Menge de·; leichter verdampfbaren Metall-, 11
-,5 der Schmelze 22 wird durch die Wärme verdau |-i'
die bei der Kondensation übertragen wird. Der au dei Schmei/ 22 verdampfte Anteil ist mit der Meirr.
des in ilen Rohren 25 kondensierten Dampfes \.i
gleichbar. Jedoch wird er genügend gleichförmig \i>:
ßo der Oberfläche der Schmelze 22 verdampft, derail daß dadurch ein unerwünschtes heftiges Aufruhr·::
infolge Blasenbildung oder Siedcns unterhalb der Ohei
fläche vennieJen wird, wodurch ein Mitreißen v<
> Sehmclzetröpl'cheu, weiche merkliche Mengen d
schwerer verdampfbaren Metalls enthalten, in dei Dampf aus hochreinem leichter verdampfbarem Mi
tall, der in dem Abteil 16 gebildet wird, unterbleib Der gesamte Wärmebedarf für da. Abteil 16 kau
*. mi dem Dampf geliefert werden, der in den Rohren 25
kondensiert wird.
Die Schmelze 22 dringt nur auf einer kleinen Strecke in die Auslaf3enden 27 der Rohre 25 ein, und
/war nur so weit, bis der Gasdruck innerhalb der Rohre 25 und die statische Höhe der Schmelze 22 an
den Auslaßenden 27 ausgeglichen sind. Der Dampfdruck in den Rohren 25 darf die statische Höhe der
Schmelze an den Auslaßenden 27 nicht übersteigen, weil dies sonst zur Bildung von durch die Schmelze 22
hindurchgehenden Dampfblasen und damit zu einem Mitreißen von Sehmelzctröpfchen in den Dampf über
der Schmelze 22 führen würde.
Die Kondensation des leichter verdampfbaren Metalls in den Rohren 25 und die gleichzeitige Verdamphing
desselben Metalls aus der Schmelze 22 werden dadurch erleichtert, daß der Dampfdruck in den
Rohren 25 höher als der im Abteil 16 herrschende Druck ist.
44, und das Abteil 42 enthält eine Legicriingsschmclze
45.
Line tangential einmündende Zuführleitung 46 führt
Lcgierungsschmelzc dem Abteil 41 unterhalb der Oberfläche der darin befindlichen Legierungsschmclzc 44
zu. Die Schmelze 44 enthält eine höhere Konzentration des schwerer verdampfbaren Metalls ais die
zugeführte Legierung. In einigen fällen kann die Schmelze 44 praktisch das reine schwerer verdampfbare
Metall sein. Die Schmelze 45 ist reicher an dem leichter verdampfbaren Metall als die zugefiihrte Legierung
oder die Schmelze 44.
Bei der Ausführungsform gemäß F i g. 3 und 4 ist das Abteil 41 über dem Abteil 42, d. h. entgegengesetzt
zu der Ausführungsform gemäß F i g. 1 und ."". angeordnet.
Die im Abteil 41 gebildeten Dämpfe, die im wc-eri
liehen aus dem leichter verdampfbaren Metall m1! '
kleinen Mengen des schwerer verdampfbaren M' :
Nicht kondensierbare Gase können aus den Rohren ao bestehen, werden aus dem Dampfraum des
25 vermittels einer Abzugsleitung 28 entfernt werden,
die mit einer Vakuumpumpe (nicht dargestellt) verbunden ist. Die Rohre 25 sind nahe ihren Auslaßenden
27 mit einer waagerechten Sammelleitung 29 verbunden, so daß die einzige Leitung 28 die abgesaugten
nicht kondensierbaren Gase aus der gesamten Reihe der Rohre 25 wegführt. Ein Kondensator 30
umgibt die Abzugsleitung 28 an der Außenseile des Kessels 10. Dieser Kondensator kondensiert Metalldämpfe,
welche in dem Gasstrom vorhanden sein können. Das Kondensat fließt in der Abzugsleitung 28
nach unten und wird durch das Auslaßende 27 eines oder mehrerer der Rohre 25 abgegeben. Die Abzugsleitung
28 enthält weiterhin ein von Hand betätigbares Ventil 31 zum Absperren der Verbindung mit der
Vakuumpumpe, um die Steuerung zu vereinfachen, wenn die Vakuumpumpe während des Arbeilens nicht
benötigt wird.
Der in dem Abteil 16 gebildete Dampf wird aus dem durch Rohre 47 hindurch nach unten gefiihn.
Finlaßcndeu dieser Rohre 47 sind in dem 1>:ιπ!·:;
des Abteils 41 angeordnet. Ihre AuslaP-n'Ji-!
beträchtlich unterhalb der Oberfläche der Schmelz-, ο
as in dem Abteil 42. Dadurch wird eine Kondensation
der Metalldäiispfe in den Rohren 47 ermöglicht, bevor
sie in die Schmelze 45 eintreten.
Eine ringförmige Platte 48. die an die Außenseite der Rohre 47 angeschweißt ist. hält die Rohre 47 genau
in ihrer Lage.
Schmelze 45 dringt auf einer kleinen Strecke in die
Rohre 47 ein. wobei diese Strecke durch den Druck in den Rohren 47 und in dem Abteil 41 bestimm'
wird. Der Druck im Abteil 41 ist größei als der Din ■
im Abteil 42. um einen indirekten Wärmeaustauzwischen den Dämpfen in den Rohren 47 mit
Schmelze 45 zu ermöglichen. Dieser indirekte Wan austausch führt zu einer totalen Kondensation
Dämpfe in den Rohren 47 und zu einer Verdampft'
Kessel 10 durch eine am Kopfende befindliche Auslaß- 40 eines äquivalenten Teiles des leichter verdampfte
leitung 32 entfernt und besteht aus dem leichter ver- Metalls in der Legierungsschmclze 45. Der weif.
dampfbaren Metall in außerordentlich reiner Form Verfahrensablauf ist demjenigen in einer Vorrichte
mit nur Spuren des schwerer verdampfbaren Metalls. gemäß F i g. 1 und 2 vergleichbar.
Wenn beispielsweise Natrium und Blei die beiden zu Fine Auslaßleitung 49 ist zum Herausführen ein
Wenn beispielsweise Natrium und Blei die beiden zu Fine Auslaßleitung 49 ist zum Herausführen ein
trennenden Metalle sind, ist der Dampf in der Auslaß- 45 kleinen Stromes von geschmolzener Legierung
schmelze aus der im Abteil 42 befindlichen Schmelze vorgesehen. Bei der ersten Ausführungsform ge km
F i g. 1 und 2 würde, wie bei den meisten Destillation
kolonncn. dieser Strom als Rückfluß bezeichr. werden und zum Abteil 15 fließen. Bei dieser Au
fülmingsform würde jedoch eine besondere Pum;
erforderlich sein; da im vorliegenden Fall die Men;
dieses Stromes nur einige wenige Prozent des Haup
stromes ausmacht, v/ird er vorzugsweise direkt de Schmelzeanteil, welcher das Abteil 41 über eine Au
laßleitungSl verläßt, hinzugefügt und dadurch in dt Herstellungsprozcß zurückgeführt. Die Höhe d
Finlaßendes der Rückführleitung 49 bestimmt d Höhe der Schmelze 45.
Am Boden des Kessels 40 ist eine Abzugsleitung: vorgesehen, um gewünschtenfalls Schmelze aus de
Abieil 42 vor dem Stillsetzen der Vorrichtung er fernen zu können. Diese Abzugsleitung 50 wi
45
leitung 32 im wesentlichen reines Natrium, welches nicht mehr als etwa 1 Teil Blei je 1 Million Teile Natrium
enthält.
Fin Rückflußkondensator 33 umgibt die Auslaßleitung 32 über dem Kessel 10 und kondensiert einen
Teil der Dämpfe in der Auslaßleitung 32. Das Kondensat fließt an der Innenfläche der Leitung 32 herab
und wird in einer Falle 34 in Form eines ringförmigen Kanals gesammelt. Ein Fallrohr 35 führt das Kondensat
aus der Falle 34 in die Schmelze 22. Das Auslaßende des Fallrohres 35 ist unter der Oberfläche der
Schmelze 22 angeordnet, um ein explosives Sieden dieses Metallkondensats zu verhindern, wenn es mit
der heißen Schmelze 22 in Berührung kommt.
In F i g. 3 und 4 ist eine abgeänderte Ausführungsform
der Vorrichtung gemäß der Erfindung dargestellt. Sie weist einen Kessel 40 auf. der in ein Abteil
41 und ein Abteil 42 mittels einer waagerechten Platte 43 unterteilt ist. die an der Innenwand des
Kessels 40 mediumdichl angeschweißt ist. Wie bei der Ausführungsform gemäß Fig. 1 und 2 wird das Abteil
41 auf einem höheren Druck als das Abteil 42 gehalten. Das Abteil 41 enthält eine Legicrunpsschmelze
während des normalen Arbeitens geschlossen geh; ten.
Der Schmclzeanteil aus dem Abteil 41 wird dur
die \ uslaRIcilung 51 angezogen, die nahe dem ober
FmIc dos Kessels 40 abgeordnet ist. Die I agc der Ai
laßleitung 51 bestimmt die Höhe der Legicriingssclimcl/c
44.
Oic Dämpfe cics aul.tcrordentlch reinen, leichter
veidampfbaren Metalls werden ans dem Abteil 42
durch eine Dampfauslaßleitimg 52 abgezogen. Kit1
RiickfkiBkondcnsator 53 umgibt die DampfaiislaH-leitun^..!2
oberhalb des Kessels 40 und ruft die Kondensation eines Teiles der Dämpfe in der Leitung 52
her\or. Das Kondensat wird in einer ringförmigen I alle 54 in dem Rohr 52 gesammelt und zu der
Schmelze 45 über ein Rückführrohr 55 zurückgeführt, «lessen Auslaßende sich unterhalb der Oberfläche der
Schmelze 45 befindet, um ein Aufrühren der Schmelze lind ein explosives Sieden des Kondensats zu verhindern,
wenn es mit der heißen Schmelze 45 in Berührung kommt.
Die Erfindung wird nachstehend an einem spezifischen Ausführiingsbcispicl erläutert. Aus Verantchaulichungsgründen
wird das Verfahren in seiner Anwendung bei der Vorrichtung gemäß F i g. 1 und 2 beschrieben, obwohl es ebensogut mit einer anderen
Ausfiihrungsform der Erfindung bei geringfügigen Abänderungen durchgeführt werden kann.
Eine geschmolzene Legierung, die 90°/0 Blei und
10n/o Natrium enthält, wird in den Kessel durch die
Leitung 11 eingeführt. Die Strömungsgeschwindigkeit ivird mit 100 Gewichtsteilen je Stunde angenommen.
Von dnen 90 Gewichtsteile aus Blei und 10 Gewichlsleile
aus Natrium bestehen. Diese Legierung tritt in «las Abteil 15 unterhalb der Oberfläche der darin befindlichen
Legierungsschmelze 12 ein. Die Schmelze 12 besieht aus 9.78% Natrium und 90.22°/0 Blei und
hat eine Temperatur von 80O1C. Die Verdampfung findet von der Oberfläche dieser Schmelze 12 statt,
lind der Druck in dem Dampfraum über der Schmelze beträgt 50 mm Quecksilbersäule.
Der Schmelzeanteil, der durch die Leitung 13 austtrömt.
hat die gleiche Zusammensetzung und die gleiche Temperatur wie die Legierungsschmelze 12,
Und seine Strömungsgeschwindigkeit entspricht 99,76 Cewichtsteilen je Stunde, welche aus 90 Gewichtsteilen Blei je Stunde und 9.76 Gewichtsteilen Natrium
Je Stunde bestehen.
Der Dampfstrom, der von der Legierungsschmelze 12 fcach oben steigt, enthält etwa 0,24 Gewichtsprozent
fclei und besteht aus 0,25 Gewichtsteilen Natrium je
Stunde und 0,0006 Gewichtsteilen Blei je Stunde. !Dieser Dampf geht in die Rohre 25 und wird in ihnen
fcei einem Druck von etwa 50 mm Hg und einer Temperatur von 64O0C kondensiert. Das Kondensat wird
in die Legierungsschmelze 22 an einer Stelle eingeführt, die beträchtlich unterhalb ihrer Oberfläche liegt.
Die Legierungsschmelze 22 befindet sich auf einer Temperatur von 6100C. Eine Verdampfung findet von
der Oberfläche dieser Schmelze aus statt und erzeugt Natriumdampf mit einem Druck von 31 mm Hg und
mit einer Strömungsgeschwindigkeit von 0,25 Gewichtsteilen je Stunde. Der Dampf, der außerordentlich
reines Natrium ist, wird durch die Dampfauslaöleitung
32 herausgeführt. Die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels durch den Rückflußkondensator
33 hindurch wird so eingestellt, daß der aus der Anlage abgezogene Dampf eine Reinheit von 99.9999 Gewichtsprozent
Natrium hat. Die Rückflußgeschwindigkeit ist verhältnismäßig klein und beträgt beispielsweise
etwa 0,01 Gewichtsteil je Stunde, und der Rückfli'ß besteht beinahe vollständig aus Natrium. In
manchen Fällen kann es notwendig sein, die Rückflußgeschwindigkeit
etwas zu erhöhen, mn eine kleine Mitnahme odcrcin Ungleichgewicht bei der Erzeugung des
endgültigen Natriumdampfes zu kompensieren.
Die I cgieriingsschmclze 22 enthüll etwa 6 Gcwichtsprozent
Blei und 94 Gewichtsprozent Natrium. Die Zusammensetzung dieser Schmelze wird durch
die Riickflußgeschwindigkeit bzw. das Riickflui.latismaß
beeinflußt. Die Rückflußschmelze, die durch das Rohr 24 nach unten fließt, hat die gleiche /usantinensetzung
wie die Legierungsschmelze 22. Die Geschwindigkeit der Schmelze in dem Rohr 24 beträgt
etwa 0.0106 Gewichtsteile je Stunde, die aus 0.01 Gewichtsteilen
Natrium und 0.0006 Gewichtsteilen Blei bestehen.
Für den Fall, daß die Dämpfe aus dem Abteil 15 nicht kondensierbare Gase enthalten sollten, werden
diese durch die Abzugsleitung 28 weggeführt.
Verschiedene Änderungen können im Rahmen des fachmännischen Könnens vorgenommen werden. Bei-
»o spielsweise können mehr als zwei Trennzoncn verwendet
werden, obgleich die beiden dargestellten Ausführungsformen der Vorrichtung zwei Trennzonen
enthalten. Es ist selten erforderlich, mehr als zwei
Trennzonen zu verwenden, und zwar wegen des großen a5 Unterschiedes in der Verdampfbarkeit der beiden Metalle
und wegen fehlender Turbulenz sowohl in der Schmelze 12 als auch in der Schmelze 22 (bzw. in den
Schmelzen 44 und 45), weshalb die Mitnahme von Schmelzetröpfchen in dem aus jeder Trennzone erhaltenen
Dampf vermieden wird. Dies stellt einen wesentlichen Faktor bei der Gewinnung von Natrium
oder ähnlichem Metall von hoher Reinheit dar.
Es kann eine beliebige Anzahl von Trennzonen verwendet werden. In jedem Fall hat die erste Zone den
höchsten Druck und die in ihr befindliche Legierungsschmelze die geringste Verdampfbarkeit. und jede
nachfolgende Zone der Reihe wird bei einem niedrigeren Druck betrieben und enthält eine Legierungsschmelze, die reicher an dem leichter verdampfbaren
Metall ist. Alle Trennzonen sind in Serie miteinander verbunden, so daß der Dampf aus j<;der Trennzone
(mit Ausnahme der letzten) in die nächste Zone strömt und die Schmelze aus jeder Trennzone (mit Ausnahme
der ersten) in die vorhergehende Zone fließt. Ein Schmelzeanteil, der reicher an dem schwerer verdampibaren
Metall als die zugeführte Legierung ist. wird aus der ersten Zone abgezogen, und außerordentlich
reines leichter verdampfbares Metall wird aus der letzten Zone als Dampf abgezogen.
Aus Gründen der Zweckmäßigkeit und der Wärmeökonomie werden alle Trennzonen vorzugsweise in
einem einzigen Kessel untergebracht, wie dies bei den beiden dargestellten und beschriebenen Ausführungsformen vorgesehen ist. Jedoch können auch getrennte
Kess?! verwendet werden, welche die verschiedenen
Trennzonen aufnehmen.
Es ist notwendig, eine Wärmeisolation rings um aüe äußeren Wandungen der Vorrichtung vorzusehen,
um Wärmeverluste und die sich daraus ergebenden Arbeitsschwierigkeiten zu vermindern. Es ist zweckmäßig,
elektrische Widerstände oder andere Heizvorrichtungen, welche z.B. in der Wärmeisolation
eingebettet sein können, vorzusehen, um die Vorrichtung nach einem Stillstand aufzuheizen. Gewünschtenfalls
kann eine aus Blech bestehende Doppelwand unterhalb der Platten 14. 17 und 18 vorgesehen sein,
um die Kondensation von Dämpfen, die aus der Legierungsschmelze 12 hochsteigen, auf ein Minimum
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zu reduzieren. Der Kaum in einer solchen Doppelwand
kann zu dein Dampfraum des Abteils 16 offen sein oder in die Legier.mgsschmelze 12 über ein in
diese eingetauchtes Rohr führen, um ein Anfüllen dieses Raumes mit flüssigem Metall zu verhindern.
Die Erfindung wurde vorstehend hauptsächlich in bezug auf die Gewinnung von reinem Natrium aus
Legierungen von Natrium und Blei beschrieben, jedoch ist einleuchtend, daß auch andere relativ leicht verdar.ipfbare
Leichtmetalle, wie z. B. Kalium. Lithium i<
> und Magnesium, an Stelle des Natriums als leichter verdampfbares Metall verwendet werden können und
daß auch andere Schwermetalle, beispielsweise Zinn, an Stelle des Bleis als schwerer verdampfbares Metall
verwendet werden können Obgleich das schwerer verdampfbare Metall eine merklich geringere Verdampfbarkeit
als das leichter verdampfbare Metall hat, ist dennoch das schwerer verdampfbare Metall vorzugsweise
nicht ein solches mit einen sehr hohen Siedepunkt, weil sich sonst Schwierigkeiten hinsichtlich des
Auswahl·:!·s zweckentsprechende! Konstruktionswerkstoffc
ergclicn könnten.
Das Verfahren k<Min über einen weiten Druckbereich
durchgeführt werden vorausgesetzt, daß der absolute Druck in jeder Zone Kleiner als der Druck in der vor- »5
hergehenden Zone ist und zwar um einen Betrag, der ausreicht, um eine Kondensation der Dämpfe des
leichter verdampfbaren Metalls aus einer Zone durch indirekten Wärmeaustausch mit der Legicrungsschmelzc
der nächstfolgenden Zone zu ermöglichen.
In dem ganzen System kann der Druckbereich sich
von über Atmosphärendruck liegenden Werten zu unter Atmosphärendruck liegenden Werten bis herab
auf etwa I mm Quecksilbersäule erstrecken. Vorteilhaft wird die ganze Anlage bei unterhalb Atmosphärendruck
liegenden Drücken betrieben, um niedrigere Betriebstemperaturen zu ermöglichen als bei Atmosphärendruck.
Claims (7)
1. Verfahren zum Abtrennen eines relativ leicht verdampfbaren Metalls aus einer binären Legierungsschmelze
dieses Metalls mit einem schwerer verdampfbaren Metall, dadurch gekennzeichnet,
daß in einer ersten Zone eine erste Schmelze einer solchen Legierung und in einer
zweiten Zone eine zweite Schmelze einer solchen Legierung gehalten wird, wobei die Konzentration
an dem leichter verdampfbaren Metall in der zweiten Schmelze größer als in der ersten
Schmelze ist. ein Teil des leichter verdampfbaren Metalls aus der ersten Schmelze verdampft wird
und die gebildeten Dämpfe in indirekten Wärmeaustausch mit der zweiten Schmelze geführt und
dadurch kondensiert werden, die kondensierte Phase des leichter verdampfbaren Metalls in die
zweite Schmelze an einer Stelle unterhalb ihrer Oberfläche eingeführt wird, ein Teil des leichter
verdampfbaren Metalls aus der zweiten Schmelze verdampft wird, das verdampfte leichter verdampfbare
Metall aus der zweiten Zone weggeführt wird und der Druck in der zweiten Zone auf einer absoluten I lohe gehalten wird, die kleinei
als tier Druck in der ersten /one. jedoch hoch genuf
ist. damit die durch die kondensierenden Dämpft aus der ersten Zone übertragene Wärme ausreicht
um einen Teil des leichter verdampfbaren Metall· aus der zweiten Schmelze zu verdampfen.
2. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch I auf Natrium als leichter verdampfbares Metall und
auf Blei als schwerer verdampfbares Metall.
}. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet,
daß die nicht kondensierbaren Gase unter Vakuum aus der kondensierten flüssigen Phase des
leichter verdampfbaren Metalls abgetrennt und abgezogen werden.
4. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahren· nach Anspruch I. gekennzeichnet durch eine
Mehrzahl von in Serie angeordneten Abteilen, die Trennzonen bilden und deren jedes eine Einrichtung
zur Aufnahme einer Lcgicrungsschmelze und einen Dampfraum über der Schmelze enthält.
Mittel, welche die Abteile auf verschiedenen vorbestimmten Drücken halten, die sich von dem
ersten Abteil zu dem letzten Abteil fortschreitend vermindern, eine Zuführleitung zum Einführen
einer l.egierungsschmelze, eine mit dem unteren Ende der Vorrichtung verbundene Leitung zum
Abziehen einer Schmelze, die reicher an dem schwerer verdampfbaren Metall als die zugeführte
Legierung ist. eine mit dem oberen Ende der Vorrichtung verbundene Leitung zum Abziehen eines
Dampfes von im wesentlichen reinem, leichter verdampfbarem Metall aus dem letzten Abteil und
wenigstens ein Kondensationsrohr, welches sich von dem Dampfraum jedes dem letzten Abteil
vorangehenden Abteils erstreckt, um Dämpfe aus diesem Dampfraum herauszuführen, wobei dieses
Rohr unterhalb der Oberfläche der Schmelze in dem nächsten Abteil angeordnet ist, einen .ndirektcn
Wärmeaustausch mit der Schmelze bewirken kann und in einer Auslaßöffnung endigt,
die unterhalb der Oberfläche der Schmelze liegt, so daß Dämpfe des leichter verdampfbaren Metalls,
weiche aus dem Dampfraum in das Rohr strömen, kondensiert werden, bevor sie in die
Schmelze in dem nächsten Abteil eingeführt werden.
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch eine Einrichtung zum Kondensieren wenigstens
eines Teils des Dampfes des im wesentlichen reinen, leichter verdampfbaren Metalls in der
oberen Abzugsleitung und eine Einrichtung zum Rückführen wenigstens eines Teils des sich ergebenden
Kondensats.
6. Vorrichtung nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch eine Überlaufleitung zum Fördern von Legierungsschmelze
aus jedem Abteil in das vorhergehende Abteil.
7. Vorrichtung nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch eine Abzugsleiti ag für nicht kondensierbare
Gase, die mit dem Kondensationsrohr in Verbindung steht, sowie Mittel für den Anschluß der
Abzugsleitung an eine Quelle hohen Vakuums.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Family
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