DE19510923A1 - Verfahren und Einrichtung zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Verbundwerkstoffteilen anfallenden Partikelgemisches in mindestens zwei Partikelfraktionen - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Verbundwerkstoffteilen anfallenden Partikelge­ misches von Partikeln unterschiedlicher Konsistenz in minde­ stens zwei mit Partikeln jeweils einer bestimmten Konsistenz angereicherte Partikelfranktionen.

Aus der DE 42 16 638 C1 ist ein Verfahren vorstehender Art bekannt. Dieses Verfahren ist, wie auch das erfindungsgemäße Verfahren, insbesondere dazu bestimmt, Kunststoffverbundteile, die in großer Menge beispielsweise in der Automobilindustrie als Produktionsabfälle und insbesondere als Abfälle bei der Autoverschrottung anfallen, in wiederverwertbare Wertstoffe zu zerlegen.

Bei den aus der vorgenannten Druckschrift bekannten Verfahren kommen die Prinzipien der Windsichtung und der Schwingboden­ trennung zur Anwendung, wobei im Falle der Schwingbodentrennung zusätzlich eine Art Windsichtung eingesetzt werden kann, indem man den Schwingboden als Schwingsieb ausbildet und dieses Schwingsieb von einer Gas- oder Luftströmung durchströmen läßt.

Ferner ist aus der WO 94/00241 ein Verfahren zum Trennen von Thermoplastteilen in mindestens zwei Fraktionen bekannt. Gemäß dem Ausführungsbeispiel handelt es sich bei den Thermoplast­ teilen um Kunststoff-Verpackungsteile, beispielsweise Yoghurt­ becher. Für die Funktion des Verfahrens ist es wesentlich, daß die Thermoplastteile der zu trennenden Sorten sich bei unter­ schiedlichen Temperaturen erweichen. Die Thermoplastteile werden auf ein Transportband gegeben und durchlaufen eine Erwärmungsstrecke. Die Wärmezufuhr durch die Erwärmungsstrecke ist derart bemessen, daß nur die Thermoplastteile einer Sorte nach der Erwärmungsstrecke erweicht sind. Hiernach werden die Thermoplastteile einem selektierenden Schneidwerkzeug zuge­ führt, das nur die erweichten Thermoplastteile erfaßt und zerkleinert. Die zerkleinerten Thermoplastteile werden als erste Thermoplastfraktion gesammelt. Die übrigen Thermoplast­ teile werden vom Schneidwerkzeug nicht erfaßt und bilden die zweite Thermoplastfraktion oder werden ggf. zur Trennung in weitere Fraktionen über eine weitere Erwärmungsstrecke zu einem weiteren Schneidwerkzeug geführt.

Mit Hilfe der bisher bekannten Verfahren ist eine Trennung in hinreichend sortenreine Fraktionen nicht immer möglich, ins­ besondere dann nicht, wenn die Konsistenz der in einzelne Fraktionen zu trennenden Partikel ähnlich ist.

Erfindungsgemäß wird vorgeschlagen, daß man von einem unter­ schiedlichen durchschnittlichen Abprallverhalten der Partikel unterschiedlicher Konsistenz als Fraktionierungskriterium Gebrauch macht, indem man einen Partikelzustrom des Partikelge­ misches gegen mindestens eine Prallfläche richtet, welche gegen die Zustromrichtung des Partikelzustroms unter einem von 90° verschiedenen Winkel geneigt ist, derart, daß Partikel unter­ schiedlichen Abprallverhaltens nach dem Aufprall Teilströme mit unterschiedlichen Strömungsbahnen bilden, welche mit Partikeln jeweils einer bestimmten Konsistenz angereichert sind und daß man die Teilströme getrennt weiterführt.

Es hat sich gezeigt, daß unter Anwendung dieses Fraktionie­ rungskriteriums Partikelgemische mit einem hohen Grad von Sortenreinheit fraktioniert werden können, die bisher einer vergleichbar sortenreinen Fraktionierung nicht zugänglich waren.

Es hat sich gezeigt, daß mittels dieses erfindungsgemäßen Verfahrens eine sortenreine Trennung auf einfache Weise und mit relativ geringem apparativem Aufwand durchgeführt werden kann. Der geringe apparative Aufwand hängt insbesondere damit zu­ sammen, daß im Gegensatz zum Windsichtungsprinzip keine wesent­ lichen Windgeneratoren und Windführungskanäle notwendig sind und daß im Gegensatz zur Schwingbodentrennung kein wesentlicher Antriebs- und Lagerungsaufwand für Schwingteile erforderlich ist. Die hohe Sortenreinheit beruht darauf, daß auch Partikel voneinander getrennt werden können, die in ihrem für die Wind­ sichtung wesentlichen aerodynamischen Verhalten einander gleich oder ähnlich sind und weiterhin auch Partikel voneinander getrennt werden können, die in ihrem Wurf- bzw. Flugverhalten auf einem Schwingboden einander gleich oder ähnlich sind.

Ein Beispiel möge diesen Vorteil erläutern: Wenn Armaturenta­ feln oder Seitenverkleidungen von zu verschrottenden Kraftfahr­ zeugen oder Fabrikationsabfall aus der Neuherstellung solcher Teile aufgearbeitet werden sollen, so kann je nach Kraftfahr­ zeugtyp ein Material aufzuarbeiten sein, das aus einer wand­ starken Trägerschicht, einer Schaumstoffschicht und einer Deckfolie besteht. Das jeweilige Kunststoffteil wird zunächst in Streifen und dann in einzelne Stücke mit üblichen Schneidme­ thoden zerkleinert. Die so erhaltenen Schnitzel werden sodann in einer Hammermühle behandelt, wobei die Schaumstoffschicht der einzelnen Schnitzel pulverisiert wird und abgesiebt werden kann. Dabei lösen sich die Deckfolienteile von den Träger­ schichtteilen, und es besteht nun das Problem, diese vonein­ ander zu trennen. Ist die Deckfolie dünnwandig und die Träger­ schicht starkwandig, so unterscheiden sich die aus der Träger­ schicht entstandenen Partikel und die aus der Deckfolie ent­ standenen Partikel deutlich hinsichtlich ihres aerodynamischen Verhaltens und können deshalb relativ leicht nach dem Windsich­ tungsprinzip voneinander getrennt werden, auch wenn sie im spezifischen Gewicht oder besser gesagt in der Raumwichte einander ähnlich oder gleich sind.

Ist andererseits die Wandstärke der Deckfolie und der Träger­ schicht annähernd gleich und ist überdies die Raumwichte von Deckfolie und Trägerschicht ebenfalls gleich oder ähnlich, so führt die Windsichtung und auch das Prinzip des Rüttelbodens allenfalls noch zu einer sehr unsauberen Trennung der Partikel unterschiedlichen stofflichen Aufbaus, die es zu trennen gilt.

Es wurde nun erkannt, daß bei Partikelgemischen beispielsweise aus Folienpartikeln und Trägerschichtpartikeln, bei denen eine Trennung aufgrund unterschiedlichen aerodynamischen Verhaltens und aufgrund unterschiedlichen Wurfverhaltens auf dem Schwing­ boden kaum noch möglich ist, häufig Unterschiede im Aufprall­ verhalten auf einer Prallplatte bzw. im Abprallverhalten von einer Prallplatte bestehen, die zu unterschiedlichen Flugbahnen der abgeprallten Partikel führen und aufgrund der unterschied­ lichen Flugbahnen eine Trennung ermöglichen. Das Abprallverhal­ ten der Partikel ist konsistenzbedingt. Zur Konsistenz der Partikel zählen Eigenschaften wie stoffliche Zusammensetzung, Raumwichte, Härtegrad und durchschnittliche Oberflächengestalt. Partikel, die durch gezielte Zerkleinerung einer Deckfolie oder einer Trägerschicht gewonnen worden sind, haben im Durchschnitt jeweils gleiche oder ähnliche Konsistenz und damit jeweils gleiches oder ähnliches Stoßverhalten. Ausreißer sind aber denkbar, z. B. durch Abweichungen in der Oberflächengestalt. Wenn solche Ausreißer mit einer Zone stark abweichender Ober­ flächengestalt auf die Prallfläche stoßen, so kann das Abprall­ verhalten von dem durchschnittlichen Abprallverhalten sehr verschieden sein. Insofern können auch bei Fraktionierung nach dem Fraktionierungskriterium des Stoßverhaltens noch Fraktio­ nierungsfehler auftreten. So kann durch Makrostrukturen an der Oberfläche bei an sich gleicher Konsistenz das Stoßverhalten der Partikel unterschiedlich sein. Die Erfindung befaßt sich deshalb auch mit der Minimierung solcher Fraktionierungsfehler.

Besonders zweckmäßig ist es, den Partikelzustrom als Fallstrom gegen die Prallfläche zu führen. Man kann bei dieser Ausführung die Partikel einfach von einer Fördereinrichtung, wie bei­ spielsweise einem Förderband oder einer Vibrorinne, auf die Prallfläche fallen lassen.

Gemäß einer vorteilhaften Ausführung wird der Fallstrom gegen eine im Betrieb im wesentlichen stationäre Prallfläche geführt. Der apparative Aufwand zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist somit gering, und es lassen sich hervorragende Ergebnisse hinsichtlich der Sortenreinheit der voneinander getrennten Partikelfraktionen erzielen. Der Fallstrom kann als ein Flachfallstrom formiert sein, welcher im wesentlichen auf seiner gesamten Flachfallstrombreite auf der Prallfläche im wesentlichen konstante Aufprallverhältnisse vorfindet. Bei entsprechend großer Flachfallstrombreite läßt sich so eine große Partikelbehandlungsrate (Anzahl behandelter Partikel pro Zeiteinheit) erzielen, ohne daß die Partikel wesentlich variie­ rende Aufprallverhältnisse auf der Prallfläche vorfinden. Erstreckt sich der Flachfallstrom in der für die Flachfall­ strombreite maßgeblichen Richtung im wesentlichen quer zu wenigstens einer der Strömungsbahnen, so läßt sich bei auf die Flachfallstromdicke abgestimmter Partikelbehandlungsrate die Wahrscheinlichkeit für ein Wechselwirken zweier oder mehrerer Partikel auf bzw. über der Prallfläche stark reduzieren. Da solche Wechselwirkung von Partikeln zu Fraktionierungsfehlern führen kann, wie im folgenden noch näher ausgeführt, wird die Sortenreinheit der sich ergebenden Partikelfraktionen durch diese Maßnahme merklich verbessert.

Für einen möglichst hohen Trenngrad (Sortenreinheit) sollten die Partikel des Partikelzustroms mit angenähert einheitlicher Zustromgeschwindigkeit gegen die Prallfläche geführt werden. Durch diese Maßnahme werden gleichartige Partikel auf ähnliche Abprallbahnen gebracht. Werden die Partikel einfach von einer Fördereinrichtung auf die Prallfläche fallen gelassen, so ergibt sich bei zulässiger Vernachlässigung eines etwaigen unterschiedlichen Luftwiderstandes eine einheitliche Zustromge­ schwindigkeit für alle Partikel des Partikelgemisches.

Das Abprallverhalten eines einzelnen Partikels läßt sich nicht exakt vorhersagen, sondern ist von zufälligen Faktoren abhän­ gig. So ist beispielsweise bei flächigen Partikeln das Abprall­ verhalten des einzelnen Partikels davon abhängig, ob das Teil­ chen mit einer Flachseite oder mit einer Kante auf die Prall­ fläche auftrifft. Auch können zwei oder mehrere Partikel auf bzw. über der Prallfläche miteinander wechselwirken, insbeson­ dere miteinander stoßen, so daß das Abprallverhalten des ein­ zelnen Partikels modifiziert sein kann. So mag es denn vorkom­ men, daß einzelne Partikel in einem falschen Teilstrom wei­ tergeführt werden, also beispielsweise ein Folienpartikel in dem Trägerschichtpartikelteilstrom. Um den Trenngrad bzw. die Sortenreinheit zu erhöhen, kann deshalb das Verfahren zwei oder mehrstufig sein. Hierzu kann mindestens ein Teilstrom ein weiteres Mal dem erfindungsgemäßen Verfahren unterworfen wer­ den, ggf. in mehrfacher Wiederholung. Nach jeder Trennstufe nimmt die Sortenreinheit der sich jeweils ergebenden Teilströme zu.

In diesem Zusammenhang wird vorgeschlagen, die Partikelge­ schwindigkeit eines Teilstroms vor erneuter Zuführung zu einer Prallfläche zu vergleichmäßigen oder/und den Teilstrom vor der erneuten Zuführung einzuengen, vorzugsweise zur Formierung eines Flachteilstroms. Beide Maßnahmen erhöhen den Trenngrad und damit die Sortenreinheit. Durch Vergleichmäßigung der Partikelgeschwindigkeit ergibt sich auch für die zweite oder folgende Trennstufe eine angenähert einheitliche Zustromge­ schwindigkeit der Partikel gegen die Prallfläche. Gleiche Partikel werden dann, wie ausgeführt, auf ähnliche Abprall­ bahnen gebracht. Durch die Einengung wird erreicht, daß die Partikel in einem eng begrenzten Bereich der Prallfläche auf diese aufprallen.

Zwischen zwei Teilströmen kann man einen weiteren Teilstrom auffangen und getrennt weiterführen. Durch diese Maßnahme werden die sich in einem Zwischenbereich zwischen den beiden Teilströmen bewegenden, noch relativ unsortierten Teilchen gewissermaßen herausgefiltert. Die oben geschilderten, das Abprallverhalten des einzelnen Teilchens modifizierenden Ein­ flüsse, die insbesondere eine räumliche Aufweitung der Strö­ mungsbahnen ggf. mit Überlappung der Strömungsbahnen in dem Zwischenbereich hervorrufen, verlieren somit an Bedeutung. Der aufgefangene Teilstrom, der einer Mischfraktion entspricht, kann in den Partikelzustrom zurückgeführt werden, um die be­ treffenden Teilchen erneut dem erfindungsgemäßen Verfahren zu unterwerfen. Das Verfahren gemäß dieser Weiterbildung bewirkt somit eine Trennung in zwei Fraktionen.

Man kann die Teilströme auch einer zusätzlichen Isolierungs­ behandlung unterwerfen. Hierdurch lassen sich neben dem Ab­ prallverhalten andere Partikeleigenschaften ausnutzen, um die Sortenreinheit der Trennung zu unterstützen. Als andere Parti­ keleigenschaft kommt beispielsweise das aerodynamische Verhal­ ten der Partikel in Frage. Um das unterschiedliche aerodyna­ mische Verhalten der zu trennenden Partikel zur Förderung der Trennung auszunutzen, kann man die Teilströme einer zu den Teilströmrichtungen im wesentlichen orthogonal verlaufenden Gasströmung aussetzen. Durch diese Maßnahme lassen sich bei­ spielsweise Partikel einer Sorte, die sich in einem Übergangs- bzw. Überlappungsbereich zwischen den Teilströmen bewegen, in Richtung zu ihrer zugeordneten Hauptströmungsbahn beschleuni­ gen.

Es hat sich gezeigt, daß man einen hohen Trenngrad erreicht, wenn man die Abprallbedingungen, wie Auftreffgeschwindigkeit und Auftreffwinkel, nach Maßgabe des durchschnittlichen Ab­ prallverhaltens der zu fraktionierenden Partikel unterschiedli­ cher Konsistenz derart einstellt, daß trennbare Freiflugteil­ ströme entstehen.

Je nach dem zu fraktionierenden Partikelgemisch kann es auch vorteilhaft sein, die Abprallbedingungen, wie Auftreffgeschwin­ digkeit und Auftreffwinkel, nach Maßgabe des durchschnittlichen Abprallverhaltens der zu fraktionierenden Partikel unterschied­ licher Konsistenz derart einzustellen, daß neben mindestens einem Freiflugteilstrom ein Gleitteilstrom längs der Prall­ fläche entsteht. Der Gleitteilstrom folgt im allgemeinen einer sich von der Strömungsbahn des Freiflugteilstroms wesentlich unterscheidenden Strömungsbahn, so daß sich diese im wesentli­ chen nicht überlappen und folglich einfach getrennt voneinander weiterführen lassen. In diesem Zusammenhang hat es sich be­ währt, daß man die Gleit- und Gefälleverhältnisse auf der Prallfläche derart wählt, daß Partikel unterschiedlicher Kon­ sistenz innerhalb des Gleitteilstroms während ihrer Gleitbewe­ gung unterschiedliche Geschwindigkeiten annehmen und daß man den Gleitteilstrom über eine Ablaufkante strömen läßt, so daß nach Maßgabe der Partikelgeschwindigkeit in dem Gleitteilstrom eine Aufspaltung des Gleitteilstroms in Partialströme eintritt. Die Abströmverhältnisse der Ablaufkante kann man dann derart einstellen, daß zumindest einer der Partialströme einen Frei­ flugpartialstrom bildet. Der Freiflugpartialstrom läßt sich dann einfach von den übrigen Partialströmen trennen. Vorzugs­ weise führt man den Freiflugpartialstrom mit einem der Frei­ flugteilströme zusammen, welcher mit Partikeln gleicher Kon­ sistenz angereichert ist wie der Freiflugpartialstrom. Die genannten Maßnahmen fördern einzeln und gemeinsam wesentlich den Trenngrad des erfindungsgemäßen Verfahrens.

In Abhängigkeit von der Art des Partikelgemisches kann es vorteilhaft sein, die Partikel des Partikelgemisches einer Behandlung zu unterwerfen, welche das Gleitverhalten der Parti­ kel unterschiedlicher Konsistenz unterschiedlich macht oder die Unterschiedlichkeit verstärkt. Die Aufspaltung des Gleitteil­ stroms in Partialströme wird hierdurch u. U. merklich verstärkt oder sogar erst ermöglicht. Zur Herbeiführung oder Verstärkung unterschiedlichen Gleitverhaltens kommt insbesondere in Be­ tracht, das Partikelgemisch einer Erwärmung zu unterwerfen.

Auch zur Herbeiführung oder Verstärkung des unterschiedlichen durchschnittlichen Abprallverhaltens von Partikeln unterschied­ licher Konsistenz kann man diese einer Vorbehandlung unter­ werfen. Durch diese Maßnahme wird in vielen Fällen, bei denen sich das durchschnittliche Abprallverhalten der zu trennenden Partikel unterschiedlicher Konsistenz im Ursprungszustand nicht oder nur geringfügig unterscheidet, eine Fraktionierung mittels des erfindungsgemäßen Verfahrens ermöglicht. Häufig führt eine Erwärmung der Partikel zu einem sich merklich unterscheidenden durchschnittlichen Abprallverhalten von Partikeln unterschied­ licher Konsistenz, es kann dann als Vorbehandlung eine Erwär­ mungsbehandlung angewendet werden.

Es wird vorgeschlagen, daß man die Teilströme oder/und die Partikelströme durch mindestens eine Schälwand (Trennwand) voneinander trennt. Der apparative Aufwand zur Durchführung des Trennverfahrens ist somit gering.

Das erfindungsgemäße Verfahren ist insbesondere zur Trennung eines Partikelgemisches geeignet, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen mit mindestens einer hartelastischen Trägerschicht und mindestens einer weichelastischen Folien­ schicht und Ablösung der Folienschicht von der Trägerschicht gewonnen wurde. Entsprechende Verbundwandteile fallen insbeson­ dere, wie oben ausgeführt, als Produktionsabfälle in der Auto­ mobilindustrie und bei der Autoverschrottung in großer Menge an. Eine sortenreine Trennung mit relativ geringem apparativem Aufwand, wie durch das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht, ist somit aus wirtschaftlichen und aus Umweltgesichtspunkten von besonderer Bedeutung.

Es kann insbesondere ein Partikelgemisch behandelt werden, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen mit einer hartelastischen Trägerschicht, einer weichelastischen Folien­ schicht und einer dazwischenliegenden Schaumstoffschicht und Ablösen der Folienschicht von der Trägerschicht und mindestens teilweises Absondern des Schaumstoffs gewonnen wurde. Derartige Drei-Stoff-Verbundwandteile werden in besonders großem Umfang im Innenausbau von Kraftfahrzeugen verwendet.

Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich insbesondere bei einem Partikelgemisch vorteilhaft anwenden, welches durch Zerkleine­ rung von Verbundwandteilen mit einer hartelastischen Träger­ schicht, einer weichelastischen Folienschicht und einer da­ zwischenliegenden Schaumstoffschicht und anschließende Prall- oder Hämmerungsbehandlung zum Zerstoßen des Schaumstoffs und Ablösen der Folienschicht von der Trägerschicht sowie minde­ stens teilweises Absondern des zerstoßenen Schaumstoffs gewon­ nen wurde.

Es kann zweckmäßig sein, die Partikel des zu fraktionierenden Partikelgemisches oder/und die Partikel mindestens eines Teil­ stroms oder/und die Partikel mindestens eines Partikelstroms einer zusätzlichen Trennbehandlung zu unterwerfen, welches von anderen Fraktionierungskriterien der Partikel unterschiedlicher Konsistenz Gebrauch macht. Beispielsweise kann die Partikel­ eigenschaft die Größe der Partikel sein. In diesem Fall kann man das Partikelgemisch vor der Durchführung des erfindungs­ gemäßen Verfahrens einer Aussiebbehandlung unterwerfen. Als Beispiel sei auf das vorgenannte Partikelgemisch Bezug genom­ men, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen mit einer hartelastischen Trennschicht, einer weichelastischen Folienschicht und einer dazwischenliegenden Schaumstoffschicht gewonnen wurde. Die Absonderung des Schaumstoffs kann bei­ spielsweise nach einer Pulverisierung durch Absieben erfolgen.

Man kann die Partikel vor der Durchführung des Verfahrens auch einer Windsichtbehandlung unterwerfen. Gemäß dem eben genannten Beispiel lassen sich so beispielsweise nach dem Absieben in der Mischfraktion aus Trennschichtpartikeln und Folienpartikeln verbliebene pulverisierte Restbestandteile des Schaumstoffes zuverlässig entfernen.

Man kann die Partikel vor der Durchführung des Verfahrens auch einer Schwingbodentrennung unterwerfen, gewünschtenfalls - bei Ausführung des Schwingbodens als Schwingsieb - mit Unterstüt­ zung durch eine das Schwingsieb durchsetzenden Gasströmung. Es wird hier auf das vorgenannte Beispiel, also Aussonderung von Schaumstoffrestbestandteilen, verwiesen.

Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht in vielen Fällen die Behandlung und sortenreine Fraktionierung derartiger Partikel­ gemische, welche durch Trennmethoden beruhend auf dem Prinzip der Windsichtung und/oder dem Prinzip der Schwingbodentrennung nicht oder schwer trennbar sind.

Man kann die Zuflußrate des Partikelzustroms oder/und die in einem orthogonal zur Zustromrichtung liegenden Querschnitt betrachtete Partikelzustromdichte oder/und die Partikelzustrom­ geschwindigkeit oder/und den Auftreffwinkel oder/und die Vor­ behandlungsbedingungen des Partikelgemisches nach Maßgabe des Fraktionierungsergebnisses einstellen. In Abhängigkeit von der Art des Partikelgemisches können u. U. jeweils andere das Fraktionierungsergebnis beeinflussende Parameter bzw. Parame­ terkombinationen den Trenngrad und damit die Sortenreinheit der sich ergebenden Partikelfraktionen maximieren. Für einen hohen Trenngrad und auch für eine hohe Ausbeute sind die Parameter insbesondere so einzustellen, daß eine hohe Wahrscheinlichkeit für ein ungehindertes Auftreffen der Partikel auf der Prall­ fläche und anschließendem Abprallen bzw. Abgleiten von der Prallfläche besteht. Die Wahrscheinlichkeit, daß die Partikel über bzw. auf der Prallfläche miteinander wechselwirken, sollte also so klein wie möglich sein.

Nach einem anderen Aspekt betrifft die Erfindung eine Einrich­ tung zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Verbundwerk­ stoffteilen anfallenden Partikelgemisches von Partikeln unter­ schiedlicher Konsistenz in mindestens zwei mit Partikeln je­ weils einer bestimmten Konsistenz angereicherte Partikelfrak­ tionen.

Zur Durchführung des vorgenannten erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorgeschlagen, daß die Einrichtung mindestens eine Prall­ fläche, einen dieser Prallfläche vorgeschalteten Partikelzufüh­ rungsweg mit gegen die Prallfläche unter einem von 90° ver­ schiedenen Winkel verlaufender Zulaufrichtung zu der Prall­ fläche, mindestens eine der Prallfläche in Partikelbewegungs­ richtung nachgeschaltete Schälvorrichtung (Trennvorrichtung) und mindestens zwei dieser Schälvorrichtung in Partikelbeweg­ ungsrichtung nachgeschaltete Fraktionsabführungskanäle umfaßt.

Die Schälvorrichtung kann mit einem Mischfraktionsabführungs­ kanal ausgeführt sein. Wie oben im Zusammenhang mit dem erfin­ dungsgemäßen Verfahren erläutert, wird hierdurch die Sorten­ reinheit der Partikelfraktionen nach der Trennung erhöht.

Für eine zwei- oder mehrstufige Trennung kann mindestens einem der Fraktionsabführungskanäle mindestens eine weitere Prall­ fläche nachgeschaltet sein, der wiederum eine sekundäre Schäl­ vorrichtung nachgeschaltet ist. Der Trenngrad bzw. die Sorten­ reinheit der jeweiligen Fraktion wird hierdurch wesentlich erhöht.

In dem Fraktionsabführungskanal vor der weiteren Prallfläche kann eine Vorrichtung zur Einengung des jeweiligen Partikel­ teilstroms oder/und zur Vereinheitlichung der Geschwindigkeit der der weiteren Prallfläche zuströmenden Partikel eingebaut sein. Durch die Vergleichmäßigung der Partikelgeschwindigkeit des jeweiligen Teilstroms bzw. durch die Einengung des Teil­ stroms ergeben sich die oben im Zusammenhang mit dem erfin­ dungsgemäßen Verfahren aufgeführten Vorteile.

Der Neigungswinkel der wenigstens einen Prallfläche kann ein­ stellbar sein. Hierdurch läßt sich die Einrichtung zum Trennen auf unterschiedliche Partikelgemische mit jeweils anderen durchschnittlichen Abprallverhalten der Gemischbestandteile anpassen. Insbesondere kann erreicht werden, daß Partikel mit geringer oder fehlender Abprallfähigkeit mit geringer Geschwin­ digkeitsaufnahme von der Prallfläche gleiten, so daß die Parti­ kel dieser Fraktion einer wesentlich anderen Strömungsbahn folgen als die übrigen Partikel. Hierdurch wird die Sortenrein­ heit der Trennung wesentlich gefördert.

Die mindestens eine Prallfläche kann eine Ablaufkante aufwei­ sen. Ein über die Ablaufkante strömender Gleitteilstrom aus von der Prallfläche gleitenden Partikeln kann dann bei entsprechen­ der Wahl der Gleit- und Gefälleverhältnisse auf der Prallfläche in mit Partikeln jeweils einer bestimmten Konsistenz angerei­ cherte Partialströme aufspalten.

Die mindestens eine Prallfläche kann im wesentlichen plan, konvex oder konkav sein. Für den Fall, daß ein Gleitteilstrom über die Ablaufkante strömen soll, ist es vorteilhaft, wenn die Prallfläche im wesentlichen plan oder konkav ist, da hierdurch ein Ablösen wenigstens eines Partialstroms von der Prallfläche an der Ablaufkante als Freiflugpartialstrom gefördert wird. Eine konkave Prallfläche ist besonders vorteilhaft, da der Freiflugpartikelstrom durch diese Maßnahme aufgrund einer Art "Sprungschanzeneffekts" eine besonders große Geschwindigkeits­ komponente in Querrichtung (bezüglich der Auftreffrichtung auf die Prallfläche) erlangt.

Im Partikelweg bis zur jeweiligen Prallfläche einschließlich dieser Prallfläche kann eine Partikelerwärmungsvorrichtung vorgesehen sein. Hierdurch lassen sich auch Partikelgemische durch die erfindungsgemäße Einrichtung trennen, deren Bestand­ teile unterschiedlicher Konsistenz erst durch eine Erwärmung ein merklich unterschiedliches Abprallverhalten erhalten. Auch das Gleitverhalten der Partikel läßt sich durch eine Erwärmung zur Förderung der Trennung beeinflussen.

Die Erfindung wird im folgenden anhand eines Ausführungsbei­ spiels (mit einer Ausführungsvariante) unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung weiter erläutert, dabei zeigen

Fig. 1 ein Fließschema, das die Einbindung des erfindungs­ gemäßen Verfahrens in eine Verfahrenskette zur Auf­ arbeitung von Drei-Stoff-Verbundwandteilen erläutert; die Verfahrenskette gemäß dem Stand der Technik ist zum Vergleich gestrichelt eingezeichnet;

Fig. 2 einen ausschnittsweisen Querschnitt durch ein aus drei unterschiedlichen Kunststoffen bestehendes Ver­ bundbauteil, dessen Werkstoffe mittels der in Fig. 1 gezeigten Verfahrenskette getrennt werden können;

Fig. 3 eine auch als "Abprallsichter" bezeichnete erfin­ dungsgemäße Einrichtung zum Trennen;

Fig. 3a eine Ausführungsvariante des erfindungsgemäßen "Ab­ prallsichters" gemäß Fig. 3 in einer Detailvergröße­ rung und

Fig. 4 einen Schnitt durch den Abprallsichter der Fig. 3 nach Linie IV-IV in Fig. 3.

Das in Fig. 2 ausschnittsweise im Querschnitt dargestellte Verbundwandteil 2 besteht aus drei verschiedenen Kunststoffen, nämlich aus einem tragendem, harten Träger 4, einer festhaftend auf dem Träger 4 angebrachten Schaumstoff-Zwischenlage 6 und einer hierauf festhaftend angebrachten flexiblen Deckfolie 8. Bei dem Träger 4 handelt es sich insbesondere um glasfaserver­ stärkten Hartkunststoff, beispielsweise glasfasermattenver­ stärktes Polypropylen (GMT-PP). Der Schaumstoff der Zwischen­ lage 6 kann beispielsweise ein Polyurethanschaum (PUR) sein. Die flexible Deckfolie 8 besteht beispielsweise aus einem Gemisch aus Acryl-Butadien-Styrol und Polyvinylchlorid (ABS/- PVC). Das Trägermaterial, also insbesondere der Hartkunststoff, und das Deckfolienmaterial können im wesentlichen das gleiche spezifische Gewicht aufweisen. Die Dicke der Trägerschicht 4 und der Deckfolienschicht 8 kann im wesentlichen gleich sein.

Zum sortenreinen Wiedergewinnen der Kunststoffe werden (vgl. Fig. 1) die Verbundwandteile 2 mittels einer Schneidvorrichtung 10 in annähernd würfelförmige bis streifenförmige Partikel, die auch als Verbundwandschnitzel bezeichnet werden, zerkleinert. Als Schneidvorrichtung 10 können beispielsweise ein Doppelwel­ lenschneider oder/und eine Schneidmühle verwendet werden, wie sie aus der DE 42 16 638 C1 bekannt sind.

In der nächsten Stufe der Verfahrenskette werden die Verbund­ wandschnitzel einer Hammermühle 12 zugeführt, wie sie bei­ spielsweise ebenfalls aus der DE 41 16 638 C1 bekannt ist. In dieser Hammermühle wird der relativ gering bruchbeständige Schaumstoff der Verbundwandschnitzel pulverisiert, wobei sich die Folienteile und die Trägerteile von dem Schaumstoff und damit voneinander lösen. Der pulverisierte Schaumstoff wird abgesiebt, so daß nun eine Schaumstoffpulverfraktion 14 abge­ trennt ist.

Es verbleibt nun ein Partikelgemisch 16 aus voneinander zu trennenden Trägerschicht- und Deckfolienpartikeln, welches Partikelgemisch in der Verfahrenskette der Fig. 1 eine Misch­ fraktion darstellt. Nach dem aus der DE 41 16 638 C1 bekannten Verfahren erfolgt diese Trennung mittels eines Windsichters 18 bzw. mittels eines Schwingbodens 19, was bei im wesentlichen gleichem spezifischen Gewicht des Trägermaterials und des Deckfolienmaterials allerdings unterschichtliche Schichtdicken der Trägerschicht 4 und der Deckfolienschicht 8 des Verbund­ wandteils 2 voraussetzt. Es ergeben sich dann eine Deckfolien­ partikelfraktion 20 und eine Trägerschichtpartikelfraktion 22.

Im Gegensatz hierzu wird nach dem erfindungsgemäßen Verfahren das Partikelgemisch 16 in der nächsten Stufe der Verfahrens­ kette mittels eines "Abprallsichters" 24 in eine sortenreine Deckfolienpartikelfraktion 26 und eine sortenreine Träger­ schichtpartikelfraktion 28 getrennt, wobei auch bei im wesent­ lichen gleichem spezifischen Gewicht des Trägermaterials und des Deckfolienmaterials die Trägerschicht 4 und die Deckfolien­ schicht 8 des Verbundwandteils 2 gleich dick sein können; die Trägerschichtpartikel 48 und die Deckfolienpartikel 46 können also gleich schwer sein. Die Funktionsweise des erfindungs­ gemäßen Abprallsichters wird nachfolgend im Detail erläutert.

Gewünschtenfalls kann der erfindungsgemäße Abprallsichter 24 auch dem Windsichter 18 bzw. dem bekannten Schwingboden 19 nachgeschaltet sein. Insbesondere bei Ausführung eines als Schwingsieb ausgeführten Schwingbodens mit das Schwingsieb durchsetzender Gasströmung lassen sich durch den Schwingboden Schaumstoffpulver-Restbestandteile in dem Gemisch 16 zuver­ lässig abtrennen. Die Nachschaltung eines Abprallsichters 24 nach einem Windsichter 18 bzw. einem Schwingboden 19 ist auch dann denkbar, wenn der Windsichter 18 bzw. der Schwingboden 19 zwar eine sortenreine Trägerschichtfraktion 22 liefert, daneben aber eine sogenannte Leichtfraktion abgetrennt wird, die noch keine sortenreine Deckfolienpartikelfraktion 20 ist, sondern noch einen hohen Anteil an Trägerschichtpartikeln enthält (bei­ spielsweise 60% Folienpartikel und 40% Trägerpartikel) . Diese Leichtfraktion läßt sich dann mittels des Abprallsichters 24 in eine sortenreine Deckfolienpartikelfraktion 26 und eine sorten­ reine Trägerschichtpartikelfraktion 28 trennen.

Im folgenden wird nun das erfindungsgemäße Verfahren und der erfindungsgemäße Abprallsichter anhand einer schematisierten Darstellung des Abprallsichters 24 in den Fig. 3 und 4 be­ schrieben. Der Abprallsichter 24 weist einen sich in vertikaler Richtung erstreckenden Partikelzuführungskanal 40 an der Ober­ seite des Abprallsichters 24 auf. Oberhalb einer Einlaßöffnung 42 des Partikelzuführungskanals 40 endet ein Förderband 44, das zur Zufuhr der Partikel des Partikelgemischs 16 dient. In der Darstellung der Fig. 3 und 4 sind die einzelnen Deckfolien­ partikel 46 als einfache kurze Linie gezeichnet, während die Trägerschichtpartikel 48 als kurze Linien mit Querstrichen gezeichnet sind. Die Deckfolienpartikel 46 und die Träger­ schichtpartikel 48 fallen, bevor sie in den Partikelzuführungs­ kanal 40 eintreten, durch einen Bereich, in dem sie durch einen Strahler 50 als Partikelerwärmungsvorrichtung durch Strahlungs­ wärme erwärmt werden können. Die Erwärmung der Partikel kann alternativ oder zusätzlich auch mittels eines auf das Förder­ band 44 gerichteten Strahlers 50a erfolgen.

Unterhalb des Partikelzuführungskanals 40 ist eine schwenkbare ebene Platte 52 angeordnet, deren Oberseite eine erste ebene Prallfläche 54 bildet. Die Prallfläche 54 ist gegenüber der Fallrichtung der im Partikelzuführungskanal 40 zuströmenden Partikel unter einem von 90° verschiedenen Winkel geneigt, wobei der Winkel durch Verschwenken der Platte 52 einstellbar ist. Nach Einstellung des Neigungswinkels steht die Platte während der Behandlung der Mischfraktion 16 still. Die schwenk­ bare Platte 52 ist mittels eines Schwenkgelenks 53 an der Oberkante einer Begrenzungswand 58 schwenkbar angebracht. Zum Erwärmen der Partikel kann die Platte 52 aufheizbar sein, alternativ oder zusätzlich zum Strahler 50 bzw. 50b, wie in Fig. 3 durch einen Strahler 50b angedeutet.

Die Platte 52 ist derart angeordnet, daß alle durch den Parti­ kelzuführungskanal 40 fallenden Partikel auf die Platte 52 und damit auf die erste Prallfläche 54 stoßen. Das Verhalten der Partikel nach dem Auftreffen auf die erste Prallfläche 54 hängt nun von ihrem Abprallverhalten ab. Das Abprallverhalten ist durch die Materialeigenschaften des jeweiligen Partikels (bei der jeweiligen Partikeltemperatur) und auch ggf. von der Form­ gebung der Partikel abhängig. Für die Funktion des Abprall­ sichters 24 ist es wesentlich, daß sich die Partikel in ihrem Abprallverhalten unterscheiden. Die Trägerschichtpartikel 48 zeigen ein stark elastisches Verhalten und prallen so mehr­ heitlich im wesentlichen quer zur ursprünglichen Fallrichtung von der Abprallfläche 54 ab, wobei ihre Geschwindigkeit sich gegenüber der Aufprallgeschwindigkeit auf die erste Prallfläche 54 näherungsweise nicht oder nur gering ändert, sofern von Fällen abgesehen wird, bei denen mehrere Partikel auf oder über der ersten Prallfläche 54 miteinander wechselwirken, so daß die Partikel nicht ungehindert von der Abprallfläche 54 abprallen.

Die Trägerschichtpartikel 48 prallen also mehrheitlich von der ersten Prallfläche 54 im wesentlichen in Querrichtung ab und fliegen in Richtung zu einer Begrenzungswand 56. Die Flugbahn der Trägerschichtpartikel 48 folgt dabei im wesentlichen einer Parabel.

Die Deckfolienpartikel 46 zeigen auf der ersten Prallfläche 54 ein im wesentliches anelastisches Verhalten. Sie prallen prak­ tisch nicht von der Abprallfläche 54 ab, sondern bleiben auf dieser liegen und rutschen bei entsprechend vorgewählter Nei­ gung der Platte 52 von der Prallfläche 54 ab. Die Neigung der Platte 52 wird derart gewählt, daß die Deckfolienpartikel 46 ihre Haftreibung auf der Prallfläche 54 überwinden und mög­ lichst langsam von der Prallfläche herabgleiten.

Nachdem die Deckfolienpartikel 46 von der ersten Abprallfläche 54 herabgeglitten sind, fallen sie entlang der Begrenzungswand 58, deren den Partikeln zugewandte Seite eine Führungsfläche für die Partikel darstellt.

Aufgrund des erläuterten unterschiedlichen Abprallverhaltens der Deckfolienpartikel 46 und der Trägerschichtpartikel 48 ergibt sich also eine räumliche Trennung der Deckfolienpartikel 46 von den Trägerschichtpartikeln 48. Die Trägerschichtpartikel 48 erfahren durch einen elastischen Stoß eine Querbeschleu­ nigung, so daß sie sich von den Deckfolienpartikeln 46 weg bewegen; sie folgen damit im wesentlichen einer parabelförmigen Strömungs- oder Flugbahn 106, zumindest bis sie an die Begren­ zungswand 56 stoßen. Die Deckfolienpartikel 46 erfahren bei entsprechender Neigung der Platte 52 so gut wie keine Beschleu­ nigung in Querrichtung und folgen nach dem Herabgleiten von der Prallfläche 54 einer im wesentlichen vertikalen Strömungs- oder Fallbahn 108. Im Prinzip könnten jetzt die Deckfolienpartikel 46 unterhalb der ersten Prallfläche 54 und die Trägerschichtp­ artikel 48 unterhalb der Begrenzungswand 56 aufgefangen werden, und man erhielte eine Deckfolienpartikelfraktion 26 und eine Trägerschichtpartikelfraktion 28, beide schon mit hoher Sorten­ reinheit.

Allerdings ist das Abprallverhalten der Teilchen auf der ersten Abprallfläche im Einzelfall nicht immer so, wie vorstehend geschildert. Beispielsweise können mehrere Partikel auf oder überhalb der schwenkbaren Platte 52 miteinander stoßen, wodurch ihre weitere Bewegungsbahn nicht vorhersagbar ist. Auch kann das Abprallverhalten insbesondere bei flächigen Partikeln dadurch variieren, daß die Partikel mal mit einer Seitenkante und mal mit einer Seitenfläche auf die erste Abprallfläche 54 stoßen. Diese Einflüsse können dazu führen, daß einzelne Parti­ kel sich in einem Zwischenbereich zwischen den Hauptflug- bzw. Fallbahnen 106, 108 der Deckfolienpartikel 46 und der Träger­ schichtpartikel 48 bewegen. Bei den sich in diesem Zwischenbe­ reich bewegenden Partikeln kann es sich sowohl um Deckfolienp­ artikel 46 als auch um Trägerschichtpartikel 48 handeln; die Partikel lassen sich also nicht einer Deckfolienpartikelfrak­ tion 26 oder einer Trägerschichtpartikelfraktion 28 zuordnen. Darüber hinaus kann es vereinzelt auch vorkommen, daß ein Deckfolienpartikel 46 in den Flug- bzw. Fallbereich der Träger­ schichtpartikel 48 unterhalb der Begrenzungswand 56 gerät und daß umgekehrt ein Trägerschichtpartikel 48 in den Fallbereich der Deckfolienpartikel 46 unterhalb der ersten Prallfläche 54 gerät.

Um diesen Problemen zu begegnen, weist der Abprallsichter 24 zum einen eine auch als Trennvorrichtung bezeichnete Schälvor­ richtung 60 mit Schäl- bzw. Trennwänden 61 und 62 auf, mit einem zwischen der Trennwand 61 und einem die Begrenzungs­ wand 56 in vertikaler Richtung verlängerndem Wandabschnitt 57 ausgebildeten ersten Abführungskanal 64 für die Trägerschicht­ partikel 48 sowie einem zwischen der Trennwand 62 und einem unteren Abschnitt der Begrenzungswand 58 ausgebildeten zweiten Abführungskanal 66 für die Deckfolienpartikel 46. Zwischen den Trennwänden 61 und 62 ist eine im Querschnitt nach unten keilig zulaufende Fangvorrichtung 68 angeordnet, die in einen Misch­ fraktionsabführungskanal 69 (vgl. Fig. 4) übergeht. Durch die Fangvorrichtung 68 werden sich im Zwischenbereich zwischen der Hauptfallbahn 108 der Deckfolienpartikel 46 und der Hauptflug- bzw. Fallbahn 106 der Trägerschichtpartikel 48 bewegende Parti­ kel, also wie ausgeführt sowohl Deckfolienpartikel 46 als auch Trägerschichtpartikel 48, aufgefangen und über den Mischfrak­ tionsabführungskanal 69 abgeleitet. Unterhalb des Mischfrak­ tionsabführungskanals 69 wird dann eine Mischfraktion aus Trägerschichtpartikeln 48 und aus Deckfolienpartikeln 46 aufge­ fangen, die erneut über das Förderband 46 durch den Partikelzu­ führungskanal 40 in den Abprallsichter 24 eingegeben werden können für einen erneuten Trennversuch.

Zum anderen ist unter dem ersten Abführungskanal 64 eine wei­ tere schwenkbare ebene Platte 72 angeordnet, deren den aus dem ersten Abführungskanal 64 austretenden Partikeln entgegenge­ richtete Seite eine zweite ebene Prallfläche 74 bildet. Auch unterhalb dem zweiten Abführungskanal 66 ist eine schwenkbare ebene Platte 76 angeordnet, deren den aus dem zweiten Abfüh­ rungskanal 66 austretenden Partikeln entgegengerichtete Seite eine dritte ebene Prallfläche 78 bildet. Die schwenkbaren Platten 72 und 76 werden genau wie die schwenkbare Platte 57 auf einen derartigen Neigungswinkel bezüglich der Fallrichtung der sich jeweils auf die Platte zu bewegenden Teilchen ge­ schwenkt, daß die Haftreibung für die Deckfolienpartikel 46 gerade überwunden ist, so daß diese mit möglichst geringer Geschwindigkeit von der jeweiligen Prallfläche gleiten. Nach Einstellung des jeweiligen Neigungswinkels steht die Platte 72 bzw. 76 während der Behandlung der Partikel still.

Auf der zweiten Prallfläche 74 bzw. auf der dritten Prallfläche 78 erfolgt eine erneute Trennung der durch den ersten Abfüh­ rungskanal 64 bzw. durch den zweiten Abführungskanal 66 der jeweiligen Prallfläche zugeführten Partikel nach dem Abprall­ verhalten.

Zur Vergleichmäßigung der Partikelgeschwindigkeit und zur Einengung der Partikel auf einen Mittelbereich der zweiten Prallfläche 74 ist im ersten Abführungskanal 64 eine Abbrems- und Einengeinrichtung 80 in der Art einer Labyrinthbremse mit einem auf einen Bereich begrenzten Auslaß (Trichtereffekt) vorgesehen. Die Trägerschichtpartikel 48 treffen somit trotz möglicherweise stärker variierender Anfangsgeschwindigkeit innerhalb des ersten Abführungskanals 64 (beispielsweise auf­ grund unterschiedlichen Abprallverhaltens an der ersten Prall­ fläche 54 und auch ggf. an der Begrenzungswand 56) mit im wesentlichen gleicher Geschwindigkeit in einem begrenzten Bereich der zweiten Prallfläche 74 auf dieser auf.

Da die Deckfolienpartikel 46 im wesentlichen nur von der ersten Prallfläche 54 abrutschen, bewegen sie sich im allgemeinen in einem enger begrenzten Bereich als die Trägerschichtpartikel 48 und haben auch im wesentlichen die gleiche Geschwindigkeit innerhalb des zweiten Abführungskanals 66. Auf eine Abbrems- und Einengeinrichtung in diesem Kanal kann deshalb bei dem besprochenen Ausführungsbeispiel verzichtet werden, ist aber gleichwohl möglich.

Der Abprallvorgang der jeweiligen, auf die zweite Prallfläche 74 bzw. auf die dritte Prallfläche 78 auftreffenden Partikel ist im wesentlichen dasselbe, wie vorstehend im Zusammenhang mit der ersten Prallfläche 74 beschrieben. Die Trägerschicht­ partikel 48 erfahren wiederum eine vergleichsweise große Quer­ beschleunigung zu ihrer Bewegungsrichtung vor dem Auftreffen auf die jeweilige Prallfläche, während die Deckfolienpartikel 46 so gut wie keine Querbeschleunigung erfahren, da sie mit geringer Geschwindigkeit von der jeweiligen Prallfläche ab­ gleiten.

Die wenigen Deckschichtpartikel 46, die "fälschlich" in den ersten Abführungskanal 64 geraten sind, werden also räumlich von den "zu Recht" in den ersten Abführungskanal 64 gelangten Trägerschichtpartikeln 48 getrennt. Genauso werden die wenigen Trägerschichtpartikel 48, die "fälschlich" in den zweiten Abführungskanal 66 gelangt sind, räumlich von den "zu Recht" in den zweiten Abführungskanal 66 gelangten Deckfolienpartikeln 46 getrennt.

Unterhalb der schwenkbaren Platte 72 und unterhalb der schwenk­ baren Platte 76 ist dementsprechend jeweils eine Schälvorrich­ tung bzw. Trennvorrichtung 82 bzw. 84, umfassend jeweils eine Schalwand bzw. Trennwand 83 bzw. 85, angeordnet. Zwischen der Trennwand 83 und einer Zwischenwand 88, an der die schwenkbare Platte 76 mittels eines Schwenkgelenks 77 schwenkbar angebracht ist, ist ein erster Trägerschichtpartikelabführungskanal 90 ausgebildet. Auf der anderen Seite der Zwischenwand 88 ist zwischen dieser Zwischenwand und der Trennwand 85 ein erster Deckfolienpartikelabführungskanal 94 ausgebildet. Auf der anderen Seite der Trennwand 85 ist zwischen der Trennwand 85 und einem sich an einen Begrenzungswandabschnitt 96 in ver­ tikaler Richtung nach unten anschließenden Wandabschnitt 97 ein zweiter Trägerschichtpartikelabführungskanal 100 ausgebildet. Auf der von dem ersten Trägerschichtpartikelabführungskanal 90 abgewandten Seite der Trennwand 83 ist zwischen dieser Trenn­ wand 83 und einer Begrenzungswand 92, an der die schwenkbare Platte 72 mittels eines Schwenkgelenks 73 schwenkbar angebracht ist, ein zweiter Deckfolienpartikelabführungskanal 102 ausge­ bildet.

Unterhalb dem ersten und dem zweiten Trägerschichtpartikel­ abführungskanal 90 bzw. 100 sowie unter dem ersten und zweiten Deckfolienpartikelabführungskanal 94 bzw. 102 lassen sich nun die jeweils zugeführten Partikel auffangen. Unterhalb dem ersten und dem zweiten Trägerschichtpartikelabführungskanal 90 bzw. 100 wird eine Trägerschichtpartikelfraktion 28 aufgefan­ gen, die typischerweise eine extrem hohe Sortenreinheit von über 99,5% aufweist. Unterhalb dem ersten und dem zweiten Deckfolienabführungskanal 94 bzw. 102 wird eine Deckfolien­ partikelfraktion 26 aufgefangen, deren Sortenreinheit ebenfalls 99% übersteigt (würde man die Fraktionen unterhalb dem ersten Abführungskanal 64 bzw. unter dem zweiten Abführungskanal 66 auffangen, so ergäbe sich eine Sortenreinheit von ca. 97% für die Trägerschichtpartikelfraktion und von ungefähr 93% für die Deckfolienpartikelfraktion).

Für den Fall, daß ein Gemisch aus Partikeln mit unterschiedli­ chem aerodynamischen Verhalten zu trennen ist, haben also beispielsweise die Partikel 46 einen größeren aerodynamischen (Luft- bzw. Strömungs-) Widerstand als die Partikel 48, läßt sich die Trennung der Partikel durch eine zu den Strömungs­ bahnen 106,108 im wesentlichen quer verlaufende Gasströmung, hier Luftströmung 120, verbessern. Hierzu weisen die Begren­ zungswände 56 und 58 jeweils einen Siebabschnitt 56a bzw. 58a auf, durch den die durch ein Gebläse oder dgl. erzeugte Luft­ strömung 120 in den Abprallsichter 24 ein- bzw. austreten kann. Die Strömungsrichtung verläuft beim gezeigten Ausführungsbei­ spiel (vgl. Fig. 3) vom Siebabschnitt 56a in Richtung zum Siebabschnitt 58a.

Ist die genannte Voraussetzung erfüllt, daß die Partikel 46 einen größeren Luftwiderstand aufweisen, so werden die Partikel 46 stärker als die Partikel 48 durch die Luftströmung 120 in Richtung zur Begrenzungswand 120 beschleunigt.

Hierdurch gelangt zumindest ein Teil der Partikel 46, die ohne Luftströmung 120 von der Fangvorrichtung 68 eingefangen werden würden, in den zweiten Abführungskanal 66, während - aufgrund des geringeren Luftwiderstands der Partikel 48 - im Vergleich nur wenige Partikel 48 aus dem Bereich der Strömungsbahn 106 in den Einfangbereich der Fangvorrichtung 68 gelangen.

"Fälschlich" im Bereich der Strömungsbahn 106 fliegende Parti­ kel 46 gelangen zumindest zum Teil in den Einfangbereich der Fangvorrichtung 68.

Weicht der Luftwiderstand der Partikel 46 und 48 besonders stark voneinander ab, so lassen sich bei entsprechend starker Luftströmung 120 unter Umständen die "fälschlich" im Bereich der Strömungsbahn 106 fliegenden Partikel 46 so weit durch die Luftströmung 120 in Querrichtung bewegen, daß sie in den zwei­ ten Abführungskanal 66 gelangen.

Sollten umgekehrt die Partikel 48 einen größeren Luftwiderstand als die Partikel 46 aufweisen, so wäre die Strömungsrichtung der Luftströmung 120 umzudrehen. Die durch die Luftströmung 120 bewirkte zusätzliche Trennung der Partikel 46 und 48 würde dann ganz analog vor sich gehen.

Die vorstehenden Ausführungen machen deutlich, daß sich die Partikeltrennung mittels des Prallsichters 24 unter Umständen wesentlich durch die quergerichtete Luftströmung 120 verbessern läßt. Diese Verbesserung kommt sowohl der Sortenreinheit als auch der Ausbeute (es werden weniger Partikel als Mischfraktion durch die Fangvorrichtung 68 abgetrennt) zugute.

Im folgenden wird nun eine in Fig. 3a gezeigte Ausführungs­ variante des vorstehend beschriebenen erfindungsgemäßen Ab­ prallsichters gemäß Fig. 3 und 4 beschrieben. Es wird nur auf die Unterschiede zwischen den beiden Ausführungsvarianten eingegangen und im übrigen ausdrücklich auf die Beschreibung der Ausführungsvariante gemäß Fig. 3 Bezug genommen. In Fig. 3a werden dieselben Bezugsziffern wie in den Fig. 3 und 4 ver­ wendet, um Bauelemente gleicher Funktion zu kennzeichnen. Bauelemente, die gegenüber der Ausführungsvariante der Fig. 3 hinzugekommen sind oder abgewandelt sind, sind mit einfach gestrichenen Bezugsziffern versehen.

Der in Fig. 3a gezeigte obere Bereich des Abprallsichters 24′ weist eine konkave Platte 52′ auf, deren den aus dem Parti­ kelzuführungskanal 40 austretenden Partikeln entgegengerichtete Oberfläche die erste Prallfläche 54′ bildet. Die Platte 52′ ist mittels eines Schwenkgelenks 53 an der Begrenzungswand 58 schwenkbar angelenkt, wobei zum Schwenken der Platte 52′ eine Betätigungsvorrichtung 130′ vorgesehen ist. Die Betätigungsvor­ richtung 130′ kann beispielsweise eine elektrische, hydrau­ lische oder pneumatische Betätigungsvorrichtung sein und greift an der Unterseite der Platte 52′ mittels einer Schub- und Zugstange 132′ an. Bei Betätigung der Betätigungsvorrichtung 130′ verschiebt sich die Schub- und Zugstange 132′ in einer der durch den Doppelpfeil 134′ angedeuteten Richtungen mit entspre­ chender Verschwenkung der Platte 52′. Der für die auf die erste Prallfläche 54, auftreffenden Partikel wirksame Neigungswinkel kann so auf einfache Weise eingestellt werden.

Ein Strahler zur Erwärmung der Partikel ist in Fig. 3a nicht eingezeichnet; es kann bei dieser Ausführungsvariante gleich­ wohl ein Strahler entsprechend dem Strahler 50, 50a bzw. 50b vorgesehen sein. Der in Fig. 3a nicht gezeigte untere Bereichs des Abprallsichters 24′ kann identisch zu dem in Fig. 3 gezeig­ ten Abprallsichter 24 sein. Statt ebener (planer) Platten 72 und 76 können aber auch konkave Platten 72′ bzw. 76′ ähnlich der Platte 52′ vorgesehen sein.

Oberhalb des Partikelzuführungskanals 40 ist eine Einengein­ richtung 140′ zur Einengung des Fallstroms 104 vorgesehen. Die Einengeinrichtung 140′ weist einen in der Öffnungsweite (pa­ rallel zur Zeichenebene der Fig. 3a) begrenzten Auslaß 142′ auf, durch den der Fallstrom in einen Flachfallstrom formiert wird. Durch den Begriff "Flachfallstrom" wird ausgedrückt, daß die Dicke des Fallstroms 104 (parallel zur Zeichenebene der Fig. 3a) deutlich kleiner ist als seine Breite, also die Ab­ messung des Fallstroms in der Richtung senkrecht zur Zeichen­ ebene der Fig. 3a. In diesem Zusammenhang wird auf Fig. 4 verwiesen, in der in gestrichelter Zeichenart angedeutet ist, daß die Breite des Förderbands 44, die Weite der Einlaßöffnung 42 in Richtung parallel zur Zeichenebene der Fig. 4, die Breite der ersten Prallfläche 54 bzw. 54′ und entsprechend auch die Breiten der übrigen Komponenten (Breite jeweils in Richtung parallel zur Zeichenebene der Fig. 4) die Öffnungsweite der Einlaßöffnung 42 in Richtung parallel zur Zeichenebene der Fig. 3 bzw. Fig. 3a und dementsprechend die Weite des Auslasses 142′ (ebenfalls in Richtung parallel zur Zeichenebene der Fig. 3a) und damit die Dicke des Flachfallstroms wesentlich übersteigen kann. Die Dicke des Flachfallstroms 104, die im wesentlichen der Weite des Auslasses 142′ (in Richtung parallel zur Zeichen­ ebene der Fig. 3a) entspricht, läßt sich einstellen, indem die Öffnungsweite des Auslasses 142′ verändert wird. Die Einstell­ barkeit der Öffnungsweite des Auslasses 142′ ist durch Pfeile 144′ symbolisiert.

Die auf die erste Prallfläche 54′ auftreffenden Partikel finden insbesondere bei entsprechend geringer Dicke des Flachfall­ stroms im wesentlichen konstante Aufprallverhältnisse auf der Prallfläche vor, insbesondere den gleichen Neigungswinkel an der jeweiligen Auftreffstelle der ersten Prallfläche 54′, und eine Wechselwirkung zwischen Partikeln, die schon auf die Prallfläche aufgetroffen sind und Partikeln kurz vor dem Auf­ treffen ist weitgehend ausgeschlossen.

Die Auftreffgeschwindigkeit der Partikel auf die erste Prall­ fläche 54′ wird maßgeblich durch die Fallhöhe, also dem Ver­ tikalabstand zwischen dem Förderband 44 bzw. der Einengein­ richtung 140′ und der Prallfläche 54′ bestimmt. Der Einfluß des Luftwiderstandes auf die Auftreffgeschwindigkeit läßt sich in der Praxis häufig vernachlässigen. Da das Abprallverhalten der Partikel der jeweiligen Konsistenz auch von der Auftreffge­ schwindigkeit auf die Prallfläche abhängt, lassen sich das Förderband 44 und die Einengeinrichtung 140′ gemeinsam relativ zur Platte 52′ in der Höhe verstellen, wie in Fig. 3a durch einen Doppelpfeil 146′ angedeutet.

Neben einer prinzipiell möglichen Erwärmung der Partikel vor oder beim Auftreffen auf die Prallfläche 54′ lassen sich ins­ besondere die folgenden, das Fraktionierungsergebnis (also der Trenngrad bzw. die Sortenreinheit) beeinflussende Parameter verändern: die Fallhöhe bzw. die Auftreffgeschwindigkeit der Partikel, der Auftreffwinkel bzw. der Neigungswinkel der Prall­ fläche, die Dicke des Flachfallstroms, die Partikelzufuhrrate (Anzahl der Partikel, die pro Zeiteinheit von dem Förderband 44 fallen) und die (allerdings von der Partikelzustromrate und den Abmessungen des Auslasses 142′ abhängende) Partikelzustrom­ dichte (in einem zur Zustromrichtung orthogonalen Querschnitt betrachtet) . Die vorgenannten Parameter sind je nach zu frak­ tionierendem Partikelgemisch für einen möglichst hohen Trenn­ grad oder auch für eine möglichst hohe Ausbeute zu optimieren. Eine derartige Optimierung erfolgt am besten empirisch.

Im folgenden soll noch einmal näher auf das Verhalten der Partikel 46 und 48 nach dem Auftreffen auf die Prallfläche 54 bzw. 54′ eingegangen werden, wobei allein auf Fig. 3a explizit Bezug genommen wird. Die Deckfolienpartikel 46 zeigen, wie ausgeführt, auf der ersten Prallfläche 54′ ein im wesentlichen anelastisches Verhalten. Die Deckfolienpartikel gleiten dann bei entsprechend vorgewählter Neigungsstellung der Platte 52′ von der Prallfläche 54′ ab, wobei sie einen (in Fig. 3a der besseren Übersichtlichkeit wegen auf der Unterseite der Platte 52′ durch einen gestrichelt angedeuteten) Gleitteilstrom 150 bilden. Die Neigungsstellung der Platte 52′ wird derart ge­ wählt, daß die Deckfolienpartikel 46 nur geringe Geschwindig­ keit aufnehmen und nach Erreichen einer die Prallfläche 52′ nach unten begrenzenden Ablaufkante 52′a im wesentlichen in Vertikalrichtung nach unten fallen, hierbei die Strömungs- oder Fallbahn 108 bildend.

Die Trägerschichtpartikel 48 prallen mehrheitlich elastisch von der Prallfläche 54′ ab und folgen dann im wesentlichen der parabelförmigen Strömungsbahn 106. Einzelne Trägerschichtp­ artikel verhalten sich aber, wie oben schon ausgeführt, nicht auf diese Weise, beispielsweise aufgrund eines Wechselwirkens mehrerer Partikel auf oder über der Prallfläche 54′, oder aufgrund eines Auftreffens des jeweiligen Partikels auf der Prallfläche 54′ mit einer Flachseite. Das genaue Verhalten dieser Partikel unmittelbar nach dem Auftreffen auf der Prall­ fläche 54′ ist nicht vorhersagbar, zumindest ein Großteil dieser Trägerschichtpartikel wird aber letztendlich wie die Deckfolienpartikel 46 auf der Prallfläche 54′ liegen bleiben und von der Prallfläche abgleiten. Diese von der Prallfläche 54′ abgleitenden Trägerschichtpartikel 48 bilden zusammen mit den ebenfalls abgleitenden Deckfolienpartikeln 46 den genannten Gleitteilstrom 150.

Das Gleitverhalten der Partikel ist maßgeblich von den wirksa­ men Reibungskoeffizienten der sich berührenden Oberflächen abhängig. Im allgemeinen korreliert der Reibungskoeffizient der Partikeloberfläche mit wesentlichen, das durchschnittliche Abprallverhalten der Partikel bestimmenden Partikeleigenschaf­ ten. So werden die harten Trägerschichtpartikel 48 auf der Prallfläche 54′ deutlich weniger abgebremst als die weichen Deckfolienpartikel 46. Die Trägerschichtpartikel 48 nehmen deshalb beim Gleiten auf der Prallfläche 54′ deutlich mehr Geschwindigkeit auf als die Deckfolienpartikel 46 und haben beim Erreichen der Ablaufkante 52′a eine relativ große Geschwindigkeitskomponente in Richtung zur Begrenzungswand 56. Die von der Prallfläche 54′ abgeglittenen Trägerschichtparti­ kel 48 fallen deshalb nach Erreichen der Ablaufkante 52′a nicht in vertikaler Richtung nach unten wie die Deckfolienpartikel 46, sondern folgen einer Strömungs- oder Flugbahn 152, die sie größtenteils in den ersten Abführungskanal 64 oder zumindest in den Einfangbereich der Fangvorrichtung 68 bringt. Der Gleit­ teilstrom aus Trägerschichtpartikeln 48 und Deckfolienpartikeln 46 spaltet sich also im wesentlichen in zwei Partialströme auf, von denen der eine der Strömungsbahn 108 folgt, und der andere als Freiflugpartialstrom der Strömungsbahn 152 folgt. Die Ablösung des Partialstroms aus Trägerschichtpartikeln 48 von der Ablaufkante 52′a als Freiflugpartialstrom wird durch die konkave Form der Prallfläche 54′ gefördert. (Gleiches gilt auch für die plane Prallfläche 54 der Ausführungsvariante gemäß Fig. 3.) Die Ausführungsvariante gemäß Fig. 3a mit konkaver Prallfläche 54′ ist insofern vorteilhaft, als das durch eine Art "Sprungschanzeneffekt" eine besonders hohe Geschwindig­ keitskomponente in Querrichtung (in Richtung zur Begrenzungs­ wand 56) für die Trägerschichtpartikel 48 im Freiflugpartial­ strom erreicht wird. Die Sortenreinheit der Trennung und die Ausbeute werden hierdurch wesentlich gefördert.

Die vorstehende Beschreibung des erfindungsgemäßen Abprallsich­ ters sowie der Funktionsweise des Abprallsichters macht gleich­ zeitig das erfindungsgemäße Verfahren deutlich. Bei dem Aus­ führungsbeispiel ist das Verfahren zweistufig mit einer Zwi­ schenstufe ausgelegt. Diesen Stufen entspricht in der Darstel­ lung der Fig. 3 jeweils ein durch gestrichelte Querlinien markierter Abschnitt des Abprallsichters 24.

In der ersten Verfahrensstufe (Stufe 1) werden die Deckfolien­ partikel 46 und die Trägerschichtpartikel 48 des Gemisches 16 der ersten Prallfläche 54 bzw. 54′ als Fallstrom 104 zugeführt. Die erste Prallfläche 54 bzw. 54′ ist gegenüber der Fallrich­ tung mit einem von 90° verschiedenen, einstellbaren Winkel geneigt. Aufgrund ihres unterschiedlichen Abprallverhaltens bewegen sich die auf die erste Prallfläche 54 bzw. 54′ auf­ treffenden Partikel in zwei sich wesentlich unterscheidenden Strömungsbahnen von der ersten Prallfläche 54 fort. Die Träger­ schichtpartikel 48 folgen aufgrund ihres mehrheitlichen elasti­ schen Abprallens von der ersten Prallfläche 54 bzw. 54′ größen­ teils als Freiflugteilstrom im wesentlichen der parabelförmigen Strömungsbahn 106, die sie ggf. nach Auftreffen an der Innen­ seite der Begrenzungswand 56 in den ersten Abführungskanal 64 führt. Die nicht elastisch abprallenden Trägerschichtpartikel 48 gleiten mehrheitlich von der ersten Prallfläche 54 bzw. 54′ ab und folgen dann als Freiflugpartialstrom im wesentlichen der ebenfalls parabelförmigen Strömungsbahn 152, die sie ebenfalls in den ersten Abführungskanal 64 führt.

Die Deckfolienpartikel 46 gleiten aufgrund ihres anelastischen Stoßverhaltens auf der ersten Prallfläche 54 bzw. 54′ größten­ teils, wie beschrieben, zuerst von der Prallfläche ab, hierbei im wesentlichen (zusammen mit den abgleitenden Trägerschicht­ partikeln) den Gleitteilstrom bildend, und folgen dann als Freiflug- oder Fallteilstrom einer längs der Begrenzungswand 58 verlaufenden Strömungsbahn 108, die die Deckfolienpartikel 46 in den zweiten Abführungskanal 66 führt. Durch den ersten Abführungskanal 64 und durch den zweiten Abführungskanal 66 wird also jeweils ein Teilstrom von Teilchen weitergeführt, wobei die Teilströme in einer zweiten Verfahrensstufe (Stufe 2) auf die zweite Prallfläche 74 bzw. auf die dritte Prallfläche 78 wiederum jeweils als Fallstrom geführt werden. In einer Ver­ fahrenszwischenstufe wird zwischen den beiden Teil strömen ein Mischfraktionsteilstrom aufgefangen und getrennt weitergeführt, vorzugsweise in den auf die erste Prallfläche 52 gerichteten Fallstrom 104 zurückgeführt.

Die auf die zweite Prallfläche 74 bzw. auf die dritte Prall­ fläche 78 auftreffenden Teilströme werden in jeweils zwei Sekundärteilströme aufgespalten aufgrund des unterschiedlichen Abprallverhaltens der Deckfolienpartikel 46 und der Träger­ schichtpartikel 48. Die Deckfolienpartikel 46 gleiten größten­ teils, wie ausgeführt, von der jeweiligen Prallfläche ab und folgen dann mehrheitlich im wesentlichen einer Strömungsbahn 110 bzw. 112 in den ersten Deckfolienpartikelabführungskanal 94 bzw. in den zweiten Deckfolienpartikelabführungskanal 102. Die Trägerschichtpartikel prallen mehrheitlich elastisch von der jeweiligen Prallfläche ab und folgen mehrheitlich im wesentli­ chen einer parabelförmigen Strömungsbahn 114 bzw. 116 in den ersten Trägerschichtpartikelabführungskanal 90 bzw. in den zweiten Trägerschichtpartikelabführungskanal 100.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung und das erfindungsgemäße Verfahren lassen sich auch zum Trennen von Partikelgemischen verwenden, deren Partikel bei Normaltemperatur das gleiche oder ein ähnliches Abprallverhalten auf den Prallflächen 54, 74 und 78 aufweisen mit elastischem Abprallen und ähnlicher, sich anschließender parabelförmiger Strömungsbahn. Voraussetzung ist, daß sich das Abprallverhalten der Partikel verschiedener Gemischbestandteile unterschiedlich mit der Temperatur ändern. In diesem Fall sind die Partikel des Partikelgemisches auf eine Temperatur zu erwärmen, bei der die Partikel der Partikelsorte mit niedrigster Erweichungstemperatur schon erweicht sind, während die übrigen Partikel noch nicht erweicht sind. Durch die Erweichung ändern die erweichten Partikel ihr Abprallver­ halten von der jeweiligen Prallfläche merklich; sie verhalten sich jetzt ähnlich wie die Deckfolienpartikel 46. Die noch nicht erweichten Partikel haben ihr Abprallverhalten nur unwe­ sentlich verändert und prallen mehrheitlich von der jeweiligen Prallfläche mit einer im wesentlichen parabelförmigen Strö­ mungsbahn ab. Eine Trennung der Partikel ist somit mit der erfindungsgemäßen Trenneinrichtung und dem erfindungsgemäßen Trennverfahren möglich.

Durch die Erwärmung der Partikel wird auch das Gleitverhalten der Partikel beeinflußt. Im allgemeinen werden die erweichten Partikel beim Gleiten auf der jeweiligen Prallfläche stärker abgebremst als die noch nicht erweichten, also harten Partikel. Diejenigen harten Partikel, die aufgrund zufälliger Faktoren nicht das durchschnittliche Abprallverhalten zeigen und nicht von der Prallfläche abprallen, gleiten also unter Geschwindig­ keitsaufnahme von der Prallfläche ab, während die erweichten Partikel ohne wesentliche Geschwindigkeitsaufnahme von der Prallfläche abgleiten. Die Erwärmung der Partikel des Partikel­ gemisches ist also auch hinsichtlich des Gleitverhaltens der Partikel unterschiedlicher Konsistenz wirksam und macht dieses Gleitverhalten unterschiedlich oder verstärkt die Unterschied­ lichkeit.

Zusammenfassend betrifft die Erfindung ein Verfahren und eine Einrichtung zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Ver­ bundwerkstoffteilen anfallenden Partikelgemisches in mindestens zwei Partikelfraktionen. Es wird vorgeschlagen, die Partikel des Partikelgemisches als Freiflugzustrom gegen mindestens eine Prallfläche zu richten, welche gegen die Zustromrichtung des Partikelzustroms unter einem von 90° verschiedenen Winkel geneigt ist derart, daß Partikel unterschiedlichen Abprall­ verhaltens nach dem Aufprall Teilströme mit unterschiedlichen Strömungsbahnen bilden. Die Teilströme werden dann getrennt weitergeführt.

Claims (37)

1. Verfahren zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Verbundwerkstoffteilen anfallenden Partikelgemisches (16) von Partikeln unterschiedlicher Konsistenz in mindestens zwei mit Partikeln jeweils einer bestimm­ ten Konsistenz angereicherte Partikelfraktionen (26, 28) dadurch gekennzeichnet, daß man von einem unterschiedlichen durchschnitt­ lichen Abprallverhalten der Partikel unterschiedli­ cher Konsistenz als Fraktionierungskriterium Ge­ brauch macht, indem man einen Partikelzustrom (104) des Partikelgemisches gegen mindestens eine Prall­ fläche (54; 54′) richtet, welche gegen die Zustrom­ richtung des Partikelzustroms unter einem von 90° verschiedenen Winkel geneigt ist, derart, daß Parti­ kel unterschiedlichen Abprallverhaltens nach dem Aufprall Teilströme mit unterschiedlichen Strömungs­ bahnen (106, 108, 152) bilden, welche mit Partikeln jeweils einer bestimmten Konsistenz angereichert sind und daß man die Teilströme getrennt weiter­ führt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man den Partikelzustrom als Fallstrom (104) gegen die Prallfläche (54) führt.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man den Fallstrom (104) gegen eine im Betrieb im wesentlichen stationäre Prallfläche (54; 54′) führt.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß man den Fallstrom als einen Flachfallstrom (104) formiert, welcher im wesentlichen auf seiner gesam­ ten Flachfallstrombreite auf der Prallfläche (54′) im wesentlichen konstante Aufprallverhältnisse vor­ findet.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-4, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikel des Partikelzustroms (104) mit angenähert einheitlicher Zustromgeschwindigkeit gegen die Prallfläche (54; 54′) führt.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß man mindestens einen Teilstrom (106, 108) ein weiteres Mal dem Verfahren nach einem der Ansprüche 1-5 unterwirft, ggf. in mehrfacher Wiederholung.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikelgeschwindigkeit eines Teilstroms (106) vor erneuter Zuführung zu einer Prallfläche (74) vergleichmäßigt oder/und daß man den Teilstrom (106) vor der erneuten Zuführung einengt.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-7, dadurch gekennzeichnet, daß man zwischen zwei Teilströmen (106, 108) einen weiteren Teilstrom auffängt und getrennt weiterführt, ggf. unter Rückführung in den jeweiligen Partikelzustrom (104).

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß man die Teilströme (106, 108) einer zusätzlichen Isolierungsbehandlung unterwirft.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß man die Teilströme (106, 108) einer zu den Teilströmrichtungen im wesentlichen orthogonal verlaufenden Gasströmung (120) aussetzt.

11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-10, dadurch gekennzeichnet, daß man die Abprallbedingungen, wie Auftreffgeschwindigkeit und Auftreffwinkel, nach Maßgabe des durchschnittlichen Abprallverhaltens der zu fraktionierenden Partikel unterschiedlicher Konsistenz derart einstellt, daß trennbare Freiflug­ teilströme (106, 108) entstehen.

12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-11, dadurch gekennzeichnet, daß man die Abprallbedingungen, wie Auftreffge­ schwindigkeit und Auftreffwinkel, nach Maßgabe des durchschnittlichen Abprallverhaltens der zu fraktio­ nierenden Partikel unterschiedlicher Konsistenz derart einstellt, daß neben mindestens einem Frei­ flugteilstrom (106) ein Gleitteilstrom (150) längs der Prallfläche entsteht.

13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß man die Gleit- und Gefälleverhältnisse auf der Prallfläche (54′) derart wählt, daß Partikel unter­ schiedlicher Konsistenz innerhalb des Gleitteil­ stroms (150) während ihrer Gleitbewegung unter­ schiedliche Geschwindigkeiten annehmen und daß man den Gleitteilstrom (150) über eine Ablaufkante (52′a) strömen läßt, so daß nach Maßgabe der Parti­ kelgeschwindigkeit in dem Gleitteilstrom (150) eine Aufspaltung des Gleitteilstroms in Partialströme (108,152) eintritt.

14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß man die Abströmverhältnisse an der Ablaufkante (52′a) derart einstellt, daß zumindest einer der Partialströme einen Freiflugpartialstrom (152) bil­ det.

15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß man den Freiflugpartialstrom (152) mit einem der Freiflugteilströme (106) zusammenführt, welcher mit Partikeln gleicher Konsistenz angereichert ist wie der Freiflugpartialstrom (152).

16. Verfahren nach einem der Ansprüche 12-15, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikel des Partikelgemisches einer Behandlung unterwirft, welche das Gleitverhalten der Partikel unterschiedlicher Konsistenz unterschied­ lich macht oder die Unterschiedlichkeit verstärkt.

17. Verfahren nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß man das Partikelgemisch zur Herbeiführung oder Verstärkung unterschiedlichen Gleitverhaltens einer Erwärmung unterwirft.

18. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-17, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Herbeiführung oder Verstärkung des un­ terschiedlichen durchschnittlichen Abprallverhaltens von Partikeln unterschiedlicher Konsistenz diese einer Vorbehandlung unterwirft.

19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß als Vorbehandlung eine Erwärmungsbehandlung angewandt wird.

20. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-19, dadurch gekennzeichnet, daß man die Teilströme (106, 108) oder/und die Parti­ alströme (152, 108) durch mindestens eine Schäl­ wand (61, 62) voneinander trennt.

21. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-20, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Partikelgemisch behandelt, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen (2) mit min­ destens einer hartelastischen Trägerschicht (4) und mindestens einer weichelastischen Folienschicht (8) und Ablösung der Folienschicht (8) von der Träger­ schicht (4) gewonnen wurde.

22. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-21, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Partikelgemisch behandelt, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen (2) mit einer hartelastischen Trägerschicht (4), einer weichela­ stischen Folienschicht (8) und einer dazwischenlie­ genden Schaumstoffschicht (6) und Ablösen der Fo­ lienschicht (8) von der Trägerschicht (4) und minde­ stens teilweises Absondern des Schaumstoffs gewonnen wurde.

23. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-22, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Partikelgemisch behandelt, welches durch Zerkleinerung von Verbundwandteilen (2) mit einer hartelastischen Trägerschicht (4), einer weichela­ stischen Folienschicht (8) und einer dazwischenlie­ genden Schaumstoffschicht (6) und anschließende Prall- oder Hämmerungsbehandlung zum Zerstoßen des Schaumstoffs und Ablösen der Folienschicht (8) von der Trägerschicht (4) sowie mindestens teilweises Absondern des zerstoßenen Schaumstoffs gewonnen wurde.

24. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-23, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikel des Partikelgemischs oder/und die Partikel mindestens eines Teilstroms oder/und die Partikel mindestens eines Partialstroms einer zusätzlichen Trennbehandlung unterwirft, welche von anderen Fraktionierungskriterien der Partikel unter­ schiedlicher Konsistenz Gebrauch macht.

25. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß man das Partikelgemisch vor der Durchführung des Verfahrens einer Aussiebbehandlung (12) unterwirft.

26. Verfahren nach Anspruch 24 oder 25, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikel vor der Durchführung des Ver­ fahrens einer Windsichtbehandlung (18) unterwirft.

27. Verfahren nach einem der Ansprüche 24-26, dadurch gekennzeichnet, daß man die Partikel vor der Durchführung des Ver­ fahrens einer Schwingbodentrennung (19) unterwirft, gewünschtenfalls - bei Ausführung des Schwingbodens als Schwingsieb - mit Unterstützung durch eine das Schwingsieb durchsetzenden Gasströmung.

28. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-27, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Partikelgemisch behandelt, welches durch Trennmethoden beruhend auf dem Prinzip der Windsich­ tung und/oder dem Prinzip der Schwingbodentrennung nicht oder schwer trennbar ist.

29. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-28, dadurch gekennzeichnet, daß man die Zuflußrate des Partikelzustroms oder/und die in einem orthogonal zur Zustromrichtung liegen­ den Querschnitt betrachtete Partikelzustromdichte oder/und die Partikelzustromgeschwindigkeit oder/und den Auftreffwinkel oder/und die Vorbehandlungsbedin­ gungen des Partikelgemisches nach Maßgabe des Frak­ tionierungsergebnisses einstellt.

30. Einrichtung zum Trennen eines bei der Aufarbeitung von Verbundwerkstoffteilen anfallenden Partikelgemi­ sches (16) von Partikeln unterschiedlicher Konsi­ stenz in mindestens zwei mit Partikeln jeweils einer bestimmten Konsistenz angereicherte Partikelfrak­ tionen (26, 28), gekennzeichnet durch mindestens eine Prallfläche (54; 54′), einen dieser Prallfläche vorgeschalteten Partikelzufüh­ rungsweg (40) mit gegen die Prallfläche (54; 54′) unter einem von 90° verschiedenen Winkel verlaufen­ der Zulaufrichtung zu der Prallfläche (54; 54′), mindestens eine der Prallfläche (54; 54′) in Parti­ kelbewegungsrichtung nachgeschaltete Schälvorrich­ tung (60) und mindestens zwei dieser Schälvorrich­ tung (60) in Partikelbewegungsrichtung nachgeschal­ tete Fraktionsabführungskanäle (64, 66).

31. Einrichtung nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, daß die Schälvorrichtung mit einem Mischfraktions­ abführungskanal (69) ausgeführt ist.

32. Einrichtung nach Anspruch 30 oder 31, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens einem der Fraktionsabführungskanäle (64, 66) mindestens eine weitere Prallfläche (74 bzw. 78) nachgeschaltet ist, der eine sekundäre Schälvor­ richtung (82 bzw. 84) nachgeschaltet ist.

33. Einrichtung nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Fraktionsabführungskanal (64) vor der weiteren Prallfläche (74) eine Vorrichtung (80) zur Einengung des jeweiligen Teilstroms oder/und zur Vereinheitlichung der Geschwindigkeit der der weite­ ren Prallfläche (74) zuströmenden Partikel eingebaut ist.

34. Einrichtung nach einem der Ansprüche 30-33, dadurch gekennzeichnet, daß der Neigungswinkel der wenigstens einen Prall­ fläche (54, 74, 78; 54′) einstellbar ist.

35. Einrichtung nach einem der Ansprüche 30-34, dadurch gekennzeichnet, daß die mindestens eine Prallfläche (54′) eine Ab­ laufkante (52′a) aufweist.

36. Einrichtung nach einem der Ansprüche 30-35, dadurch gekennzeichnet, daß die mindestens eine Prallfläche (54, 74, 78; 54′) im wesentlichen plan, konvex oder konkav ist.

37. Einrichtung nach dadurch gekennzeichnet, daß im Partikelweg bis zur jeweiligen Prallfläche einschließlich dieser Prallfläche eine Partikeler­ wärmungsvorrichtung (50, 50a, 50b) vorgesehen ist.