DE1614932B2 - Brennelement fuer schnelle kernreaktoren - Google Patents
Brennelement fuer schnelle kernreaktorenInfo
- Publication number
- DE1614932B2 DE1614932B2 DE1967U0014125 DEU0014125A DE1614932B2 DE 1614932 B2 DE1614932 B2 DE 1614932B2 DE 1967U0014125 DE1967U0014125 DE 1967U0014125 DE U0014125 A DEU0014125 A DE U0014125A DE 1614932 B2 DE1614932 B2 DE 1614932B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- fuel
- shell
- gap
- columns
- coolant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/16—Details of the construction within the casing
- G21C3/20—Details of the construction within the casing with coating on fuel or on inside of casing; with non-active interlayer between casing and active material with multiple casings or multiple active layers
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/041—Means for removal of gases from fuel elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf Brennelemente für schnelle Kernreaktoren, bestehend aus einer langgestreckten
Masse aus keramischem Kernbrennstoff mit mindestens einem Kühlmittelströmungskanal, der sich
in Längsrichtung durch diesen hindurch erstreckt, wobei der Brennstoff zwischen einer Hülle mit einer äußeren
Längswand und einer inneren rohrförmigen Wand enthalten ist, welche den Kühlmittelströmungskanal
bildet, wobei die innere rohrförmige Wand in enger Berührung mit dem Brennstoff steht und wobei ein Spalt
zwischen dem Brennstoff und der Innenseite der äußeren Längswand der Hülle vorgesehen ist.
Ein keramischer Brennstoff ist eine schwerschmelzbare chemische Verbindung aus Uran oder Plutonium
oder aus beiden, und zwar ohne oder mit zusätzlichen nichtspaltbaren Verbindungen. Derzeitige Untersuchungen
an keramischen Brennstoffen, wie beispielsweise gemischtes Uran/Plutoniumoxid und -monokarbid
zeigen, daß ein Brennstoff-Anschwellen in schnellen Atomkernreaktoren ein Hauptgrund für Brennelement-Hüllsenbrüche
sein kann und dadurch eine Begrenzung des erzielbaren Abbrandes von schweren Atomen
hervorrufen kann. Es sind starke wirtschaftliche Bestrebungen im Gange, bei schnellen Reaktoren einen
so hohen Anteil von schwerem Abbrand wie eben möglich zu erreichen.
Beispiele für Kernreaktor-Brennelemente, die keramischen Brennstoff enthalten und innere und äußere
Hüllenoberflächen aufweisen, sind in der US-PS 30 72 555 und in der DT-AS 10 80 236 beschrieben. Bei
jedem dieser Beispiele ist ein ringförmiger Hohlraum zwischen dem . Brennstoff und der äußeren Hülle
vorgesehen, um die Wärmeübertragung zu vermindern. Das Versehen eines Hohlraumes zwischen der äußeren
Oberfläche des Brennstoffs und der äußeren Hülse genügt jedoch nicht, um eine Beanspruchung der
inneren Hülle zu verhindern, weil die Temperatur in der Brennstoffmasse allmählich zur Innenhülle hin abnimmt,
um dadurch die Kriech- bzw. Dauerfestigkeit des Brennstoffs zu erhalten.
Es ist Aufgabe der Erfindung, die Auswirkungen des durch Strahlung hervorgerufenen Schwellens im Brennstoff
zu mildern und die Abbrandgrenze zu erhöhen.
Dies wird dadurch erreicht, daß die Dichte des Brennstoffs geringer ist als 85 % der maximalen
theoretischen Dichte, so daß verteilte Hohlräume eingeschlossen sind.
Dadurch wird eine Erhöhung desjenigen Brennstoffanteils im Element erzielt, welcher infolge des thermisch
verringerten Kriechwiderstandes in einen Zustand gebracht wird, der eine innere Absorption des
Brennstoff-Anschwellens zuläßt. Die Umhüllung kann daher von den Kräften befreit werden, die für ihr
Versagen verantwortlich sind.
Zur Zeit erscheint eine äußere Brennstoff-Oberflächentemperatur von nicht unter 1000° C geeignet, ein
entsprechendes Maß an Plastizität bei einem Brennstoff, wie einem spaltbaren Dioxid, zu gewährleisten. Bei
einem länglichen Element ist es im allgemeinen nicht durchführbar oder auch gar nicht erforderlich, eine
solch hohe Oberflächentemperatur nach den Enden des Elements hin anzustreben. Tpyischerweise besteht ein
Temperaturgefälle nach unten in Richtung auf die Enden, was auf ein Verringern der Neutronenflußdichte
und somit der Spaltungsrate im Brennstoff zurückzuführen ist. Die niedrigere Spaltungsrate bringt weniger
Schwellungstendenz und somit weniger Notwendigkeiten für Maßnahmen zum Verhindern des Schwellens mit
sich. Das Hauptziel sollte daher sein, die Mindesttemperatur von 1000° C zumindest im Höchstabbrandbereich
des Elements zu erreichen; eine solcher Bereich liegt normalerweise im Mittelteil des mit Brennstoff versehenen
Abschnitts eines länglichen Elementes. Bei einer Ummanteltung aus Metall, wie beispielsweise aus
Edelstahl oder einer Nickellegierung, muß der Spalt an der äußeren Oberfläche in der Lage sein, einen hohen
Temperaturabfall quer durch den Brennstoff von der äußeren nach der inneren Oberfläche zu bewirken. Die
Wärmeisolierung des Spalts kann durch Reflexionsmaterial erhöht werden, welches in dem das Wachstum
aufnehmenden Spalt so angeordnet wird, daß es nur in entsprechenden Abständen am Brennstoff und der
äußere Hülle anliegt und auf diese Weise Gasspalte oder -taschen entstehen läßt; ein solches Material besteht
vorzugsweise aus einem schwerschmelzbaren Metall in Form von, beispielsweise, entweder einer Folie,
typischerweise Molybdän, welche gekräuselt oder gewellt ist, oder aus einer gerippten Platte oder
Drahtgewebe. Ein solches Material kann auch dazu
dienen, eine beträchtliche Umverteilung des Brennstoffs innerhalb des Elementes zu vermeiden, und zwar
dadurch, daß es ein gewisses Ausmaß an Platz für den Brennstoff vorsieht, der sich in den das Wachstum
aufnehmenden Spalt hinein ausdehnt.
Brennelemente gemäß der Erfindung können in Rohrform hergestellt werden, d. h. mit koaxialen
inneren und äußeren Hüllen und Brennstoff im Raum zwischen diesen, aber vorzugsweise werden sie in einer
Form hergestellt, die eher einem Calandria (Röhrenheizkörper) entspricht, und zwar insofern, als ein
Brennstoffbehälter oder eine Brennstoffhülle von einer Mehrzahl von Kühlmittelströmungsröhren durchsetzt
ist, welche die innere Oberfläche bilden. Die letztere Bauform wird im allgemeinen ein »tube-in-shell«-
Brennelement genannt, und sie weist gegenüber der rohrartigen Form den Vorteil auf, daß der Volumenanteil
von Umhüllungsmaterial geringer sein kann.
Durch die Erfindung wird ein Hohlraum von mindestens 15 % eingeschlossen, der auf die gesamte
Brennstoffmasse verteilt ist, wodurch ein freier Raum für die Aufnahme des Anschwellen aufgrund der
Bestrahlung in kühleren Bereichen der Masse dort geschaffen wird, wo ein hoher Kriechwiderstand bzw.
eine hohe Dauerfestigkeit vorhanden ist. Das Schwellen in die verteilten Hohlräume hinein wird durch die relativ
hohe Temperatur der Brennstoffmasse begünstigt, welche die Hohlräume bindet, wobei der Rand- oder
Begrenzungsbrennstoff einen reduzierten Kriechwiderstand bietet.
Die Erfindung wird nunmehr anhand des besonderen Ausführungsbeispiels, welches in der Zeichnung dargestellt
ist, näher erläutert, und zwar zeigt
F i g. 1 einen Längsschnitt während
Fig.2 einen ausschnittsweisen Querschnitt nach der 3,5·
Linie H-II der Fig. 1 in einem vergrößerten Maßstab wiedergibt.
Das dargestellte Brennstoffelement wurde für einen schnellen Reaktor konstruiert, der durch ein Metall mit
niedrigem Schmelzpunkt, im vorliegenden Fall Natrium, gekühlt wird. Die Umhüllung bzw. Ummantelung des
Elementes besteht aus einer äußeren sechseckigen Hülle 60, in welcher ein Behältnis gebildet wird zwischen
oberen und unteren Trennwänden 61 und 62, die nach Art von Rohrboden ausgebildet sind. Auf der Hülle 60
sitzt ein oberes Fitting 64, und am gegenüberliegenden Ende befindet sich ein unteres Fitting 65, welches im
Abstand voneinander angeordnete zylindrische Lagerflächen 66 und 67 zum Einpassen in eine Steckbuchse
eines Reaktorkern-Halteaufbaus aufweist. Zwischen den Lagerflächen 66 und 67 befindet sich ein
Edelstahl-Maschenfilter 70, welches ermöglicht, daß Kühlmittel von einem Einlaßsammeiraum, der sich im
Reaktorkern-Stützaufbau befindet, in den unteren Teil der Hülle 60 einströmt und gezwungen wird, zur inneren
Kühlung darin nach oben zu strömen. Zur äußeren Kühlung läßt man eine Strömung von Kühlmittel
zwischen der zylindrischen Lagerfläche 66 und der komplementär wirkenden Oberfläche der Steckbuchse,
in welchem das Brennelement sitzt, hindurchströmen; entsprechende Toleranzen an diesen Oberflächen
können den notwendigen äußeren Kühlstrom bewirken; es wird jedoch, wie dargestellt, bevorzugt, vorgeformte
Kanäle zu verwenden, wie beispielsweise die Nut 71. Nur schmale Spalte sind zwischen benachbarten
Elementen im Kern vorhanden, wobei diese Spalte durch die Aufteilung der Steckbuchsen im Reaktorkern-Halteaufbau
und durch Eckanschläge, wie beispielsweise 72 (F i g. 2), vorbestimmt sind, die von der Hülle 60 an
einer, oder mehreren Stellen auf der Länge des Elementes vorragen. Außer den Eckanschlägen sind
diese Spalte frei von Behinderungen, und daher bewegt sich die äußere Kühlmittel-Kühlströmung durch diese
Spalte hindurch als eine relativ dünne strömende Schicht, deren Strömungsgeschwindigkeit vorbestimmt
ist, wie durch die Nuten 71, so daß eine Auslaßtemperatur erreicht wird, die dicht an derjenigen der inneren
Kühlströmung liegt.
Zwischen den Trennwänden 61 und 62 erstrecken sich an den Enden offene Kühlrohre, wie beispielsweise 73,
die parallel zueinander im Dreieckmuster angeordnet sind. Diese Rohre sind an ihren Enden gegen die
vorgenannten Trennwände 61, 62 abgedichtet, so daß die innere Kühlmittelströmung sich die Kühlmittelrohre
aufwärts bewegt und vom Raum zwischen den Rohren ausgeschlossen ist. In diesem Raum befindet sich
Brennstoff und Brutmaterial in Form von ringförmigen Pellets 74, die auf die Kühlmittelrohre aufgefädelt sind,
so daß sie in nebeneinanderliegenden Säulen gestapelt sind. Damit das Element obere und untere Brüterabschnitte
75 und 76 aufweisen kann, bestehen die Pellets in diesen Abschnitten aus Brutmaterial, Zwischen diesen
Brüterabschnitten bestehen die Pellets aus Brennstoff, so daß ein Brennstoffabschnitt 17 gebildet wird. Der
Brennstoffabschnitt ist länger als die unteren und oberen Brüterabschnitte. Damit die Hülle keinen
inneren Drücken ausgesetzt werden muß, die durch Gase entstehen, welche vom Brennstoff während des
Betriebs freigesetzt werden, ist der Raum zwischen den Rohren zum Abführen dieser Gase vorgesehen, und
zwar vorzugsweise nach dem Kühlmittel hin.
In der Nähe sowohl des oberen als auch des unteren Fittings 64 bzw. 65 ist die Hülle doppelwandig
ausgebildet, so daß eine Riesel- oder Waschkammer 79 und eine Dichtungskammer 80 entstehen. Das Lüftungsrohr
81 mit kleiner Bohrung, das an der Innenfläche der Hülle 60 anliegt, mündet mit dem unteren Ende 82 in die
Waschkammer unterhalb einer freien Oberfläche 83 einer in dieser Kammer enthaltenen Waschflüssigkeit.
Diese Flüssigkeit ist zweckmäßigerweise Natrium für das Zurückhalten von Cäsium-Spaltprodukten; es
können jedoch auch andere Flüssigkeiten entsprechend den Produkten, die zurückgehalten werden sollen,
verwendet werden. Entfernt vom unteren Ende 82 mündet das Lüftungsrohr 81 in den Brennstoff-Abschnitt
77. Der Lüftungsweg wird vervollständigt durch ein zweites Lüftungsrohr 84, welches mit seinen Enden
jeweils in die oberen Bereiche der Wasch- bzw. Dichtungskammer mündet, sowie durch verschiedene
öffnungen, wie beispielsweise die bei 85 angedeuteten, durch welche ein unterer Bereich der Dichtungskammer
in Verbindung mit der Außenseite der Hülle und daher mit der Kühlmittelströmung gebracht wird.
Das Volumen der Dichtungskammer muß so bemessen sein, daß Kühlmittel, welches durch die öffnungen
85 unter Vollastdruck eintritt, den oberen Teil des zweiten Lüftungsrohrs 84 durch Komprimieren von Gas
im Lüftungsweg nicht erreichen kann, selbst wenn dieses Gas kalt ist. Folglich wirkt die Kombination vom
zweitem Lüftungsrohr und Dichtungskammer nach Art einer Taucherglocke, so daß gewährleistet ist, daß
Kühlmittel über den Lüftungsweg nicht weiter als bis zur Dichtungskammer zurückströmen kann. Allerdings
können die Gase, die vom Brennstoff freigesetzt werden, durch die Waschflüssigkeit hindurch vom
unteren Teil 82 des Lüftungsrohres 81 aufsteigen und
durch Herunterdrücken des Kühlmittelpegels in der Dichtungskammer auf das Niveau der öffnungen 85
schließlich in das strömende Kühlmittel außerhalb des Elementes entweichen.
Wenn man sich den Brennstoff-Querschnitt genauer ansieht, ergibt sich aus F i g. 2, daß die Pellets 74 nicht an
der Wand der Hülle anliegen, sonden praktisch im Abstand von dieser Wand angeordnet sind, so daß ein
Spalt 86 freibleibt, welcher etwa ein Zehntel eines Zolls breit sein kann, selbst dort, wo die Spaltbreite ein
Minimum ist. In diesem Spalt 86 befinden sich zwei Folien 87 und 88, wobei es sich um umgewellte oder
gekräuselte Folien aus Molybdän, vorzugsweise nur etwa 0,05 mm dick, handelt. In Verbindung mit dieser
Maßnahme zum Erhöhen der Brennstofftemperaturen müssen Hohlräume im Brennstoff selbst vorhanden sein.
Basierend auf der Bildung von zwischen 1 % und 2 % Hohlraum pro konzipiertem Prozentsatz an Maximalabbrand
von schweren Atomen, wird ein Gesamthohlraum von wenigstens 15 % des Brennstoff-Volumens als
angemessen angesehen. Diese Hohlräume können als Mikroporosität im Brennstoff eingeschlossen sein, und
zwar ist dies dadurch erreichbar, daß der Brennstoff auf weniger als die theoretische Dichte gesintert wird
und/oder daß die Packungsdichte des Brennstoffs in Form von Pulver oder Körnchen entsprechend geregelt
wird. Bei dem Ausführungsbeispiel nach der Zeichnung, bei welchem Brennstoff in Pelletform verwendet wird,
stellen die Räume oder Lücken, die zwischen den Pellets verbleiben, einen nützlichen Hohlraum dar, weil der
Brennstoff, der diese Räume begrenzt, unter hoher Temperatur steht und daher heiß genug ist, um im
sogenannten »weichen« Zustand zu sein, der ein Quetschen oder Fließen in die Räume hinein zuläßt.
Dadurch, daß miteinander in Berührung stehende ringförmige Pellets in einem Dreiecks-Gittermuster, wie
in Fig.2, verwendet werden, stellen die Räume zwischen den Pellets einen Hohlraum von etwa 10%
dar. Extra-Hohlraum wird erreicht durch weniger als die theoretische Dichte bei den Pellets selbst. Somit würden
90 % dichte Pellets einen Gesamthohlraum von etwa 20 % erreichen, d. h. eine Gesamtbrennstoffdichte von
etwa 80 % der maximalen theoretischen Dichte.
Für die Zwecke des vorliegenden Beispiels wird als Brennstoff (UPu)C>2 angenommen, möglicherweise bis
zu einer leicht nicht-stöchiometrischen Zusammensetzung, und die Ummantelung, welche durch die Hülle, die
Trennwände und die Kühlmittelrohre gebildet wird, besteht aus Edelstahl. Beispiele sonstiger keramischer
Brennstoffe sind die Karbide, Nitride und Suizide. Wenn auch der Spalt, der zwischen dem Brennstoff und der
äußeren Hülle dem Brennstoff einigen Spielraum für ein Wachsen nach außen läßt, besteht doch zumindest im
Bereich von maximalem Abbrand entlang dem Brennelement ein Zustand, der effektiv so ist, daß der gesamte
Brennstoff, mit Ausnahme von die Kühlrohre umgebenden Rändern, unter konzipierter Wärmeausgangsleistung
so heiß ist, daß die Druck-Dauerfestigkeit beträchtlich reduziert wird und dadurch genügend
Plastizität hervorgerufen wird, so daß ein Schwellen in praktisch jeder Richtung, wo Hohlraum vorhanden ist,
aufgenommen werden kann. Während eine gewisse Ausdehnung des Brennstoffs in den Spalt hinein zu
erwarten ist und auch entsprechend berücksichtigt ist, sollte die Ausdehnung doch geringer sein als dann, wenn
das Temperaturgefälle zur äußeren Hülle hin mehr bzw. eher wie das Gefälle zur inneren Hülle hin wäre. An den
Rändern um die innere Hülle, wo niedrigere Temperatur und somit höherer Kriechwiderstand herrschen, ist der
Umstand, daß eine Ausdehnung auftreten kann, für die Hülle nicht schädlich, da die Ausdehnung dazu neigt,
eher nach außen als nach innen" vor sich zu gehen. Eine Andeutung über das Ausmaß, in welchem die Druck-Kriechfestigkeit
keramischer Brennstoffe mit ansteigender Temperatur verringert wird, kann der Abhandlung
von Armstrong et al, S. 133 bis 141, Journal of Nuclear Materials, 7 No. 2 (1962), entnommen werden.
Die Isolierwirkung des Spaltes hat zur Folge, daß der größte Teil der Wärmeabgabe des Brennstoffs mehr an
der durch die Rohre gebildeten inneren Hülle als an der äußeren Hülle abgeführt wird. Möglicherweise werden
nicht mehr als 2 % an der äußeren Hülle abgeführt, wenn man das Brennelement als ganzes oder zumindest
den Höchstabbrand-Bereich in Betracht zieht. Eine solche Zahl läßt auf einen hohen Grad an Isolierung
durch den Spalt sowie auf eine Tendenz zu sehr hohen Brennstofftemperaturen schließen. Demgegenüber
würde die allgemeine Konstruktionsbedingung befolgt werden, daß die Schmelztemperatur nicht wesentlich
überschritten wird, wenn mit konzipierter Wärmeausgangs-Nennleistung
gearbeitet wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Brennelement für schnelle Kernreaktoren, bestehend aus einer langgestreckten Masse aus
keramischem Kernbrennstoff mit mindestens einem Kühlmittelströmungskanal, der sich in Längsrichtung
durch diesen hindurch erstreckt, wobei der Brennstoff zwischen einer HüuVmit einer äußeren
Längswand und einer inneren rohrförmigen Wand in enger Berührung mit dem Brennstoff steht und
wobei ein Spalt zwischen dem Brennstoff und der Innenseite der äußeren Längswand der Hülle
vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichte des Brennstoffs (74) geringer ist als
85 % der maximalen theoretischen Dichte, so daß verteilte Hohlräume eingeschlossen sind.
2. Brennelement nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch Reflexionsmaterial (87,88), welches in dem
Spalt (86) so angeordnet ist, daß es nur an einzelnen Stellen am Brennstoff (74) und an der Innenseite der
äußeren Wand der Hülle (60) anliegt.
3. Brennelement nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Reflektormaterial (87, 88) in
Form einer gewellten bzw. gekräuselten Folie aus einem schwerschmelzbaren Metall vorgesehen ist.
4. Brennelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Hülle (60) sowie die
inneren Kühlkanalrohre (73) aus Metall bestehen, wobei der keramische Brennstoff (74) die Form von
mit Aussparungen versehenen Pellets aufweist, die in Säulen auf die Kühlmittelrohre (73) aufgefädelt und
verschiedenartig ausgebildet sind, um einen Eingriff bzw. eine Wirkverbindung zwischen den Säulen nur
über einen Teil der Säulenumfänge vorzusehen, derart, daß zwischen den Säulen Räume verbleiben,
die zu der geringeren als maximalen theoretischen Dichte des Brennstoffs beitragen.
5. Brennelement nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch Reflexionsmaterial in Form einer schwerschmelzbaren Metallfolie (87, 88), die im Umfangsspalt
(86) zwischen den äußersten Säulen der mit Aussparungen versehenen Pellets (74) und der
äußeren Hülle (60) angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB35465/66A GB1169714A (en) | 1966-08-08 | 1966-08-08 | Nuclear Reactor Fuel Elements |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1614932A1 DE1614932A1 (de) | 1970-02-26 |
DE1614932B2 true DE1614932B2 (de) | 1976-12-16 |
Family
ID=10378029
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1967U0014125 Granted DE1614932B2 (de) | 1966-08-08 | 1967-08-04 | Brennelement fuer schnelle kernreaktoren |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3414474A (de) |
DE (1) | DE1614932B2 (de) |
FR (1) | FR1533736A (de) |
GB (1) | GB1169714A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0283839A2 (de) * | 1987-03-24 | 1988-09-28 | General Electric Company | Länglich zulaufender Durchflusskanal mit integrierten Strömungsleitausnehmungen |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4678627A (en) * | 1985-04-04 | 1987-07-07 | Westinghouse Electric Corp. | Debris-retaining trap for a fuel assembly |
US4675154A (en) * | 1985-12-20 | 1987-06-23 | General Electric Company | Nuclear fuel assembly with large coolant conducting tube |
US5483564A (en) * | 1993-04-12 | 1996-01-09 | General Electric Company | Lower tie plate strainers including double corrugated strainers for boiling water reactors |
US5384814A (en) * | 1993-04-12 | 1995-01-24 | General Electric Company | Lower tie plate strainers for boiling water reactors |
US5390221A (en) * | 1993-08-23 | 1995-02-14 | General Electric Company | Debris filters with flow bypass for boiling water reactors |
US5390220A (en) * | 1993-11-29 | 1995-02-14 | General Electric Company | Lower tie plate strainers including helical spring strainers for boiling water reactors |
US5345483A (en) * | 1993-12-02 | 1994-09-06 | General Electric Company | Lower tie plate strainers having double plate with offset holes for boiling water reactors |
US5488634A (en) * | 1994-02-10 | 1996-01-30 | General Electric Company | Lower tie plate debris catcher for a nuclear reactor |
US5473650A (en) * | 1994-04-15 | 1995-12-05 | General Electric Company | Lower tie plate debris catcher for a nuclear reactor |
US5539793A (en) * | 1994-10-27 | 1996-07-23 | General Electric Company | Lower tie plate debris catcher for a nuclear reactor |
US5519745A (en) * | 1994-11-03 | 1996-05-21 | General Electric Company | Lower tie plate debris catcher for a nuclear reactor |
US5528640A (en) * | 1994-11-07 | 1996-06-18 | General Electric Company | Low pressure double offset plate catcher for a nuclear reactor |
US5748694A (en) * | 1996-03-26 | 1998-05-05 | General Electric Company | Fuel bundle filter for a nuclear reactor fuel bundle assembly |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1080236B (de) * | 1957-04-17 | 1960-04-21 | Sulzer Ag | Metallisches Brennstoffelement fuer einen Atomkernreaktor |
US3072555A (en) * | 1959-07-07 | 1963-01-08 | Alsthom Cgee | Nuclear piles |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB798282A (en) * | 1956-04-19 | 1958-07-16 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to fuel elements for nuclear reactors |
GB928517A (en) * | 1959-01-21 | 1963-06-12 | Parsons C A & Co Ltd | Improvements in and relating to fuel elements for nuclear reactors |
US3156625A (en) * | 1962-10-22 | 1964-11-10 | Harty Harold | Core for a supercritical pressure power reactor |
DE1489641A1 (de) * | 1964-07-24 | 1969-08-21 | Atomenergi Ab | Brennstoffelement fuer Kernreaktoren |
US3291699A (en) * | 1965-12-23 | 1966-12-13 | Kenneth A Trickett | Fuel element |
-
1966
- 1966-08-08 GB GB35465/66A patent/GB1169714A/en not_active Expired
- 1966-12-19 US US602824A patent/US3414474A/en not_active Expired - Lifetime
-
1967
- 1967-08-04 DE DE1967U0014125 patent/DE1614932B2/de active Granted
- 1967-08-07 FR FR117074A patent/FR1533736A/fr not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1080236B (de) * | 1957-04-17 | 1960-04-21 | Sulzer Ag | Metallisches Brennstoffelement fuer einen Atomkernreaktor |
US3072555A (en) * | 1959-07-07 | 1963-01-08 | Alsthom Cgee | Nuclear piles |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0283839A2 (de) * | 1987-03-24 | 1988-09-28 | General Electric Company | Länglich zulaufender Durchflusskanal mit integrierten Strömungsleitausnehmungen |
EP0283839A3 (en) * | 1987-03-24 | 1988-12-07 | General Electric Company | Axially shaped channel and integral flow trippers |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1614932A1 (de) | 1970-02-26 |
US3414474A (en) | 1968-12-03 |
FR1533736A (fr) | 1968-07-19 |
GB1169714A (en) | 1969-11-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1439774C3 (de) | Brennelement für einen schnellen Kernreaktor | |
DE1614932B2 (de) | Brennelement fuer schnelle kernreaktoren | |
DE3828616A1 (de) | Brennstoffanordnung fuer kernreaktoren | |
DE2217057A1 (de) | Naturumlauf - notkuehlung fuer kernreaktoren | |
DE1247502B (de) | Steuerstab mit Selbstabschirmung fuer einen Kernreaktor | |
DE1514964C3 (de) | Schneller Leistungsbrutreaktor | |
DE3525273A1 (de) | Steuerstabkonstruktion fuer siedewasserreaktoren | |
DE3901504A1 (de) | Brennstoffanordnung fuer kernreaktoren | |
DE1234335B (de) | Brennelement-Einheit mit vieleckigem Querschnitt fuer einen thermischen Kernreaktor | |
DE1514962C3 (de) | Mit schnellen Neutronen arbeiten der Brutreaktor | |
DE1614932C3 (de) | Brennelement für schnelle Kernreaktoren | |
DE1204755B (de) | Brennelement-Baueinheit fuer einen Kernreaktor | |
DE2222215A1 (de) | Kernbrennstoffelementanordnung mit verschieden dickem Mantel | |
DE1100194B (de) | Kernreaktor-Brennstoffelement | |
DE1589010A1 (de) | Brennstoffelement fuer Kernreaktoren | |
DE2038134C3 (de) | Mit flüssigem Metall gekühlter Schnellbrüter-Kernreaktor | |
DE1764478B2 (de) | Reaktorkern fuer einen atomkernreaktor | |
DE69707561T2 (de) | Regelstab in einem Kernreaktor | |
DE69722042T2 (de) | Kernbrennstoffeinheit | |
DE1244308B (de) | Schneller Kernreaktor | |
DE3128652A1 (de) | Huellkasten mit distanzhaltern fuer schnelle brutreaktoren | |
DE1464632C (de) | Atomkernreaktor mit einer Mehrzahl von parallel zueinander angeordneten, Spaltstoff tragenden Rohrabschnitten | |
DE1237227B (de) | Kernreaktor mit horizontalen Druckrohren | |
DE1921203C3 (de) | Brennelement für einen Kernreaktor | |
DE19842486C2 (de) | Brennelement mit qualifizierter Verteilung von spaltbarem Material im Brennstab |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |