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Technisches Gebiet
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Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Pumpenvorrichtung.
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Stand der Technik
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Patentdokument 1 offenbart eine Flügelzellenpumpe mit variabler Verdrängung, die Flügel umfasst, die in Schlitzen eines Rotors einziehbar gelagert sind und strukturiert ist, eine Verlagerung einer Pumpenkammer zu variieren, die durch die Flügel, einen Außenumfang des Rotors und einen Innenumfang eines Nockenrings definiert wird. Der Nockenring wird durch eine Feder in eine Richtung vorgespannt, um die Verdrängung der Pumpenkammer zu erhöhen.
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Dokument(e) des Stands der Technik
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Patentdokument(e)
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Patentdokument 1:
JP 2016-98802 A -
Zusammenfassung der Erfindung
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Von der Erfindung zu lösende Aufgabe(n)
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Der oben beschriebene Stand der Technik weist jedoch ein Problem hinsichtlich der strukturellen Komplexität aufgrund der Notwendigkeit auf, einen Aufnahmeraum für die Feder sicherzustellen.
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In Anbetracht des Vorstehenden ist es wünschenswert, eine Pumpenvorrichtung bereitzustellen, die ohne eine Feder zur Vorspannung eines Nockenrings strukturiert ist.
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Mittel zur Lösung der Aufgabe(n)
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Gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung umfasst eine Pumpenvorrichtung einen Nockenring, wobei: der Nockenring strukturiert ist, um in einem Pumpenelement-Aufnahmeraum auf einer Nockenträgerfläche durch eine Druckdifferenz zwischen einer ersten Fluiddruckkammer und einer zweiten Fluiddruckkammer und durch einen Druck von Hydraulikfluid in einem Auslassbereich wälzend bewegbar zu sein, ohne eine Vorspannkraft von einer Feder auf den Nockenring zu erfordern; und der Nockenring so ausgebildet ist, dass ein Winkel der Exzentrizität-vergrößernden Seite durchgehend größer ist als ein Winkel der Exzentrizität-verringernden Seite innerhalb eines Bereichs, in welchem der Nockenring auf der Nockenträgerfläche bewegbar ist, wobei: auf einer Ebene senkrecht zu einer Rotationsachse einer Antriebswelle der Winkel der Exzentrizität-vergrößernden Seite ein Winkel von einer ersten Bezugslinie zu einem Startende einer Auslassöffnung in einer Richtung entgegengesetzt zu einer Rotationsrichtung der Antriebswelle ist, wobei die erste Bezugslinie einen Tangentialpunkt zwischen dem Nockenring und der Nockenträgerfläche mit einer Mitte der Wälzbewegung des Nockenrings verbindet; und auf der Ebene senkrecht zu der Rotationsachse der Antriebswelle der Winkel der Exzentrizität-verringernden Seite ein Winkel von der ersten Bezugslinie zu einem Endteilende der Auslassöffnung in der Rotationsrichtung der Antriebswelle ist.
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Effekt(e) der Erfindung
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Die vorliegende Erfindung dient dazu, die Feder zum Vorspannen des Nockenrings zu beseitigen.
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Figurenliste
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- 1 ist eine axiale Schnittansicht einer Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung gemäß einer ersten Ausführungsform.
- 2 ist eine Querschnittsansicht entlang einer in 1 gezeigten Linie S2-S2 und in einer Richtung von Pfeilen neben der Linie S2-S2.
- 3 ist eine vergrößerte Ansicht eines gezielten Teils von 2, außer eines Rotors 7.
- 4 ist eine veranschaulichende Ansicht eines Kontaktzustands zwischen einem Nockenring 8 und einem Nockenringanschlag 15.
- 5 ist eine veranschaulichende Ansicht einer Beziehung zwischen einer Positionierung des Nockenrings 8 und eines Winkels θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite.
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Ausführungsform(en) der Erfindung
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<Erste Ausführungsform> 1 ist eine axiale Schnittansicht einer Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung gemäß einer ersten Ausführungsform. 2 ist eine Querschnittsansicht entlang einer in 1 gezeigten Linie S2-S2 und in einer Richtung von Pfeilen neben der Linie S2-S2. 3 ist eine vergrößerte Ansicht eines gezielten Teils von 2, außer eines Rotors 7.
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Die Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung (d.h., eine Pumpenvorrichtung) ist strukturiert, um in einem Motorraum eines Fahrzeugs angeordnet zu werden und als Öldruckquelle für eine nicht dargestellte Servolenkungsvorrichtung eingesetzt zu werden. Die Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung umfasst ein Pumpengehäuse 4, ein Pumpenelement 5 und eine Antriebswelle 6, und ist strukturiert, eine Pumphandlung aufgrund der Drehung eines von der Antriebswelle 6 angetriebenen Pumpenelements 5 auszuführen.
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Wie in 1 dargestellt ist, ist das Pumpengehäuse 4 aus einer Aluminiumlegierung gemacht und umfasst einen Gehäusekörper 4b, einen Adapterring 9 und eine Druckplatte 10. Der Gehäusekörper 4b umfasst einen vorderen Körper 2 und eine hintere Abdeckung 3. Der vordere Körper 2 weist eine Form eines Bechers mit Boden auf. Die hintere Abdeckung 3 ist zusammen mit dem vorderen Körper 2 verschraubt, um einen Innenraum des vorderen Körpers 2 zu schließen. Der Adapterring 9 weist eine im Wesentlichen ringförmige Form auf und ist innerhalb des vorderen Körpers 2 angeordnet und ist an einem Innenumfang 2c des vorderen Körpers 2 befestigt. Die Druckplatte 10 weist im Wesentlichen eine Scheibenform auf und ist innerhalb des vorderen Körpers 2 in Kontakt mit einem Innenboden 2a des vorderen Körpers 2 angeordnet.
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Wie in den 1 und 2 dargestellt ist, ist das Pumpenelement 5 in einem Pumpenelement-Aufnahmeraum 4a innerhalb eines Gehäusekörpers 4b aufgenommen, wobei der Pumpenelement-Aufnahmeraum 4a von dem Adapterring 9, der Druckplatte 10 und der hinteren Abdeckung 3 umgeben wird. Das Pumpenelement 5 umfasst einen Rotor 7 und einen Nockenring 8. Der Rotor 7 ist strukturiert, zusammen mit der Antriebswelle 6 zu rotieren. Der Nockenring 8 ist um den Rotor 7 angeordnet, und weist eine im Wesentlichen ringförmige Form auf. Der Nockenring 8 ist strukturiert, sich wälzend innerhalb eines festgelegten Bereichs auf einem Innenumfang des Adapterrings 9 zu bewegen.
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Wie in 2 dargestellt ist, weist der Nockenring 8 eine Exzentrizität δ bezüglich des Rotors 7 auf, die basierend auf einem Verschiebungsbetrag von einer Rotationsachse O2 der Antriebswelle 6 zu einer Mitte O1 einer Innenumfangskante des Nockenrings 8 in einem Querschnitt senkrecht zu einer Rotationsachse der Antriebswelle 6 definiert wird. Die Exzentrizität δ wird maximal, wenn der Verschiebungsbetrag von O1 bezüglich O2 maximal wird, und wird minimal, wenn der Verschiebungsbetrag minimal wird. Die nachfolgende Beschreibung bezieht sich auf eine Richtung entlang der Rotationsachse O2 als axiale Richtung, und eine Ausbreitungsrichtung von der Rotationsachse O2 als radiale Richtung, und eine Richtung um die Rotationsachse O2 als Umfangsrichtung.
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Der Adapterring 9 umfasst in seinem Innenumfang eine Nockenträgerfläche 9a, die strukturiert ist, den Nockenring 8 bei der Wälzbewegung des Nockenrings 8 zu stützen. Der Nockenring 8 ist strukturiert, sich auf der Nockenträgerfläche 9a um die Mitte O1 wälzend zu bewegen. Die Nockenträgerfläche 9a ist in der axialen Richtung linear ausgebildet. In dem Innenumfang des Adapterrings 9 ist ein Rotationsregulierstift 11 angeordnet, um die Rotation des Nockenrings 8 zu regulieren. Darüber hinaus ist in dem Innenumfang des Adapterrings 9 ein Dichtungselement 13 zur Abdichtung zwischen dem Nockenring 8 und dem Adapterring 9 angeordnet, wobei das Dichtungselement 13 in der radialen Richtung im Wesentlichen gegenüberliegend zu dem Rotationsregulierstift 11 positioniert ist. Zwischen dem Nockenring 8 und dem Adapterring 9 ist ein Paar von Fluiddruckkammern 14a und 14b ausgebildet. Die erste Fluiddruckkammer 14a ist auf einer Seite des Nockenrings 8 in der radialen Richtung ausgebildet. Die zweite Fluiddruckkammer 14b ist an einer anderen Seite des Nockenrings 8 in der radialen Richtung ausgebildet. Der Nockenring 8 wälzt auf der Nockenträgerfläche 9a aufgrund eines Druckunterschieds zwischen den Fluiddruckkammern 14a und 14b. Dies verursacht, dass die Exzentrizität δ des Nockenrings 8 ansteigt oder abfällt.
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Der Adapterring 9 umfasst einen Nockenringanschlag 15, der in einer Seite der zweiten Fluiddruckkammer 14b auf dem Innenumfang des Adapterrings 9 ausgebildet ist, und strukturiert ist, in Kontakt mit dem Nockenring 8 zu geraten, wenn eine Verdrängung der zweiten Fluiddruckkammer 14b minimal ist. Der Nockenringanschlag 15 definiert eine minimale Exzentrizität des Nockenrings 8 bezüglich des Rotors 7. Wenn der Nockenringanschlag 15 in Kontakt mit einem Außenumfang des Nockenrings 8 steht, hält der Nockenringanschlag 15 die Mitte O1 der Innenumfangskante des Nockenrings 8 und die Rotationsachse O2 der Antriebswelle 6 voneinander ab. Der Nockenringanschlag 15 sichert eine minimale Förderleistung der unten beschriebenen Pumpenkammern 17, um zu verhindern, dass die Exzentrizität δ Null wird. Daher ist der Nockenringanschlag 15 ausgebildet, um die minimale Exzentrizität des Nockenrings 8 bezüglich des Rotors 7 zu sichern und den Pumpenkammern 17 zu ermöglichen, Hydrauliköl oder ein Hydraulikmedium zu fördern, selbst wenn der Nockenringanschlag 15 in Kontakt mit dem Nockenring 8 steht. Insbesondere, auch wenn sich der Nockenring 8 aufgrund seines Eigengewichts in Abhängigkeit davon, an welchem Ort die Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung in dem Fahrzeug montiert ist, in eine Richtung bewegen kann, um die Exzentrizität δ zu verringern, dient der Nockenringanschlag 15 selbst in solch einem Fall dazu, die minimale Exzentrizität sicherzustellen und damit eine Förderleistung bei einem Pumpenanlauf sicherzustellen.
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4 ist eine veranschaulichende Ansicht, die darstellt, wie der Nockenring 8 und der Nockenringanschlag 15 miteinander in Kontakt stehen.
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Wie in 4 dargestellt ist, wenn sich der Nockenring 8 in Kontakt mit dem Nockenringanschlag 15 befindet, befindet sich der Nockenring 8 in Kontakt mit der Nockenträgerfläche 9a an einem ersten Tangentialpunkt P1, und weist eine erste Tangentiallinie T1 tangential zu einer Außenumfangskante des Nockenrings 8 an dem ersten Tangentialpunkt P1 auf. Des Weiteren befindet sich der Nockenring 8 in Kontakt mit dem Nockenringanschlag 15 an einem zweiten Tangentialpunkt A und weist eine zweite Tangentiallinie T2 tangential zu der Außenumfangskante des Nockenrings 8 an dem zweiten Tangentialpunkt A auf. Die erste Tangentiallinie T1 und die zweite Tangentiallinie T2 schneiden sich an einem Eckpunkt B. Gemäß der ersten Ausführungsform sind die Nockenträgerfläche 9a und der Nockenringanschlag 15 so ausgebildet, dass ein kleiner Winkel θγ von den Winkeln, die zwischen ersten und zweiten Liniensegmenten angeordnet sind, ein stumpfer Winkel ist (d.h., 90° < θγ <180°), wobei das erste Liniensegment ein Liniensegment ist, das den Eckpunkt B mit der ersten Tangentiallinie T1 verbindet, und das zweite Liniensegment ein Liniensegment ist, das den Eckpunkt B mit der zweiten Tangentiallinie T2 verbindet.
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Wie in 2 dargestellt ist, umfasst der Rotor 7 Schlitze 7a, die jeweils in einem Außenumfangsabschnitt des Rotor 7 als Aussparung in der radialen Richtung ausgebildet sind. Die Schlitze 7a sind in gleichen Abständen in der Umfangsrichtung angeordnet. Jeder der Schlitze 7a bringt einen Flügel 16 unter, der sich in der radialen Richtung des Rotors 7 erstreckt, wobei jeder der Flügel 16 zurückziehbar untergebracht ist. Jeder der Flügel 16 dient als Teilung in einem ringförmigen Raum, der zwischen dem Nockenring 8 und dem Rotor 7 ausgebildet ist. Dies definiert die Pumpenkammern 17. Jede der Pumpenkammern 17 bewegt sich umlaufend, während ihr Volumen ansteigt oder abfällt, indem der Rotor 7 durch die Antriebswelle 6 in einer Richtung entgegen dem Uhrzeigersinn in 2 gedreht wird. Dies realisiert die Pumptätigkeit. Jeder der Flügel 16 ist strukturiert, auf einen Innenumfang des Nockenrings 8 durch Druck von Hydrauliköl gedrückt zu werden, das in eine Gegendruckkammer 7b, die an einer Innenumfangsseite von jedem Schlitz 7a ausgebildet ist, eingeleitet wird.
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Wie in 1 dargestellt ist, umfasst die hintere Abdeckung 3 eine Innenseite 3a, die dem Pumpenelement-Aufnahmeraum 4a zugewandt ist. Darüber hinaus umfasst die hintere Abdeckung 3 in der Innenseite 3a eine erste Ansaugöffnung 18, die in der Vorderansicht eine im Wesentlichen halbmondförmige Form aufweist, die sich in der Umfangsrichtung erstreckt, und in einem Ansaugbereich positioniert ist, in welchem jede der Pumpenkammern 17 mit der Drehung des Rotors 7 allmählich an Volumen zunimmt. Die erste Ansaugöffnung 18 steht in Verbindung mit einem Ansaugdurchgang 19a, der in der hinteren Abdeckung 3 ausgebildet ist, wobei Hydrauliköl in den Ansaugdurchgang 19a über eine Ansaugleitung 20 eingeleitet wird, die mit einem nicht dargestellten Reservetank verbunden ist. Dies ermöglicht, dass das Hydrauliköl in jede der Pumpenkammern 17 durch einen Pumpsaugeffekt in dem Ansaugbereich eingesaugt wird.
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Die Druckplatte 10 umfasst eine zweite Ansaugöffnung 21, die in einer Fläche der Druckplatte 10 ausgebildet ist, die dem Rotor 7 zugewandt ist, und die gegenüberliegend zu der ersten Ansaugöffnung 18 positioniert ist, und dieselbe Form wie die erste Ansaugöffnung 18 aufweist. Die zweite Ansaugöffnung 21 steht in Verbindung mit einem Umlaufdurchgang 22, der in dem vorderen Körper 2 ausgebildet ist. Der Umlaufdurchgang 22 steht in Verbindung mit einem Hohlraum des vorderen Körpers 2, wobei der Hohlraum ein Dichtungselement zum Abdichten zwischen dem vorderen Körper 2 und der Antriebswelle 6 aufweist. Die Pumpsaugwirkung in dem Ansaugbereich dient dazu, überschüssiges Öl an dem Dichtungselement zu jeder der Pumpenkammern 17 zuzuführen und dadurch zu verhindern, dass das überschüssige Öl nach außen leckt. Zur Vereinfachung der Erläuterung bezieht sich die nachfolgende Beschreibung über die Ansaugöffnungen auf die zweite Ansaugöffnung 21, wobei der Bezug zu der ersten Ansaugöffnung 18 weggelassen wird.
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Wie in 3 dargestellt ist, umfasst die Druckplatte 10 eine erste Auslassöffnung 23, die in der Draufsicht im Wesentlichen eine Halbmondform aufweist, die sich in der Umfangsrichtung erstreckt, und in der Fläche der Druckplatte 10 ausgebildet ist, die dem Rotor 7 zugewandt ist, und in einem Auslassbereich positioniert ist, in welchem jede der Pumpenkammern 17 mit der Drehung des Rotor 7 an Volumen abnimmt. Die erste Auslassöffnung 23 umfasst einen Auslassöffnungs-Hauptteil 23a und eine Einkerbung 23b. Der Auslassöffnungs-Hauptteil 23a weist in der Draufsicht im Wesentlichen eine Halbmondform auf. Die Einkerbung 23b erstreckt sich von einem Startende 23a1 in Richtung eines Endteilendes 212 der zweiten Ansaugöffnung 21, und weist im Wesentlichen eine Form eines spitzwinkligen Dreiecks auf, das mit der Drehrichtung des Rotors 7 folgend an Querschnittsfläche des Strömungskanals zunimmt. Das Startende 23a1 des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a ist ein Anfangsteil des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a, um mit dem Flügel 16 zu überlappen, der mit der Drehung des Rotors 7 den Ansaugbereich verlassen hat. Das Endteilende 212 der zweiten Ansaugöffnung 21 ist ein letzter Teil der zweiten Ansaugöffnung 21, um mit dem Flügel 16 zu überlappen, der sich in dem Ansaugbereich mit der Drehung des Rotors 7 bewegt. Darüber hinaus weist der Auslassöffnungs-Hauptteil 23a ein Endteilende 23a2 auf, das ohne eine Einkerbung ausgebildet ist. Das Endteilende 23a2 des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a ist ein letzter Teil des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a, um mit dem Flügel 16 zu überlappen, der sich in dem Auslassbereich mit der Drehung des Rotors 7 bewegt. Die zweite Ansaugöffnung 21 weist ein Startende 211 und das Endteilende 212 auf, die jeweils eine Einkerbung umfassen. Das Startende 211 der zweiten Ansaugöffnung 21 ist ein Anfangsteil, um mit dem Flügel 16 zu überlappen, der den Auslassbereich mit der Drehung des Rotors 7 verlassen hat.
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In der Richtung der Rotationsachse O2 betrachtet erstreckt sich der Auslassbereich innerhalb eines Winkelbereichs, der einem Abschnitt zwischen einem Startende der ersten Auslassöffnung 23 (d.h., einem vorderen Ende der Einkerbung 23b) und einem Endteilende 23a2 des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a zugeordnet ist. Der Ansaugbereich erstreckt sich innerhalb eines Winkelbereichs, der einem Abschnitt zwischen dem Startende 211 und dem Endteilende 212 der zweiten Ansaugöffnung 21 zugeordnet ist. Zudem bildet ein Bereich, der einem Winkelbereich zwischen dem Endteilende 212 der zweiten Ansaugöffnung 21 und dem Startende der ersten Auslassöffnung 23 zugeordnet ist, einen ersten Einschlussbereich, und ein Bereich, der einem Winkelbereich zwischen dem Endteilende 23a2 der ersten Auslassöffnung 23 und dem Startende 211 der zweiten Ansaugöffnung 21 zugeordnet ist, einen zweiten Einschlussbereich. Die Einschlussbereiche dienen dazu, das Hydrauliköl, das sich in diesen Bereichen befindet, einzuschließen, um zu verhindern, dass die zweite Ansaugöffnung 21 und die erste Auslassöffnung 23 miteinander verbunden werden. In dem ersten Einschlussbereich ist der Nockenring 8 so geformt, dass ein Mindestabstand zwischen dem Innenumfang des Nockenrings 8 und der Rotationsachse O2 der Antriebswelle 6 mit der Drehung der Antriebswelle 6 allmählich abnimmt.
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Wie in 1 dargestellt ist, steht die erste Auslassöffnung 23 in Verbindung mit einem Auslassdurchgang 19b über eine Druckkammer 24, die als Aussparung in dem inneren Boden 2a des vorderen Körpers 2 ausgebildet ist, wobei der innere Boden 2a der Druckplatte 10 zugewandt ist. Dies ermöglicht es, dass das Hydrauliköl, das von jeder der Pumpenkammern 17 aufgrund einer Pumpförderwirkung in dem Auslassbereich gefördert wird, aus dem Pumpengehäuse 4 über die Druckkammer 24 und den Auslassdurchgang 19b ausgegeben wird und zu einem Hydraulikarbeitszylinder der Servolenkungsvorrichtung geleitet wird. Die Druckplatte 10 wird aufgrund eines Drucks in der Druckkammer 24 in Richtung des Rotors 7 gedrückt.
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Die hintere Abdeckung 3 umfasst in ihrer Innenseite 3a eine zweite Auslassöffnung 25, die gegenüberliegend zu der ersten Auslassöffnung 23 positioniert ist und dieselbe Form wie die erste Auslassöffnung 23 aufweist. Damit sind die erste Ansaugöffnung 18 und die zweite Ansaugöffnung 21 axial symmetrisch bezüglich der Pumpenkammern 17 so angeordnet, dass sie die Pumpenkammern 17 dazwischen einordnen, und auf ähnliche Weise sind die erste Auslassöffnung 23 und die zweite Auslassöffnung 25 axial symmetrisch bezüglich der Pumpenkammern 17 so angeordnet, dass sie die Pumpenkammern 17 dazwischen einordnen. Dies dient dazu, einen Druckausgleich zwischen beiden Seiten in der axialen Richtung von jeder der Pumpenkammern 17 aufrechtzuerhalten. Die nachfolgende Beschreibung über die Auslassöffnungen bezieht sich auf die erste Auslassöffnung 23 und lässt den Bezug zu der zweiten Auslassöffnung 25 weg.
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Die Druckplatte 10 umfasst einen ersten ansaugseitigen Gegendruckanschluss 42 und einen ersten auslassseitigen Gegendruckanschluss 43 in Ihrer Seite, die dem Rotor 7 zugewandt ist. Der erste ansaugseitige Gegendruckanschluss 42 ist eine im Wesentlichen bogenförmige Nut, die sich in Umfangsrichtung entlang einer Linie innerhalb in einer radialen Richtung der Druckplatte 10 bezüglich der zweiten Ansaugöffnung 21 erstreckt, und sich in einem Umfangsbereich ausbreitet, der mit der zweiten Ansaugöffnung 21 überlappt. Der erste auslassseitige Gegendruckanschluss 43 ist eine im Wesentlichen bogenförmige Nut, die sich in Umfangsrichtung entlang einer Linie innerhalb in einer radialen Richtung der Druckplatte 10 bezüglich der ersten Auslassöffnung 23 erstreckt, und sich in einem Umfangsbereich ausbreitet, der mit der ersten Auslassöffnung 23 überlappt. Der erste auslassseitige Gegendruckanschluss 43 weist Umfangsenden auf, die mit Umfangsenden des ersten ansaugseitigen Gegendruckanschlusses 42 in Verbindung stehen. Der erste ansaugseitige Gegendruckanschluss 42 und der erste auslassseitige Gegendruckanschluss 43 sind über eine Verbindungsbohrung 46 mit der Druckkammer 24 verbunden.
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Die hintere Abdeckung 3 umfasst in ihrer Innenseite 3a einen zweiten ansaugseitigen Gegendruckanschluss 44, welcher eine im Wesentlichen bogenförmige Nut ist, die sich in der Umfangsrichtung der hinteren Abdeckung 3 erstreckt, und gegenüber dem ersten ansaugseitigen Gegendruckanschluss 42 positioniert ist. Ferner umfasst die hintere Abdeckung 3 in ihrer Innenseite 3a einen zweiten auslassseitigen Gegendruckanschluss 45, der eine im Wesentlichen bogenförmige Nut ist, die sich in der Umfangsrichtung der hinteren Abdeckung 3 erstreckt, und gegenüber dem ersten auslassseitigen Gegendruckanschluss 43 positioniert ist. Damit sind der erste ansaugseitige Gegendruckanschluss 42 und der zweite ansaugseitige Gegendruckanschluss 44 axial symmetrisch so angeordnet, dass sie die Pumpenkammern 17 dazwischen einfügen, und auf ähnliche Weise sind der erste auslassseitige Gegendruckanschluss 43 und der zweite auslassseitige Gegendruckanschluss 45 axial symmetrisch so angeordnet, dass sie die Pumpenkammern 17 dazwischen einfügen. Dies dient dazu, den Druckausgleich zwischen beiden Seiten in der axialen Richtung von jeder der Pumpenkammern 17 aufrechtzuerhalten.
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Wie in 3 dargestellt ist, repräsentiert ein Tangentialpunkt P einen Kontaktpunkt zwischen dem Nockenring 8 und der Nockenträgerfläche 9a des Adapterrings 9. Eine erste Bezugslinie L1 repräsentiert eine Linie, die den Tangentialpunkt P mit der Mitte O1 einer Innenumfangskante des Nockenrings 8 verbindet, welches eine Mitte der Wälzbewegung des Nockenrings 8 ist. Eine zweite Bezugslinie L2 repräsentiert eine Linie, die die Mitte O1 mit einem Mittelpunkt zwischen dem Endteilende 23a2 der ersten Auslassöffnung 23 und dem Startende 211 der zweiten Ansaugöffnung 21 in einer Umfangsrichtung der Rotationsachse O2 verbindet. Ein Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite repräsentiert einen Winkel von der ersten Bezugslinie L1 zu dem Startende der ersten Auslassöffnung 23 (d.h., der Spitze der Einkerbung 23b) in einer Richtung entgegengesetzt zu der Drehrichtung der Antriebswelle 6, die sich entgegen dem Uhrzeigersinn dreht. Ein Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite repräsentiert einen Winkel von der ersten Bezugslinie L1 zu einem Endteilende der ersten Auslassöffnung 23 (d.h., ein Endteilende 23a2 des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a) in der Drehrichtung der Antriebswelle 6 (d.h., entgegen dem Uhrzeigersinn). Gemäß der ersten Ausführungsform wird der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite so festgelegt, dass er konstant größer als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite innerhalb des Bereichs ist, innerhalb dessen der Nockenring 8 auf der Nockenträgerfläche 9a wälzend bewegbar ist.
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Die Nockenträgerfläche 9a ist so ausgebildet, dass sie sich bezüglich der zweiten Bezugslinie L2 so geneigt, dass ein minimaler Abstand D1 zwischen der Nockenträgerfläche 9a und der zweiten Bezugslinie L2 im Verlauf von einer Seite der zweiten Fluiddruckkammer 14b zu einer Seite der ersten Fluiddruckkammer 14a allmählich zunimmt.
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Wie in 2 dargestellt, enthält der vordere Körper 2 in seinem oberen Endteil ein Steuerungsventil 26, das strukturiert ist, einen Förderdruck der Pumpe zu steuern. Das Steuerungsventil 26 ist so angeordnet, dass eine Längsrichtung des Steuerungsventils 26 senkrecht zu der Rotationsachse O2 ist. Das Steuerungsventil 26 umfasst eine Ventilbohrung 28, einen Kolben 29 und eine Steuerungsventilfeder 30. Die Ventilbohrung 28 umfasst eine Öffnung, die von einem Verschluss 27 geschlossen wird, wobei sich die Öffnung in 2 links von der Ventilbohrung 28 befindet. Der Kolben 29 ist ein Schiebeventilelement, das im Wesentlichen eine Form eines Zylinders mit Boden aufweist, und ist in der Ventilbohrung 28 verschiebbar aufgenommen. Die Steuerungsventilfeder 30 ist eine Druckspiralfeder, die zylindrisch ausgebildet ist, und spannt den Kolben 29 in Richtung des Verschlusses 27 vor.
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Die Ventilbohrung 28 umfasst eine Hochdruckkammer 28a, eine Mitteldruckkammer 28b und eine Niederdruckkammer 28c, die durch den Kolben 29 definiert werden. Die Hochdruckkammer 28a empfängt einen Öldruck einer vorgelagerten Seite einer nicht dargestellten Messblende, die in dem Auslassdurchgang 19b ausgebildet ist: d.h., einen Öldruck der Druckkammer 24. Die Mitteldruckkammer 28b enthält die Steuerungsventilfeder 30, und empfängt einen Öldruck einer nachgelagerten Seite der Messblende. Die Niederdruckkammer 28c ist in einem Außenumfang des Kolbens 29 ausgebildet, und empfängt einen Pumpenansaugdruck von dem Ansaugdurchgang 19a über einen Niederdruckdurchgang 31 (siehe 1).
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Der Kolben 29 bewegt sich in seiner Längsrichtung in Abhängigkeit von einem Druckunterschied zwischen der Mitteldruckkammer 28b und der Hochdruckkammer 28a, d.h., einem Unterschied zwischen Drücken vor und hinter der Messblende. Insbesondere steht der Kolben 29 in Kontakt mit dem Verschluss 27, wenn der Unterschied zwischen den Drücken vor und hinter der Messblende gleich oder geringer ist als ein festgelegter Wert. In solch einem Fall ist ein Verbindungsdurchgang 32 zur Verbindung zwischen der Ventilbohrung 28 und der ersten Druckkammer 14a offen zur Niederdruckkammer 28c, um zu verursachen, dass einen relativ geringer Öldruck in der Niederdruckkammer 28c in die erste Fluiddruckkammer 14a eingeleitet wird. Wenn auf der anderen Seite der Unterschied zwischen den Drücken vor und hinter der Messblende über den festgelegten Wert angestiegen ist, bewegt sich der Kolben 29 in einer Richtung so, dass er von dem Verschluss 27 über eine Vorspannkraft von der Steuerungsventilfeder 30 zurückweicht. Dies blockiert allmählich die Verbindung zwischen der Niederdruckkammer 28c und der ersten Fluiddruckkammer 14a, und verursacht, dass die Hochdruckkammer 28a mit der ersten Fluiddruckkammer 14a über den Verbindungsdurchgang 32 in Verbindung steht, und verursacht dadurch, dass ein vergleichsweise hoher Öldruck in der Hochdruckkammer 28a in die erste Fluiddruckkammer 14a eingeleitet wird. Damit empfängt die erste Fluiddruckkammer 14a wahlweise den Öldruck in der Niederdruckkammer 28c oder den Öldruck in der Hochdruckkammer 28a. Im Gegensatz dazu empfängt die zweite Fluiddruckkammer 14b durchgehend den Pumpenansaugdruck, da die zweite Fluiddruckkammer 14b mit dem Ansaugdurchgang 19a oder der ersten Ansaugöffnung 18 verbunden ist.
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Der Kolben 29 umfasst innerhalb davon ein Überdruckventil 33. Das Überdruckventil 33 wird geschlossen gehalten, wenn der Druck in der Mitteldruckkammer 28b geringer als ein festgelegter Wert ist. Wenn der Druck in der Mitteldruckkammer 28b gleich oder größer als der festgelegte Wert geworden ist, d.h., wenn ein Druck in einer Seite der Servolenkungsvorrichtung (d.h. einer Lastseite) gleich oder größer als der festgelegte Wert geworden ist, öffnet sich das Überdruckventil 33, um einen Entlastungsvorgang und eine Zirkulation des Hydrauliköls zu dem Ansaugdurchgang 19a über die Niederdruckkammer 28c und den Niederdruckdurchgang 31 auszuführen. Mit anderen Worten ist das Überdruckventil 33 strukturiert, einen Öldurchgang zwischen dem Auslassdurchgang 19b und dem Ansaugdurchgang 19a zu öffnen und zu schließen. Das Überdruckventil 33 umfasst eine Ventilbohrung 34, eine Entlastungsbohrung 29a, eine Kugel 35, einen Ventilsitz 36, eine Überdruckventilfeder 37 und einen Halter 38. Die Ventilbohrung 34 weist eine im Wesentlichen zylindrische Form auf, und ist in einem Innenumfang des Kolbens 29 ausgebildet. Die Entlastungsbohrung 29a ist in der Entlastungsbohrung 29a so ausgebildet, dass sie eine Verbindung zwischen der Ventilbohrung 34 und der Niederdruckkammer 28c herstellt. Die Kugel 35 ist ein Ventilelement, das in der Ventilbohrung 34 angeordnet ist. Der Ventilsitz 36 ist ein Ventilsitz, der strukturiert ist, die Kugel 35 zu kontaktieren, und ist in einer ersten axialen Endseite der Ventilbohrung 34 in Bezug auf die Fläche der Kugel 35 befestigt. Die Überdruckventilfeder 37 ist eine Spiralfeder, die in einem druckverformten Zustand in einer zweiten axialen Endseite der Ventilbohrung 34 in Bezug auf die Kugel 35 angeordnet ist. Der Halter 38 ist zwischen der Kugel 35 und der Überdruckventilfeder 37 eingefügt, und drückt die Kugel 35 in Richtung des Ventilsitzes 36 aufgrund einer Rückstellkraft, die durch die Druckverformung der Überdruckventilfeder 37 verursacht wird.
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Das folgende beschreibt Wirkungen der ersten Ausführungsform.
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Wenn sich der Rotor 7 mit einer geringen Geschwindigkeit dreht und die Differenz zwischen den Drücken vor und hinter der Messblende gleich oder geringer als der festgelegte Wert ist, empfängt die erste Fluiddruckkammer 14a den Öldruck von der Niederdruckkammer 28c und weist einen Druck gleich der zweiten Fluiddruckkammer 14b auf. Während der Drehung des Rotors 7 ist ein Teil des Nockenrings 8, der dem Auslassbereich zugeordnet ist, einem Innendruck (d.h., einem Druck in jeder der Pumpenkammern 17) ausgesetzt. Der Innendruck, der auf den Innenumfang des Nockenrings 8 innerhalb eines Winkelbereichs des Winkels θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite in dem Auslassbereich ausgeübt wird, erzeugt eine Kraft, um zu verursachen, dass sich der Nockenring 8 wälzend in eine Richtung bewegt, um die Exzentrizität δ zu vergrößern. Auf der anderen Seite erzeugt der Innendruck, der auf den Innenumfang des Nockenrings 8 innerhalb eines Winkelbereichs des Winkels θβ der Exzentrizität-verringernden Seite in dem Auslassbereich ausgeübt wird, eine Kraft, um zu verursachen, dass sich der Nockenring 8 wälzend in eine Richtung bewegt, um die Exzentrizität δ zu verringern.
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Gemäß der ersten Ausführungsform ist der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite so festgelegt, dass er durchgehend größer als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite innerhalb des Bereichs ist, innerhalb dessen der Nockenring 8 auf der Nockenträgerfläche 9a wälzend bewegbar ist. Aus diesem Grund ist die Kraft, um zu verursachen, dass sich der Nockenring 8 wälzend in der Richtung bewegt, um die Exzentrizität δ zu vergrößern, die durch den auf den Innenumfang des Nockenrings 8 ausgeübten Innendruck bedingt ist, konstant größer als die Kraft, um zu verursachen, dass sich der Nockenring 8 wälzend in die Richtung bewegt, um die Exzentrizität δ zu verringern. Damit erzeugt der auf den Innenumfang des Nockenrings 8 ausgeübte Innendruck durchgehend eine Vorspannkraft, um den Nockenring 8 in die Richtung vorzuspannen, um die Exzentrizität δ zu vergrößern. Dadurch, wenn die Drehung des Rotors 7 mit niedriger Geschwindigkeit, bei der sich die erste Fluiddruckkammer 14a und die zweite Fluiddruckkammer 14b hinsichtlich des Drucks gleichen, verursacht der auf den Innenumfang des Nockenrings 8 ausgeübte Innendruck, dass sich der Nockenring 8 wälzend auf der Nockenträgerfläche 9a zu einer Position bewegt, bei der die Exzentrizität δ maximal ist (eine linke Seitenposition in 2), wo der Pumpenförderdruck maximal ist.
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Wenn der Rotor 7 an Drehzahl zunimmt und die Differenz zwischen den Drücken vor und hinter der Messblende größer als der festgelegte Wert wird, empfängt die erste Fluiddruckkammer 14a den Öldruck von der Hochdruckkammer 28a. Dies verursacht, dass sich der Nockenring 8 wälzend zu einer Position bewegt, bei welcher eine Last aufgrund des Druckunterschieds zwischen der ersten Fluiddruckkammer 14a und der zweiten Fluiddruckkammer 14b im Gleichgewicht mit einer Last aufgrund des auf den Nockenring 8 ausgeübten Innendrucks ist. Dies verringert den Pumpenförderdruck, da die Exzentrizität δ mit einem Anstieg des Pumpenförderdrucks abnimmt.
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Wie oben beschrieben, ist die Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung gemäß der ersten Ausführungsform so ausgebildet, dass der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite so festgelegt ist, dass er durchgehend größer als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite ist. Dadurch erzeugt der auf den Innenumfang des Nockenrings 8 während der Drehung des Rotors 7 ausgeübte Innendruck die Vorspannkraft, um den Nockenring 8 durchgehend in die Richtung vorzuspannen, um die Exzentrizität δ zu vergrößern. Dies stellt eine Positionssteuerung des Nockenrings 8 in Abhängigkeit von dem Gleichgewicht zwischen der Last aufgrund des Druckunterschieds zwischen der ersten Fluiddruckkammer 14a und der zweiten Fluiddruckkammer 14b und der Last bedingt durch den auf den Nockenring 8 ausgeübten Innendruck her.
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Dies ermöglicht es, dass die Flügelzellenpumpe 1 mit variabler Verdrängung gemäß der ersten Ausführungsform ohne eine Feder zum Vorspannen des Nockenrings 8 konfiguriert ist, und dient zum Erreichen der Strukturvereinfachung und zum Verringern einer Anzahl an Komponenten, indem eine Öffnung zur Montage der Feder von der Außenseite des Pumpengehäuses 4, ein Verschluss zum Verschließen der Öffnung, ein O-Ring zum Abdichten der Öffnung, etc. weggelassen wird.
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5 ist eine veranschaulichende Ansicht, die eine Beziehung zwischen dem Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite und der Positionierung des Nockenrings 8 darstellt, wobei: eine durchgehende Linie eine Position des Nockenrings 8 darstellt, wenn die Exzentrizität δ minimal ist, und eine unterbrochene Linie eine Position des Nockenrings 8 darstellt, wenn die Exzentrizität δ maximal ist.
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Der Nockenring 8 wälzt um die Mitte O1 der Innenumfangskante des Nockenrings 8, und bewegt sich in dem Pumpenelement-Aufnahmeraum 4a wälzend auf der Nockenträgerfläche 9a. Der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite weist einen Maximalwert θαmax auf, wenn die Exzentrizität δ minimal ist, und sinkt mit einem Anstieg der Exzentrizität δ, und weist einen Minimalwert θαmin auf, wenn der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite maximal ist. Damit sinkt aufgrund der Konfiguration, dass sich der Nockenring 8 auf der Nockenträgerfläche 9a wälzend bewegt, die Vorspannkraft, um den Nockenring 8 in die Richtung vorzuspannen, um die Exzentrizität δ aufgrund des auf den Nockenring 8 ausgeübten Innendrucks zu vergrößern, mit einem Anstieg der Exzentrizität δ des Nockenrings 8. Insbesondere ist die Vorspannkraft aufgrund des Innendrucks minimal, wenn die Exzentrizität δ des Nockenrings 8 maximal ist. Dies dient dazu, einen Druck der ersten Fluiddruckkammer 14a zu verringern, der erforderlich ist, um den Nockenring 8 in die Richtung zum Verringern der Exzentrizität δ des Nockenrings 8 zu drücken, über die Last aufgrund des auf den Nockenring 8 ausgeübten Innendrucks. Dies erleichtert Gegenmaßnahmen für ein Auslaufen von Hydrauliköl aus der ersten Fluiddruckkammer 14 a.
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Die zweite Fluiddruckkammer 14b ist mit dem Ansaugdurchgang 19a oder dem ersten Ansauganschluss 18 verbunden. Dies verursacht, dass die zweite Fluiddruckkammer 14b einen Druck gleich oder fast gleich des Pumpenansaugdrucks aufweist. Dies dient dazu, einen Druck der ersten Fluiddruckkammer 14a zu verringern, der bei der Erzeugung der Druckdifferenz zwischen der ersten Fluiddruckkammer 14a und der zweiten Fluiddruckkammer 14b erforderlich ist. Dies erleichtert die Gegenmaßnahmen für ein Auslaufen von Hydrauliköl aus der ersten Fluiddruckkammer 14a.
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Die Nockenträgerfläche 9a ist so ausgebildet, dass sie sich bezüglich der zweiten Bezugslinie L2 so geneigt, dass ein minimaler Abstand D1 zwischen der Nockenträgerfläche 9a und der zweiten Bezugslinie L2 im Verlauf von einer Seite der zweiten Fluiddruckkammer 14b zu einer Seite der ersten Fluiddruckkammer 14a allmählich ansteigt. Dies dient dazu, den Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite größer festzulegen als im Vergleich zu einem Fall, in welchem der minimale Abstand D1 konstant ist oder allmählich abnimmt, und erleichtert ein Herstellen der Beziehung, dass der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite größer als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite ist.
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Die Nockenträgerfläche 9a ist linear auf einer Fläche senkrecht zur Rotationsachse O2 der Antriebswelle ausgebildet. Dies dient dazu, Änderungseigenschaften bei der Verringerung des Winkels θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite mit einem Anstieg der Exzentrizität δ des Nockenrings 8 innerhalb des Bereichs zu vereinfachen, innerhalb dessen sich der Nockenring 8 auf der Nockenträgerfläche 9a wälzend bewegen kann. Dies vereinfacht verschiedene Anpassungen für die Konstruktion der Pumpe.
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Die Einkerbung 23b der ersten Auslassöffnung 23 erstreckt sich von dem Startende 23a1 des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a bis zu dem Endteilende 212 der zweiten Ansaugöffnung 21 in der Umfangsrichtung um die Rotationsachse O2 der Antriebswelle, wobei der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite der Winkel von der ersten Bezugslinie L1 bis zu dem Startende der Einkerbung 23b in der Richtung entgegengesetzt zu der Rotationsrichtung der Antriebswelle 6 ist. Die Einkerbung 23b dient dazu, den Pumpenförderdruck in einen Bereich in die Pumpenkammern 17 einzuleiten, zu welchem sich die Einkerbung 23b öffnet. Dies dient dazu, den Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite zu vergrößern, ohne eine Position des Auslassöffnungs-Hauptteils 23a übermäßig in Richtung der zweiten Ansaugöffnung 21 zu versetzen. Dies erleichtert das Herstellen der Beziehung, dass der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite größer ist als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite.
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Der Auslassöffnungs-Hauptteil 23a weist ein Endteilende 23a2 auf, das ohne eine Einkerbung ausgebildet ist. Dies dient dazu, den Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite zu verringern und dadurch den Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite zu vergrößern. Dies erleichtert das Herstellen der Beziehung, dass der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite größer ist als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite.
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Der Nockenring 8 ist so geformt, dass der minimale Abstand zwischen dem Innenumfang des Nockenrings 8 und der Rotationsachse O2 der Antriebswelle 6 allmählich mit der Drehung der Antriebswelle 6 in dem ersten Einschlussbereich zwischen dem Endteilende 212 der zweiten Ansaugöffnung 21 und dem Startende der ersten Auslassöffnung 23 (d.h., dem vorderen Ende der Einkerbung 23b) in dem zwischen dem Nockenring 8 und dem Rotor 7 ausgebildeten Raum abnimmt. Dies dient dazu, einen positiven Druck in die Pumpenkammern 17 durch ein sogenanntes Vorkompressionsprofil in dem ersten Einschlussbereich einzuleiten. Dieser Druck begünstigt ein Ansteigen der Exzentrizität δ des Nockenrings 8 und dient dadurch zum Beseitigen eines Kraftdefizits in der Richtung, um die Exzentrizität δ des Nockenrings 8 zu vergrößern. Dies erleichtert die Herstellung der Beziehung, dass der Winkel θα der Exzentrizität-vergrößernden Seite größer ist als der Winkel θβ der Exzentrizität-verringernden Seite.
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Der Nockenringanschlag 15 ist so ausgebildet, dass er der zweiten Fluiddruckkammer 14b zugewandt ist, und ist so geformt, dass er sich in Kontakt mit dem Nockenring 8 befindet, wenn die Verdrängung der zweiten Fluiddruckkammer 14b minimal ist. Darüber hinaus ist der Nockenringanschlag 15 so festgelegt, dass der kleine Winkel θγ von den Winkeln zwischen den ersten und zweiten Liniensegmenten ein stumpfer Winkel ist, wobei: das erste Liniensegment den Eckpunkt B mit der ersten Tangentiallinie T1 verbindet; das zweite Liniensegment den Eckpunkt B mit der zweiten Tangentiallinie T2 verbindet; der Eckpunkt B der Schnittpunkt der ersten Tangentiallinie T1, die an dem ersten Tangentialpunkt P1 tangential zu der Außenumfangskante des Nockenrings 8 ist und der zweiten Tangentiallinie T2 ist, die an dem zweiten Tangentialpunkt A tangential zu der Außenumfangskante des Nockenrings 8 ist; der erste Tangentialpunkt P1 der Tangentialpunkt zwischen dem Nockenring 8 und der Nockenträgerfläche 9a ist, wenn sich der Nockenring 8 in Kontakt mit dem Nockenringanschlag 15 befindet; der zweite Tangentialpunkt A der Tangentialpunkt zwischen dem Nockenring 8 und dem Nockenringanschlag 15 ist, wenn sich der Nockenring 8 in Kontakt mit dem Nockenringanschlag 15 befindet. Damit weist der Nockenringanschlag 15 eine Neigung auf, um den stumpfen Winkel zu bilden, der größer als ein rechter Winkel bezüglich der Nockenträgerfläche 9a ist. Dies dient dazu, eine Kollision zwischen dem Nockenring 8 und dem Nockenringträger 15 zu mildern und ein Kollisionsgeräusch zu verringern, wenn der auf der Nockenträgerfläche 9a wälzende Nockenring 8 den Nockenringanschlag 15 berührt.
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< Weitere Ausführungsformen> Die obige Beschreibung für die Ausführungsform der vorliegenden Erfindung beschränkt keine spezifischen Konfigurationen der vorliegenden Erfindung auf die in der obigen Ausführungsform beschriebenen Konfigurationen. Die vorliegende Erfindung umfasst Variationen oder Modifikationen innerhalb des Umfangs der Erfindung.
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Zum Beispiel kann der Adapterring einstückig mit dem Pumpengehäuse ausgebildet sein.
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Sowohl die Ansaugöffnung als auch die Auslassöffnung können nur an der Druckplatte oder an der hinteren Abdeckung ausgebildet sein.
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Die Pumpenvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung kann als Öldruckquelle für eine andere Hydraulikvorrichtung als die Servolenkungsvorrichtung eingesetzt werden.
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Folgendes zeigt beispielhaft die technischen Ideen auf, die von der obigen Ausführungsform ableitbar sind.
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Gemäß einem ersten Aspekt umfasst eine Pumpenvorrichtung: ein Pumpengehäuse, umfassend einen Pumpenelement-Aufnahmeraum, einen Ansaugdurchgang, einen Auslassdurchgang, eine Ansaugöffnung, eine Auslassöffnung und eine Nockenträgerfläche, wobei der Ansaugdurchgang mit der Ansaugöffnung verbunden ist und wobei der Auslassdurchgang mit der Auslassöffnung verbunden ist; eine Antriebswelle, die in dem Pumpengehäuse drehbar ausgebildet ist; einen Rotor, der mit der Antriebswelle ausgebildet ist und Schlitze umfasst; Flügel, die jeweils bewegbar in einem zugeordneten der Schlitze angeordnet sind; und einen Nockenring, der ringförmig geformt ist und in dem Pumpenelement-Aufnahmeraum angeordnet ist, wobei: der Nockenring und der Rotor und die Flügel Pumpenkammern ausbilden; der Nockenring eine erste Fluiddruckkammer und eine zweite Fluiddruckkammer in dem Pumpenelement-Aufnahmeraum ausbildet; die Ansaugöffnung zu einem Ansaugbereich offen ist, in welchem jede der Pumpenkammern mit der Drehung des Rotors an Volumen zunimmt; die Auslassöffnung zu einem Auslassbereich geöffnet ist, in welchem jede der Pumpenkammern mit der Drehung des Rotors an Volumen abnimmt; die erste Fluiddruckkammer ein Raum ist, der außerhalb des Nockenrings in einer radialen Richtung einer Rotationsachse der Antriebswelle ausgebildet ist, und so angeordnet ist, dass die erste Fluiddruckkammer mit zunehmender Exzentrizität einer Mitte einer Innenumfangskante des Nockenrings bezüglich der Rotationsachse der Antriebswelle an Volumen abnimmt; die zweite Fluiddruckkammer ein Raum ist, der außerhalb des Nockenrings in der radialen Richtung der Rotationsachse der Antriebswelle ausgebildet ist, und so angeordnet ist, dass die zweite Fluiddruckkammer mit ansteigender Exzentrizität der Mitte der Innenumfangskante des Nockenrings bezüglich der Rotationsachse der Antriebswelle an Volumen zunimmt; der Nockenring strukturiert ist, um in dem Pumpenelement-Aufnahmeraum auf der Nockenträgerfläche durch eine Druckdifferenz zwischen der ersten Fluiddruckkammer und der zweiten Fluiddruckkammer und durch einen Druck von Hydraulikfluid in dem Auslassbereich wälzend bewegbar zu sein, ohne eine Vorspannkraft von einer Feder auf den Nockenring zu erfordern; und der Nockenring so ausgebildet ist, dass ein Winkel der Exzentrizität-vergrößernden Seite durchgehend größer ist als ein Winkel der Exzentrizität-verringernden Seite innerhalb eines Bereichs, in welchem der Nockenring auf der Nockenträgerfläche bewegbar ist, wobei: auf einer Ebene senkrecht zu der Rotationsachse der Antriebswelle der Winkel der Exzentrizität-vergrößernden Seite ein Winkel von einer ersten Bezugslinie zu einem Startende der Auslassöffnung in einer Richtung entgegengesetzt zu einer Rotationsrichtung der Antriebswelle ist, wobei die erste Bezugslinie einen Tangentialpunkt zwischen dem Nockenring und der Nockenträgerfläche mit einer Mitte der Wälzbewegung des Nockenrings verbindet; und auf der Ebene senkrecht zu der Rotationsachse der Antriebswelle der Winkel der Exzentrizität-verringernden Seite ein Winkel von der ersten Bezugslinie zu einem Endteilende der Auslassöffnung in der Rotationsrichtung der Antriebswelle ist.
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Gemäß einem weiteren vorteilhaften Aspekt ist die zweite Fluiddruckkammer zusätzlich zu dem ersten Aspekt mit dem Ansaugdurchgang oder der Ansaugöffnung verbunden.
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Zusätzlich zu einem der obigen Aspekte ist gemäß einem weiteren bevorzugten Aspekt auf einer Ebene senkrecht zu der Rotationsachse der Antriebswelle die Nockenträgerfläche ausgebildet, um sich bezüglich einer zweiten Bezugslinie zu neigen, so dass ein minimaler Abstand zwischen der Nockenträgerfläche und der zweiten Bezugslinie im Verlauf von einer Seite der zweiten Fluiddruckkammer zu einer Seite der ersten Fluiddruckkammer allmählich zunimmt, wobei die zweite Bezugslinie die Mitte der Wälzbewegung des Nockenrings mit einem Mittelpunkt zwischen dem Endteilende der Auslassöffnung und einem Startende der Ansaugöffnung in einer Umfangsrichtung der Rotationsachse der Antriebswelle verbindet.
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Gemäß noch einem weiteren bevorzugten Aspekt ist zusätzlich zu einem der obigen Aspekte die Nockenträgerfläche linear auf einer Ebene senkrecht zu der Rotationsachse der Antriebswelle ausgebildet.
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Gemäß noch einem weiteren bevorzugten Aspekt umfasst zusätzlich zu einem der obigen Aspekte die Auslassöffnung einen Auslassöffnungs-Hauptteil und eine Einkerbung; die Einkerbung ist geformt, um sich von einem Startende des Auslassöffnungs-Hauptteils in Richtung eines Endteilendes der Ansaugöffnung in einer Umfangsrichtung der Rotationsachse der Antriebswelle zu erstrecken; und der Winkel der Exzentrizität-vergrößernden Seite ist ein Winkel von der ersten Bezugslinie zu einem Startende der Einkerbung in der Richtung entgegengesetzt zu der Rotationsrichtung der Antriebswelle.
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Gemäß noch einem weiteren bevorzugten Aspekt zusätzlich zu einem der obigen Aspekte ist das Endteilende der Auslassöffnung ohne eine Einkerbung ausgebildet.
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Gemäß noch einem weiteren bevorzugten Aspekt zusätzlich zu einem der obigen Aspekte ist der Nockenring so geformt, dass in einem ersten Einschlussbereich ein minimaler Abstand zwischen der Innenumfangskante des Nockenrings und der Rotationsachse der Antriebswelle mit der Drehung der Antriebswelle allmählich abnimmt, wobei der erste Einschlussbereich zwischen einem Endteilende der Ansaugöffnung und dem Startende der Auslassöffnung in einem Raum zwischen dem Nockenring und dem Rotor ausgebildet ist.
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Gemäß noch einem weiteren bevorzugten Aspekt zusätzlich zu einem der obigen Aspekte umfasst das Pumpengehäuse einen Nockenringanschlag; der Nockenringanschlag ist ausgebildet, um der zweiten Fluiddruckkammer zugewandt zu sein; der Nockenringanschlag ist so ausgeformt, dass er sich in Kontakt mit dem Nockenring befindet, wenn die zweite Fluiddruckkammer ein minimales Volumen aufweist; und der Nockenringanschlag ist so ausgebildet, dass ein kleiner Winkel von Winkeln, die zwischen einem ersten Liniensegment und einem zweiten Liniensegment eingefügt sind, ein stumpfer Winkel ist, wobei: wenn sich der Nockenring in Kontakt mit dem Nockenringanschlag befindet, der Nockenring mit der Nockenträgerfläche an einem ersten Tangentialpunkt in Kontakt steht und eine erste Tangentiallinie aufweist, die an dem ersten Tangentialpunkt tangential zu einer Außenumfangskante des Nockenrings ist; der Nockenring mit dem Nockenringanschlag an einem zweiten Tangentialpunkt in Kontakt steht und eine zweite Tangentiallinie aufweist, die an dem zweiten Tangentialpunkt tangential zu der Außenumfangskante des Nockenrings ist; die erste Tangentiallinie und die zweite Tangentiallinie einander an einem Eckpunkt schneiden; das erste Liniensegment den Eckpunkt mit dem ersten Tangentialpunkt verbindet, und das zweite Liniensegment den Eckpunkt mit dem zweiten Tangentialpunkt verbindet.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur
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