DE102015002164A1 - Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas - Google Patents

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, insbesondere Erdgas, beschrieben, wobei – die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion gegen wenigstens zwei Kältekreisläufe abgekühlt und verflüssigt wird, – jeder der Kältekreisläufe wenigstens einen Kreislaufverdichter aufweist, und – der kälteste Kältekreislauf zwei hintereinander geschaltete Kreislaufverdichter, nämlich einen Nieder- und einen Hochdruck-Kreislaufverdichter aufweist. Erfindungsgemäß – werden mit Ausnahme des Hochdruck-Kreislaufverdichters (C4, C4') des kältesten Kältekreislaufs drehzahlgleiche Kreislaufverdichter (C1–C3, C1'–C3') verwendet, – werden die drehzahlgleichen Kreislaufverdichter (C1–C3, C1'–C3') von lediglich einer Gasturbine (GT) angetrieben, – wobei die Gasturbine (GT) wenigstens 70%, vorzugsweise wenigstens 75% der erforderlichen Gesamtantriebsleistung aller Kreislaufverdichter (C1–C4, C1'–C4') bereitstellt, und – wird der Hochdruck-Kreislaufverdichter (C4, C4') des kältesten Kältekreislaufs von einem elektrischen Motor (M2) oder einer Dampfturbine angetrieben.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, insbesondere Erdgas, wobei
    • – die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion gegen wenigstens zwei Kältekreisläufe abgekühlt und verflüssigt wird,
    • – jeder der Kältekreisläufe wenigstens einen Kreislaufverdichter aufweist, und
    • – der kälteste Kältekreislauf zwei hintereinander geschaltete Kreislaufverdichter, nämlich einen Nieder- und einen Hochdruck-Kreislaufverdichter aufweist.
  • Unter dem Begriff ”kältester Kältekreislauf” sei nachfolgend derjenige Kältekreislauf zu verstehen, der die für die Verflüssigung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion erforderliche Kälte auf dem niedrigsten Temperaturniveau zur Verfügung stellt.
  • Zur Verflüssigung Kohlenwasserstoff-reicher Fraktionen, insbesondere Erdgas, werden unter anderem Verfahren mit zwei oder mehr unabhängigen Kältekreisläufen verwendet, sobald die Verflüssigungskapazität 2 Millionen Tonnen pro Jahr (2 mtpa) übersteigt. Die Kältekreisläufe können auf einer Vielzahl von Prinzipien beruhen, darunter Kältekreisläufe mit Phasenwechsel reiner oder gemischter Komponenten, Kältekreisläufe mit arbeitsleistender Entspannung reiner oder gemischter Komponenten, Absorptionskältekreisläufe basierend auf z. B. NH3/H2O, etc.
  • Für eine Verflüssigungskapazität von beispielsweise 4 mtpa wird insgesamt eine Antriebsleistung der Kreislaufverdichter von 120 bis 200 MW benötigt. Die Kombination der zwei oder mehr benötigten Kreislaufverdichter mit entsprechenden Antrieben – hierfür kommen Gasturbinen, Dampfturbinen und/oder elektrische Motoren in Frage – führt zu einer Reihe von Lösungen, die teilweise vergleichsweise komplex und damit teuer und störanfällig sind.
  • Als primärer Antrieb der Kältekreislaufverdichter haben sich große Gasturbinen durchgesetzt; dies sind Gasturbinen, die eine Leistung von wenigstens 35 MW, vorzugsweise wenigstens 70 MW aufweisen. Wegen deren erhöhten Wartungsbedarfes werden üblicherweise nur zwei bis drei Gasturbinen pro Verflüssigungsstrang eingesetzt. Eine Ausnahme bilden Verfahren mit redundanten, d. h. parallelen Antriebssystemen. Bei derartigen Verfahren werden gegenwärtig bis zu acht Gasturbinen pro Verflüssigungsstrang realisiert. Ein dazu alternatives Verfahren ist aus dem US-Patent 6,253,574 bekannt, das ein Erdgas-Verflüssigungsverfahren beschreibt, bei dem alle Kreislaufverdichter eines Verflüssigungsstranges von lediglich einer Gasturbine angetrieben werden.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion anzugeben, das es ermöglicht, ein Verflüssigungsverfahren, vorzugsweise ein Verflüssigungsverfahren mit einer Verflüssigungskapazität von mehr als 4 mtpa, unter Verwendung von wenigstens zwei Kältekreisläufen derart zu konfigurieren, dass
    • a) eine einzige Gasturbine wenigstens 70%, vorzugsweise wenigstens 75% der erforderlichen Gesamtantriebsleistung der Kreislaufverdichter zu Verfügung stellt,
    • b) durch diese Gasturbine höchstens drei Kreislaufverdichter angetrieben werden und
    • c) auf Zwischengetriebe zur Drehzahlanpassung zwischen den Kreislaufverdichtern verzichtet werden kann.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein gattungsgemäßes Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion vorgeschlagen, das dadurch gekennzeichnet ist, dass
    • – mit Ausnahme des Hochdruck-Kreislaufverdichters des kältesten Kältekreislaufs drehzahlgleiche Kreislaufverdichter verwendet werden,
    • – die drehzahlgleichen Kreislaufverdichter von lediglich einer Gasturbine angetrieben werden,
    • – wobei die Gasturbine wenigstens 70%, vorzugsweise wenigstens 75% der erforderlichen Gesamtantriebsleistung aller Kreislaufverdichter bereitstellt, und
    • – der Hochdruck-Kreislaufverdichter des kältesten Kältekreislaufs von einem elektrischen Motor oder einer Dampfturbine angetrieben wird.
  • Unter dem Begriff ”drehzahlgleiche Kreislaufverdichter” seien nachfolgend Verdichter bzw. Maschinen zu verstehen, deren Wellen mit der gleichen Drehzahl laufen.
  • Durch die erfindungsgemäße Verwendung drehzahlgleicher Kreislaufverdichter kann auf Zwischengetriebe zur Drehzahlanpassung zwischen den von der Gasturbine angetriebenen Kreislaufverdichtern sowie zwischen der Gasturbine und den Kreislaufverdichtern verzichtet werden. Der Hochdruck-Kreislaufverdichter weist den gleichen Massendurchsatz wie die drehzahlgleichen Kreislaufverdichter auf, wird aber bei einem deutlich höheren Druckniveau betrieben. Daher ist der Effektivvolumenstrom in dem Hochdruck-Kreislaufverdichter um wenigstens den Faktor 2, vorzugsweise um wenigstens den Faktor 3 kleiner als in den drehzahlgleichen Kreislaufverdichtern. Für eine optimale Auslegung und damit einen hohen Wirkungsgrad des Hochdruck-Kreislaufverdichters ist eine gegenüber dem Niederdruck-Kreislaufverdichter um wenigstens den Faktor 1,3, vorzugsweise um wenigstens den Faktor 1,5 höhere Drehzahl nötig, um die passende Umfangsgeschwindigkeit der Laufräder zu ermöglichen. Hier gilt: kleiner Volumenstrom ergibt kleine Laufraddurchmesser und somit hohe Drehzahl bei gegebener Umfangsgeschwindigkeit und vice versa. Würden alle Kreislaufverdichter bei gemeinsamer Drehzahl betrieben, müsste der Hochdruck-Kreislaufverdichter bei einer ungünstig niedrigen, also ineffizienten Drehzahl laufen. Das Einfügen eines weiteren Zwischengetriebes in einen Maschinenstrang mit dann insgesamt vier Verdichtern, einer Gasturbine sowie einem Starter/Helper wird als störanfällig eingeschätzt.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche darstellen, sind dadurch gekennzeichnet, dass
    • – zwischen den von einer Gasturbine angetriebenen Kreislaufverdichtern und zwischen diesen Kreislaufverdichtern und der Gasturbine keine Zwischengetriebe zur Drehzahlanpassung vorgesehen sind,
    • – die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion vor ihrer Verflüssigung einer Abtrennung von höheren Kohlenwasserstoffen unterworfen wird und die von höheren Kohlenwasserstoffen befreite Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion auf einen Druck oberhalb ihres kritischen Drucks verdichtet wird,
    • – die Abwärme der Gasturbine in einem Dampfsystem genutzt wird, wobei der gewonnene Dampf vorzugsweise in wenigstens einer Dampfturbine zum Antrieb des Hochdruck-Kreislaufverdichters und/oder des für die Verdichtung der von höheren Kohlenwasserstoffen befreiten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion vorgesehenen Verdichters und/oder zur Stromerzeugung verwendet wird, und
    • – sofern die verflüssigte Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion entspannt wird, die bei dieser Entspannung anfallende Gasfraktion gegen einen Teilstrom der zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion angewärmt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion sowie weitere vorteilhafte Ausgestaltungen desselben seien anhand der in den 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert.
  • Bei den in den 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispielen wird die zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 1, bei der es sich beispielsweise um Erdgas handelt, ggf. einer Vorbehandlung A unterworfen, in der Wasser, Kohlendioxid und/oder unerwünschte Schwefelverbindungen abgetrennt werden. Die derart vorbehandelte Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 2 wird, sofern erforderlich, einer Abtrennung von höheren Kohlenwasserstoffen B unterworfen. Unter dem Begriff ”höhere Kohlenwasserstoffe” seien C2+-Kohlenwasserstoffe zu verstehen. Diese werden über Leitung 3 abgezogen. Die von höheren Kohlenwasserstoffen befreite Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 4 wird anschließend im Verdichter C5 vorzugsweise auf einen Druck oberhalb ihres kritischen Drucks verdichtet. Durch die Verdichtung auf einen Druck oberhalb des kritischen Drucks kann die Ausbildung eines Zweiphasenzustandes der zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion während der Verflüssigung vermieden werden. Mittels dieser Verfahrensführung wird der Anlagenbetrieb in einem vergleichsweise großen Lastbereich vereinfacht.
  • Der Hauptstrom der verdichteten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 wird nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E9 einem ersten Wärmetauscher bzw. Wärmetauscherbereich E1 zugeführt. Bei den in den 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispielen erfolgen Abkühlung, Verflüssigung und Unterkühlung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 in drei Wärmetauschern bzw. Wärmetauscherbereichen E1, E2 und E3 – nachfolgend nurmehr als Wärmetauscher bezeichnet. Hierbei sind die drei Wärmetauscherbereiche vorzugsweise in je einem einzigen, gewickelten Wärmetauscher realisiert. Während der Wärmetauscher E1 der Abkühlung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 dient, dienen der Wärmetauscher E2 der Verflüssigung der abgekühlten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 6 und der Wärmetauscher E3 der Unterkühlung der verflüssigten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 7.
  • Die aus dem Wärmetauscher E3 abgezogene Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 8 wird im Entspannungsventil V4 entspannt und im Abscheider D4 in eine Flüssigfraktion 9 sowie eine Gasfraktion 12 aufgeteilt. Die über das Regelventil V5 abgezogene Flüssigfraktion 9 stellt im Falle einer Erdgas-Verflüssigung das LNG-Produkt dar. Dieses wird im Regelfall in einem in den Figuren nicht dargestellten Speicherbehälter zwischengelagert. Das in diesen Speicherbehältern anfallende Boil-off-Gas wird über Leitung 11 ebenfalls dem Abscheider D4 zugeführt und in diesem teilweise rückkondensiert. Die im Abscheider D4 anfallende Gasfraktion 12 wird im Wärmetauscher E4 gegen einen Teilstrom 10 der zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion angewärmt und anschließend über Leitung 13 als Brenngas abgegeben. Der im Wärmetauscher E4 verflüssigte Teilstrom 10 der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion wird über das Entspannungsventil V6 der unterkühlten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 8 zugemischt. Diese Verfahrensführung entlastet den Verflüssigungsprozess bzw. die noch zu beschreibenden Kältekreisläufe und trägt zur Senkung des Energieverbrauchs bei.
  • Bei dem in der 1 dargestellten Ausführungsbeispiel erfolgen Abkühlung, Verflüssigung und Unterkühlung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 gegen drei unabhängige Kältekreisläufe, in denen vorzugsweise Kältemittelgemische zirkulieren. Der der Vorkühlung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 dienende Kältekreislauf weist einen Kreislaufverdichter C1 auf, in dem das Kältemittel auf den Kreislaufdruck verdichtet wird. Nach Abführung der Verdichtungswärme und vollständiger Kondensation im Wärmetauscher E5 wird das verdichtete Kältemittel 20 einem Abscheider bzw. Sammelbehälter D1 zugeführt. Das aus ihm abgezogene Kältemittel 21 wird im Wärmetauscher E1 gegen sich selbst abgekühlt und im Entspannungsventil V1 kälteleistend entspannt. Anschließend wird das entspannte Kältemittel 22 im Wärmetauscher E1 gegen die abzukühlende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 5 sowie die abzukühlenden Kältemittel der noch zu beschreibenden Kältekreisläufe vollständig verdampft, bevor es über Leitung 23 erneut dem Kreislaufverdichter C1 zugeführt wird.
  • Auch der der Verflüssigung der abgekühlten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 6 dienende Kältekreislauf weist lediglich einen Kreislaufverdichter C2 auf. Das in ihm auf den gewünschten Kreislaufdruck verdichtete Kältemittel 30 wird nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E6 einem Abscheider bzw. Sammelbehälter D2 zugeführt. Das aus diesem abgezogene Kältemittel 31 wird in den Wärmetauschern E1 und E2 abgekühlt und anschließend im Entspannungsventil V2 kälteleistend entspannt. Das entspannte Kältemittel 32 wird im Wärmetauscher E2 gegen die zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 6 vollständig verdampft und über Leitung 33 erneut dem Kreislaufverdichter C2 zugeführt. Hierbei kann das verdichtete Kältemittel 30 entweder im Wärmetauscher E6 vollständig verflüssigt oder im Wärmetauscher E6 nur enthitzt und anschließend im Wärmetauscher E1 vollständig verflüssigt werden. Im letzteren Fall würde der Sammelbehälter D2 zwischen den Wärmetauschern E1 und E2 vorgesehen werden.
  • Aufgrund des vergleichsweise niedrigen Molekulargewichts des Kältemittels – dieses beträgt vorzugsweise weniger als 25 g/mol – und des hohen Verdichtungsverhältnisses von mehr als 15 weist der kälteste Kältekreislauf zwei hintereinander geschaltete Kreislaufverdichter auf, nämlich einen Niederdruck-Kreislaufverdichter C3 und einen Hochdruck-Kreislaufverdichter C4. Hierbei erfordert der Hochdruck-Kreislaufverdichter C4 aufgrund des im Vergleich zum Niederdruck-Kreislaufverdichters C3 kleineren Effektivvolumenstroms eine um 130–200%, vorzugsweise 150–180% höhere Drehzahl, um bei optimalem Wirkungsgrad betrieben werden zu können. Das im Niederdruck-Kreislaufverdichter C3 verdichtete Kältemittel 40 wird nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E7 im Hochdruck-Kreislaufverdichter C4 auf den gewünschten Kreislaufdruck verdichtet. Nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E8 wird das verdichtete Kältemittel 41 sukzessive in den Wärmetauschern E1, E2 und E3 abgekühlt. Auch bei diesem Kältekreislauf ist an geeigneter Stelle ein Abscheider bzw. Sammelbehälter D3 vorzusehen. Das im Entspannungsventil V3 kälteleistend entspannte Kältemittel 42 wird im Wärmetauscher E3 gegen die zu unterkühlende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 7 vollständig verdampft, bevor es über Leitung 43 erneut dem Niederdruck-Kreislaufverdichter C3 zugeführt wird.
  • Erfindungsgemäß werden mit Ausnahme des Hochdruck-Kreislaufverdichters C4 drehzahlgleiche Kreislaufverdichter verwendet. Diese drehzahlgleichen Kreislaufverdichter C1–C3 werden von lediglich einer Gasturbine GT angetrieben, wobei diese wenigstens 70%, vorzugsweise wenigstens 75% der erforderlichen Gesamtantriebsleistung aller Kreislaufverdichter bereitstellt. Somit werden die Kreislaufverdichter C1–C3 auf einer Welle gemeinsam von einer Gasturbine GT angetrieben. Lediglich der Hochdruck-Kreislaufverdichter C4 wird von einem elektrischen Motor M2 oder einer Dampfturbine angetrieben. Üblicherweise benötigen große Gasturbinen einen sog. Starter M1, der im Betrieb zur Unterstützung der Gasturbine GT als sog. Helper herangezogen werden kann.
  • Um den thermischen Wirkungsgrad des Verflüssigungsverfahrens zu steigern, kann die Abwärme der Gasturbine GT in einem Dampfsystem genutzt werden. Der so gewonnene Dampf kann entweder direkt in Dampfturbinen zum Antrieb der Verdichter C4 und/oder C5 und/oder zur Stromerzeugung verwendet werden.
  • Die 2 zeigt ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, bei dem Abkühlung, Verflüssigung und Unterkühlung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion 5 gegen zwei unabhängige Kältekreisläufe, in denen vorzugsweise Kältemittelgemische zirkulieren, erfolgen.
  • Im Unterschied zu dem in der 1 dargestellten Ausführungsbeispiel dient der erste Kältekreislauf nunmehr der Abkühlung und Verflüssigung der Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, während der zweite Kältekreislauf der Unterkühlung dieser Fraktion dient. Auch der erste Kältekreislauf weist zwei Kreislaufverdichter C1' und C2' auf. Das im Hochdruck-Kreislaufverdichter C1' auf den Enddruck verdichtete Kältemittel 50 wird nach Abführung der Verdichtungswärme und vollständiger Kondensation im Wärmetauscher E5' einem Abscheider bzw. Sammelbehälter D1' zugeführt. Das aus diesem entnommene Kältemittel 51 wird im Wärmetauscher E1' gegen sich selbst abgekühlt. Ein Teilstrom 52 des abgekühlten Kältemittels wird im Entspannungsventil V1' kälteleistend entspannt und anschließend im Wärmetauscher E1' gegen die abzukühlende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 5 vollständig verdampft, bevor er über Leitung 53 erneut dem Kreislaufverdichter C1' zugeführt wird. Der nicht entspannte Kältemittelteilstrom 54 wird im Wärmetauscher E2' weiter abgekühlt und im Entspannungsventil V2' kälteleistend entspannt. Der entspannte Kältemittelteilstrom 55 wird im Wärmetauscher E2' gegen die zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 6 vollständig verdampft und anschließend über Leitung 56 dem Niederdruck-Kreislaufverdichter C2' zugeführt. Das in diesem auf einen Zwischendruck verdichtete Kältemittel 57 wird sodann dem Hochdruck-Kreislaufverdichter C1' eingangsseitig zugeführt.
  • Wie bei dem in der 1 dargestellten Ausführungsbeispiel weist der kälteste Kältekreislauf zwei hintereinander geschaltete Kreislaufverdichter C3' und C4' auf. Das im Niederdruck-Kreislaufverdichter C3' verdichtete Kältemittel 60 wird nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E7' im Hochdruck-Kreislaufverdichter C4' auf den gewünschten Kreislaufdruck verdichtet. Nach Abführung der Verdichtungswärme im Wärmetauscher E8' wird das verdichtete Kältemittel 61 sukzessive in den Wärmetauschern E1', E2' und E3' abgekühlt. An geeigneter Stelle ist ein Abscheider bzw. Sammelbehälter D3' vorzusehen. Das im Entspannungsventil V3' kälteleistend entspannte Kältemittel 62 wird im Wärmetauscher E3' gegen die zu unterkühlende Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion 7 vollständig verdampft, bevor es über Leitung 63 erneut dem Niederdruck-Kreislaufverdichter C3' zugeführt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion ermöglicht eine effiziente, kompakte und kostengünstige Konfiguration, die durch die Beschränkung auf eine Gasturbine eine sehr hohe Verfügbarkeit aufweist.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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  • Zitierte Patentliteratur
    • US 6253574 [0005]

Claims (5)

  1. Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion, insbesondere Erdgas, wobei – die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion gegen wenigstens zwei Kältekreisläufe abgekühlt und verflüssigt wird, – jeder der Kältekreisläufe wenigstens einen Kreislaufverdichter aufweist, und – der kälteste Kältekreislauf zwei hintereinander geschaltete Kreislaufverdichter, nämlich einen Nieder- und einen Hochdruck-Kreislaufverdichter aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass – mit Ausnahme des Hochdruck-Kreislaufverdichters (C4, C4') des kältesten Kältekreislaufs drehzahlgleiche Kreislaufverdichter (C1–C3, C1'–C3') verwendet werden, – die drehzahlgleichen Kreislaufverdichter (C1–C3, C1'–C3') von lediglich einer Gasturbine (GT) angetrieben werden, – wobei die Gasturbine (GT) wenigstens 70%, vorzugsweise wenigstens 75% der erforderlichen Gesamtantriebsleistung aller Kreislaufverdichter (C1–C4, C1'–C4') bereitstellt, und – der Hochdruck-Kreislaufverdichter (C4, C4') des kältesten Kältekreislaufs von einem elektrischen Motor (M2) oder einer Dampfturbine angetrieben wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den von einer Gasturbine (GT) angetriebenen Kreislaufverdichtern (C1–C3, C1'–C3') und zwischen diesen Kreislaufverdichtern (C1–C3, C1'–C3') und der Gasturbine (GT) keine Zwischengetriebe zur Drehzahlanpassung vorgesehen sind.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion (1) vor ihrer Verflüssigung einer Abtrennung von höheren Kohlenwasserstoffen unterworfen wird (B) und die von höheren Kohlenwasserstoffen befreite Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion (4) auf einen Druck oberhalb ihres kritischen Drucks verdichtet wird (C5).
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Abwärme der Gasturbine (GT) in einem Dampfsystem genutzt wird, wobei der gewonnene Dampf vorzugsweise in wenigstens einer Dampfturbinen zum Antrieb des Hochdruck-Kreislaufverdichters (C4, C4') und/oder des für die Verdichtung der von höheren Kohlenwasserstoffen befreiten Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (4) vorgesehenen Verdichters (C5) und/oder zur Stromerzeugung verwendet wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die verflüssigte Kohlenwasserstoff-reiche Fraktion (8) entspannt wird (V4), dadurch gekennzeichnet, dass die bei dieser Entspannung (V4) anfallende Gasfraktion (12) gegen einen Teilstrom (10) der zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion (5) angewärmt wird (E4).
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