DE10057813A1 - Objektivlinse für einen optischen Schreib-Lesekopf - Google Patents
Objektivlinse für einen optischen Schreib-LesekopfInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft eine Objektivlinse (10), die aus einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen besteht, die auf einer Fläche der Beugungslinse ausgebildet sind. Die Objektivlinse (10) ist eine bikonvexe Kunststofflinse mit zwei asphärischen Flächen (11, 12). Die Beugungslinsenstruktur hat eine solche Wellenlängenabhängigkeit, dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlicher Dicke ihrer Deckschichten (D1, D2) erzeugen. Ferner hat die Beugungslinsenstruktur eine vorbestimmte Brechkraft an jedem Punkt in einem mit der optischen Achse konzentrischen mittleren Ringbereich (Rm) im mittleren Radiusbereich der Beugungslinse (10).
Description
Die Erfindung betrifft eine Objektivlinse mit großem NA-Wert (numerische Apertur)
für den optischen Schreib-Lesekopf eines optischen Speicherplattengeräts, das
mit mehreren Arten optischer Speicherplatten arbeitet, deren Deckschichten
unterschiedliche Dicke haben. Die Erfindung betrifft insbesondere eine Objek
tivlinse mit einer Beugungslinsenstruktur an der Fläche einer Beugungslinse.
Die optische Speicherplatte hat eine Informationsträgerschicht, auf der digitale
Informationen aufgezeichnet sind, sowie eine transparente Deckschicht auf der
Informationsträgerschicht.
Es gibt mehrere Arten optischer Speicherplatten. Die sogenannte CD (Compakt
Disc) oder die CD-R (beschreibbare Compakt Disc) hat eine Deckschicht mit einer
Dicke von 1,2 mm, und die Dicke der Deckschicht einer DVD-Speicherplatte
(Digital Versatile Disc) ist 0,6 mm.
Ein solcher Unterschied der Dicke der Deckschicht ändert die relative Position der
Informationsträgerschicht gegenüber einem Drehmechanismus, d. h. den Abstand
zwischen dem optischen Schreib-Lesekopf und der Informationsträgerschicht. Je
dicker die Deckschicht ist, um so größer ist der Abstand vom optischen Schreib-
Lesekopf zur Informationsträgerschicht. Der optische Schreib-Lesekopf muss z. B.
einen Strahlpunkt bewegen, der zu ihm einen Abstand von 0,6 mm in der Deck
schicht hat, was einem Abstand von 0,4 mm in Luft entspricht, wenn die DVD
durch eine CD oder eine CD-R ersetzt wird.
Obwohl sich ein paraxialer Strahlpunkt gemeinsam mit der Objektivlinse bewegt,
ändert die Dicke der Deckschicht die sphärische Aberration. Wenn der optische
Schreib-Lesekopf nur die Objektivlinse bewegt, wenn die Speicherplatte ausge
wechselt wird, so wird die Wellenfront des Laserstrahls beeinträchtigt. Wenn die
Objektivlinse, die im Hinblick auf minimale sphärische Aberration für die DVD
entworfen wurde, z. B. zur Informationswiedergabe von einer CD benutzt wird, so
wird die sphärische Aberration zur Wiedergabe der Informationen zu groß, auch
wenn die Objektivlinse bewegt wird, um den Strahlpunkt zur Koinzidenz mit der
Informationsträgerschicht zu bringen.
Es ist bereits ein optischer Schreib-Lesekopf bekannt, der den Laserstrahl beim
Eintritt in die Objektivlinse abhängig von der Dicke der Deckschicht einstellt.
Die Japanische Offenlegungsschrift Hei 7-98431 beschreibt einen solchen opti
schen Schreib-Lesekopf. Das optische System verwendet eine holografische
Linse auf der Laserseite der Objektivlinse, um den Laserstrahl ausgehend von
seiner Quelle in einen parallelen gebeugten Strahl nullter Ordnung und einen
divergenten gebeugten Strahl erster Ordnung zu teilen. Der Strahl nullter Ordnung
wird für eine optische Speicherplatte mit dünnerer Deckschicht (d. h. eine DVD),
der Strahl erster Ordnung für eine optische Speicherplatte mit dickerer Deck
schicht (d. h. eine CD oder eine CD-R) verwendet. Der Schreib-Lesekopf erzeugt
die beugungsbegrenzten Strahlpunkte für die jeweilige optische Speicherplatte.
Da dieser Schreib-Lesekopf aber den Laserstrahl ausgehend von dem Laser
immer in Beugungsstrahlen nullter und erster Ordnung teilt und nur einer dieser
Strahlen jeweils zum Schreiben/Lesen von Informationen verwendet wird, ist der
maximale Wirkungsgrad der Nutzung des Lichts nicht höher als 40%.
Da der gebeugte Strahl nur einer Beugungsordnung zum Schreiben/Lesen der
Informationen verwendet wird, ist der gebeugte Strahl der anderen Beugungsord
nung unnötig. Wird dieser Strahl nicht auf der Informationsträgerschicht der opti
schen Speicherplatte gestreut, ändert sich die Lichtmenge dieses Strahls bei
Reflexion an der optischen Speicherplatte abhängig von der aufgezeichneten
Information, wodurch in dem Lesesignal eine Störkomponente entsteht.
Die Schreibdichte einer DVD ist höher als diejenige einer CD, weshalb der opti
sche Schreib-Lesekopf einer DVD einen kleineren Strahlpunkt als der optische
Schreib-Lesekopf für eine CD erzeugt, der im Folgenden auch als Exklusiv-CD-
Kopf bezeichnet wird. Da der Durchmesser des Strahlpunktes eine positive Kor
relation mit der Wellenlänge des Laserstrahls hat, erfordert der Schreib-Lesekopf
für eine DVD eine Laserquelle, deren Wellenlänge 635 bis 660 nm ist, d. h. kürzer
als die Wellenlänge eines Exklusiv-CD-Kopfes (d. h. 780 bis 830 nm). Andererseits
erfordern die Reflexionseigenschaften einer CD-R einen Laser, dessen Wellen
länge etwa 780 nm ist.
Wenn der bekannte optische Schreib-Lesekopf mit einem einzigen Laser arbeitet,
dessen Laserstrahl eine kürzere Wellenlänge hat, können keine Informationen
von einer CD-R gelesen werden.
Es ist Aufgabe der Erfindung, eine Objektivlinse für einen optischen Schreib-
Lesekopf anzugeben, mit der Informationen auf mehreren Arten optischer Spei
cherplatten (CD, CD-R und DVD) geschrieben/gelesen werden können, wenn
diese Speicherplatten unterschiedliche Dicke haben. Ferner soll eine Objektivlinse
angegeben werden, die einen höheren Nutzungsgrad des Lichtes als bisherige
Objektive hat.
Die Erfindung löst diese Aufgabe durch die Merkmaie des Patentanspruchs 1, 8,
19 oder 20. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.
Bei der Erfindung hat die Beugungslinsenstruktur keine Stelle mit der Brechkraft 0.
Bei einer Linse ist die Brechkraft der Kehrwert der Brennweite.
Bei dieser Konstruktion erzeugt der gebeugte Strahl vorbestimmter Beugungsord
nung bei der ersten Wellenlänge einen Strahlpunkt auf der Informationsträger
schicht der ersten optischen Speicherplatte, und der gebeugte Strahl derselben
Beugungsordnung mit der zweiten Wellenlänge erzeugt einen Strahlpunkt auf der
Informationsträgerschicht der zweiten optischen Speicherplatte.
Wenn die Beugungslinsenstruktur die beschriebene Brechkraftverteilung hat,
ändert sich die Konvergenz des gebeugten Strahls mit der Beugungsordnung,
wodurch der gebeugte Strahl nicht benötigter Beugungsordnung gestreut wird.
Ferner hat der durch den mittleren Ringbereich laufende Strahl einen großen
Einfluss auf die Erzeugung des Strahlpunktes. Deshalb werden bei der Erfindung
durch die vorbestimmte Brechkraft im mittleren Ringbereich der Beugungslinsen
struktur die Strahlen nicht benötigter Ordnung gestreut, während der Strahlpunkt
mit dem gebeugten Strahl benötigter Ordnung scharf erzeugt wird, so dass eine
Störkomponente im Lesesignal reduziert wird.
Die zusätzliche optische Weglänge, die sich durch die ringförmigen Stufen der
Beugungslinsenstruktur ergibt, wird durch eine Differenzfunktion Φ(h) folgender
maßen angegeben:
Φ(h) = (P2h2 + P4h4 + P6h6 + . . .) . m . λ
darin sind P2, P4 und P6 Koeffizienten zweiter, vierter und sechster Ordnung, h die
Höhe über der optischen Achse, m die Beugungsordnung und λ die Wellenlänge.
Bei der Erfindung ist diese Differenzfunktion Φ(h) so definiert, dass sich ihr Wert
im mittleren Ringbereich monoton ändert, ohne einen Extremwert anzunehmen.
Dies bedeutet, dass die Beugungslinsenstruktur an jedem Punkt im mittleren
Ringbereich eine vorbestimmte Brechkraft hat.
Die Linsenfläche der Beugungslinse ist geteilt in einen Exklusivbereich großer
numerischer Apertur, durch den ein Lichtstrahl nur für eine optische Speicher
platte hoher Schreibdichte läuft, und einen gemeinsamen Bereich, durch den ein
Lichtstrahl kleiner numerischer Apertur läuft, der für eine optische Speicherplatte
mit geringer Schreibdichte ausreicht.
Die Beugungslinsenstruktur kann nur im gemeinsamen Bereich oder auch über
den gesamten Bereich einschließlich des gemeinsamen Bereichs und des Exklu
sivbereichs großer numerischer Apertur erzeugt werden.
Der mittlere Ringbereich ist vorzugsweise in dem gemeinsamen Bereich enthal
ten. In diesem Fall kann die Beugungslinsenstruktur die Brechkraft an jedem
Punkt im gemeinsamen Bereich haben, d. h. die optische Weglängendifferenz
funktion Φ(h) kann so definiert sein, dass ihr Wert sich im gemeinsamen Bereich
monoton ändert. Andererseits kann die Beugungslinsenstruktur einen Punkt
haben, an dem die Brechkraft 0 ist, d. h. die optische Weglängendifferenzfunktion
Φ(h) kann Extremwerte in einem den mittleren Ringbereich umgebenden Bereich
annehmen.
Vorzugsweise liegt der gemeinsame Bereich in einem Kreis, durch den ein Licht
strahl mit einem NA-Wert von 0,45 bis 0,5 läuft, und der mittlere Ringbereich ist
als Bereich definiert, durch den ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,2 bis 0,38
läuft.
Die Beugungslinsenstruktur hat vorzugsweise eine solche Wellenlängenabhängig
keit, dass die sphärische Aberration sich in unterkorrigierter Richtung mit zuneh
mender Wellenlänge des einfallenden Strahls ändert. Wie oben beschrieben,
ändert sich die sphärische Aberration in überkorrigierter Richtung, wenn die Dicke
der Deckschicht zunimmt. Wird ein Laser längerer Wellenlänge für eine optische
Speicherplatte mit einer dickeren Deckschicht und ein Laser kürzerer Wellenlänge
für eine optische Speicherplatte mit dünnerer Deckschicht verwendet, so wird die
Änderung der sphärischen Aberration durch Änderung der Dicke der Deckschicht
durch die vorstehend genannte Wellenlängenabhängigkeit der Beugungslinsen
struktur korrigiert.
Die Beugungslinsenstruktur erfüllt vorzugsweise die folgende Bedingung (1) oder
(2):
P2 . (h45)2 . m < 3 (1)
P2 . (h45)2 . m < 8 (2)
Darin ist h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse, an dem ein Licht
strahl mit einem NA-Wert von 0,45 und mit der Wellenlänge für die optische
Speicherplatte mit dickerer Deckschicht die Beugungslinsenstruktur schneidet.
Ist die Bedingung (1) erfüllt, so ist vorzugsweise auch die folgende Bedingung (3)
erfüllt, und ist die Bedingung (2) erfüllt, so ist vorzugsweise auch die folgende
Bedingung (4) erfüllt:
Φ(h45)/λ < -7 (3)
Φ(h45)/λ < 8 (4)
Wenn die Bedingung (1) erfüllt ist, so erfüllt die Beugungslinsenstruktur vorzugs
weise die folgende Bedingung (5) über den gesamten Bereich der Linsenfläche:
Φ(h) < 0,5 λ (5)
Die Erfindung wird im Folgenden an Hand der Zeichnungen näher erläutert. Darin
zeigen:
Fig. 1A die Vorderseite einer Objektivlinse nach der Erfindung,
Fig. 1B den Vertikalschnitt der Objektivlinse nach Fig. 1A,
Fig. 1C eine vergrößerte Einzelheit aus Fig. 1B,
Fig. 2 das optische System eines Schreib-Lesekopfes mit einer Objek
tivlinse nach Fig. 1A,
Fig. 3A ein Linsendiagramm mit einer Objektivlinse als erstes Ausführungs
beispiel für eine optische Speicherplatte mit einer dünnen Deck
schicht,
Fig. 3B das Linsendiagramm der Objektivlinse für eine optische Speicher
platte mit einer dickeren Deckschicht,
Fig. 4 eine grafische Darstellung des Zusammenhangs des NA-Wertes und
der optischen Weglängendifferenzfunktion für ein erstes, ein zweites
und ein drittes Ausführungsbeispiel,
Fig. 5A und 5B
Punktdiagramme zur Darstellung der Streuung eines gebeugten
Strahls nullter Ordnung, wenn das erste Ausführungsbeispiel der
Objektivlinse bei einer optischen Speicherplatte mit dickerer Deck
schicht verwendet wird,
Fig. 6A und 6B
Punktdiagramme zur Darstellung der Streuung eines gebeugten
Strahls nullter Ordnung, wenn das zweite Ausführungsbeispiel der
Objektivlinse bei einer optischen Speicherplatte mit dickerer Deck
schicht verwendet wird, und
Fig. 7A und 7B
Punktdiagramme zur Darstellung der Streuung eines gebeugten
Strahls nullter Ordnung, wenn das dritte Ausführungsbeispiel der
Objektivlinse bei einer optischen Speicherplatte mit dickerer Deck
schicht verwendet wird.
Fig. 1A, 1B und 1C zeigen eine Objektivlinse 10. In Fig. 1A ist die Vorderansicht,
in Fig. 1B der vertikale Schnitt und in Fig. 1C eine vergrößerte Einzelheit aus Fig.
1B dargestellt. Die Objektivlinse 10 befindet sich an dem optischen Schreib-Lese
kopf eines optischen Speicherplattengeräts, das zum Schreiben/Lesen mehrerer
Arten optischer Speicherplatten (d. h. CD, CD-R und DVD) geeignet ist, die Deck
schichten unterschiedlicher Dicke haben.
Die Objektivlinse 10 ist eine bikonvexe Kunststofflinse mit einer ersten und einer
zweiten asphärischen Fläche 11 und 12. Auf der ersten Fläche 11 ist eine Beu
gungslinsenstruktur ausgebildet, wie Fig. 1A zeigt. Diese Struktur besteht aus
einer großen Anzahl konzentrischer ringförmiger Stufen, die jeweils einen keilför
migen Querschnitt haben. Die Beugungslinsenstruktur erzeugt eine vorbestimmte
optische Weglängendifferenz jeweils an der Grenze zwischen benachbarten
ringförmigen Stufen.
Die Linsenfläche der Objektivlinse 10 ist in einen exklusiven Bereich Rh mit ho
hem NA-Wert, durch den ein Lichtstrahl mit hohem NA-Wert läuft und der sich für
eine optische Speicherplatte mit hoher Schreibdichte wie z. B. eine DVD eignet,
und einen gemeinsamen Bereich Rc geteilt, durch den ein Lichtstrahl mit gerin
gem NA-Wert läuft, der sich für eine optische Speicherplatte geringer Schreib
dichte wie z. B. eine CD oder eine CD-R eignet. Die Beugungslinsenstruktur ist nur
in dem gemeinsamen Bereich Rc ausgebildet. Sie kann aber auch über die ge
samte Fläche einschließlich des gemeinsamen Bereichs Rc und des exklusiven
Bereichs Rh mit hohem NA-Wert ausgebildet sein.
Die Beugungslinsenstruktur hat eine vorbestimmte Brechkraft an jedem Punkt
eines mittleren Ringbereichs Rm, der konzentrisch zur optischen Achse in einem
mittleren Bereich des Radius der Beugungslinse liegt. Der gemeinsame Bereich
Rc liegt in einem Kreis, durch den ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,45 bis
0,5 läuft, und der mittlere Ringbereich Rm ist als Bereich definiert, durch ein
Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,2 bis 0,38 läuft. Der mittlere Ringbereich Rm
ist in dem gemeinsamen Bereich Rc angeordnet. Ein von dem mittleren Ringbe
reich Rm umgebener Bereich ist als zentraler Bereich Re definiert.
Fig. 2 zeigt das optische System des Schreib-Lesekopfes, in dem sich die Objek
tivlinse 10 befindet. Das optische System enthält einen ersten Lasermodul 21,
einen zweiten Lasermodul 22, ein Strahlenkombinationselement 23, eine Sam
mellinse 24 und die Objektivlinse 10. Jeder Modul 21 und 22 enthält einen Halb
leiterlaser und einen Sensor auf einem gemeinsamen Substrat.
Die DVD ist eine erste optische Speicherplatte mit einer ersten Deckschicht D1
(durchgezogen dargestellt) mit einer Dicke von 0,6 mm. Die CD und die CD-R sind
zweite optische Speicherplatten mit einer zweiten Deckschicht D2 (gestrichelt
dargestellt) mit einer Dicke von 1,2 mm. Ferner ist die Schreibdichte der ersten
optischen Speicherplatte höher als diejenige der zweiten optischen Speicherplat
ten. Die Wellenlänge des Laserstrahls für die erste optische Speicherplatte muss
kürzer als diejenige für die zweite optische Speicherplatte sein. Andererseits
erfordern die Reflexionseigenschaften der CD-R einen Laser mit einer Wellen
länge von ca. 780 nm.
Deshalb gibt der Halbleiterlaser des ersten Moduls 21 für die erste optische Spei
cherplatte den Laserstrahl mit einer Wellenlänge von 655 nm oder 657 nm ab,
während der Halbleiterlaser des zweiten Moduls 22 für die zweite optische Spei
cherplatte den Laserstrahl mit einer Wellenlänge von 785 nm oder 787 nm abgibt.
Wird die erste optische Speicherplatte verwendet, so gibt der erste Modul 21 den
Laserstrahl L1 ab (durchgezogen dargestellt). Der Laserstrahl L1 läuft durch das
Strahlenkombinationselement 23 und wird mit der Sammellinse 24 gebündelt. Der
gebündelte Laserstrahl L1 wird mit der Objektivlinse 10 zu einem Strahlpunkt auf
der Informationsschicht der ersten optischen Speicherplatte durch die erste Deck
schicht D1 hindurch konvergiert.
Wird die zweite optische Speicherplatte verwendet, so gibt der zweite Modul 22
den Laserstrahl L2 ab (gestrichelt dargestellt). Dieser wird an dem Strahlenkombinationselement 23
reflektiert und mit der Sammellinse 24 gebündelt. Der gebün
delte Laserstrahl L2 wird mit der Objektivlinse 10 zu einem Strahlpunkt auf der
Informationsschicht der zweiten optischen Speicherplatte durch die zweite Deck
schicht D2 hindurch konvergiert.
Die Beugungslinsenstruktur auf der Objektivlinse 10 hat eine solche Wellenlän
genabhängigkeit, dass ein gebeugter Strahl erster Ordnung eine geeignete Wel
lenfront für die erste optische Speicherplatte mit einer Wellenlänge von 655 nm
oder 657 nm erzeugt, und sie erzeugt eine geeignete Wellenfront für die zweite
optische Speicherplatte mit einer Wellenlänge von 785 nm oder 787 nm. Die
Beugungslinsenstruktur hat eine solche Wellenlängenabhängigkeit, dass sich die
sphärische Aberration mit zunehmender Wellenlänge des einfallenden Strahls in
unterkorrigierter Richtung ändert.
Die sphärische Aberration ändert sich in überkorrigierter Richtung, wenn die Dicke
der Deckschicht zunimmt. Ferner ändert die Beugungslinsenstruktur die sphäri
sche Aberration in unterkorrigierter Richtung, wenn die Wellenlänge des einfallen
den Laserstrahls zunimmt. Da ein Laserstrahl längerer Wellenlänge für die zweite
optische Speicherplatte und ein Laserstrahl kürzerer Wellenlänge für die erste
optische Speicherplatte verwendet wird, wird die Änderung der sphärischen Aber
ration infolge Änderung der Dicke der Deckschicht durch die Änderung der sphäri
schen Aberration infolge Wellenlängenabhängigkeit der Beugungslinsenstruktur
ausgeglichen.
Ferner stellt ein nicht dargestellter Fokussiermechanismus die Position der Objek
tivlinse 10 auf der optischen Achse so ein, dass der Strahlpunkt auf der jeweiligen
Informationsträgerschicht erzeugt wird.
Eine zusätzliche optische Wegfänge, die sich durch eine Beugungslinsenstruktur
ergibt, wird durch die folgende Weglängendifferenzfunktion Φ(h) angegeben:
Φ(h) = (P2h2 + P4h4 + P6h6 + . . .) . λ
Darin sind P2, P4 und P6 Koeffizienten zweiter, vierter und sechster Ordnung, h die
Höhe über der optischen Achse und λ die Wellenlänge des einfallenden Strahls.
Die Funktion Φ(h) repräsentiert die optische Weglängendifferenz eines imaginä
ren Strahls, der nicht durch die Beugungslinsenstruktur gebeugt wird, und eines
Strahls, der durch sie gebeugt wird, an einer Stelle mit der Höhe h über der opti
schen Achse. In einem solchen Ausdruck repräsentiert ein negativer Wert des
Koeffizienten P2 zweiter Ordnung eine positive paraxiale Brechkraft der Beu
gungslinsenstruktur. Ferner nimmt die negative Brechkraft mit dem Abstand zur
optischen Achse zu, wenn der Koeffizient P4 vierter Ordnung größer als 0 ist.
Die tatsächliche mikroskopische Form der Beugungslinsenstruktur besteht aus
einer großen Anzahl konzentrischer Ringe. Die Formfunktion Φ'(h) ergibt sich
durch Subtraktion von λ . m (m: ganze Zahl) von Φ(h) folgendermaßen:
Φ'(h) = [MOD(P2h2 + P4h4 + . . . . C, 1)-C] . λB
λB ist eine Wellenlänge maximaler Intensität, für die die Stufen der Beugungslin
senstruktur eine optische Weglängendifferenz von einer Wellenlänge erzeugen,
und bei dieser Wellenlänge nimmt der Beugungsgrad ein Maximum an. C ist eine
Konstante, die eine Phasendifferenz an der Grenze zwischen benachbarten
Ringen bezogen auf den Punkt auf der optischen Achse angibt, wo Φ(h) den Wert
0 annimmt (0 ≦ C < 1). Die Funktion MOD (x, y) gibt den Rest an, wenn x durch y
geteilt wird. MOD (P2h2 + P4h4 + . . . + C, 1) hat an der Grenze den Wert 0. Die
Beugungslinsenstruktur ist auf der Basiskurve der Linsenfläche der Beugungslinse
ausgebildet. Die Neigungen und die Stufenhöhen der ringförmigen Stufen sind so
bemessen, dass die optischen Weglängendifferenzen durch Φ'(h) angegeben
werden.
Wie oben beschrieben, hat die Beugungslinsenstruktur im mittleren Ringbereich
eine vorbestimmte Brechkraft. Die optische Weglängendifferenzfunktion Φ(h) ist
also so definiert, dass ihr Wert sich im mittleren Ringbereich Rm monoton ändert,
ohne einen Extremwert anzunehmen.
Mit dieser Konstruktion werden die gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung
geeignet gestreut, während der Strahlpunkt mit dem gebeugten Strahl benötigter
Ordnung scharf erzeugt wird, so dass die Störkomponente in einem aufgezeich
neten Signal verringert wird.
Da die Objektivlinse 10 bei zwei unterschiedlichen Arbeitswellenlängen verwendet
wird, unterscheidet sich die Wellenlänge maximaler Intensität von mindestens
einer Arbeitswellenlänge. Deshalb kann der Beugungsgrad mindestens einer
Arbeitswellenlänge, die gegenüber der Wellenlänge maximaler Intensität unter
schiedlich ist, nicht 100% werden, und es werden gebeugte Strahlen nicht benö
tigter Ordnung unvermeidbar erzeugt.
Die folgenden Tabellen 1 und 2 zeigen die Beugungsgrade der Beugungslinsen
struktur, die bei den verschiedenen Wellenlängen maximaler Intensität aufleuch
tet, für verschiedene Bewertungswellenlängen. Tabelle 1 zeigt die Beugungsgrade
des gebeugten Strahls erster Ordnung, d. h. der benötigten Ordnung. Tabelle 2
zeigt die Beugungsgrade der gebeugten Strahlen nullter und zweiter Ordnung,
d. h. der nicht benötigten Ordnungen.
Die Tabelle 2 zeigt, dass bei einer Wellenlänge maximaler Intensität von 720 nm
die Beugungsgrade der nullten und der zweiten Ordnung etwa 0,8% und 1,2%
bei der kurzen Wellenlänge von 655 nm und etwa 0,8% und 1,0% bei der langen
Wellenlänge von 785 nm betragen. Wenn die gebeugten Strahlen nullter und
zweiter Ordnung auf der Informationsträgerschicht der optischen Speicherplatte
geeignet gestreut werden, werden sie an der optischen Speicherplatte reflektiert
und durch die aufgezeichneten Informationen im breiten Bereich beeinträchtigt.
Deshalb werden die reflektierten Lichtmengen der gebeugten Strahlen nullter und
zweiter Ordnung gemittelt und bleiben unverändert. In diesem Fall beeinträchtigen
die gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung das Lesesignal nicht, auch wenn
sie auf einen Fotodetektor treffen.
Wenn andererseits die gebeugten Strahlen nullter und zweiter Ordnung nicht
geeignet an der Informationsträgerschicht der optischen Speicherplatte gestreut
werden, so enthalten sie die aufgezeichneten Informationen des schmalen Be
reichs. Deshalb ändern sich die reflektierten Lichtmengen der gebeugten Strahlen
nullter und zweiter Ordnung. In diesem Fall verursachen die gebeugten Strahlen
nicht benötigter Ordnung einen Störanteil in dem Lesesignal, wenn sie auf einen
Fotodetektor treffen. Dieser Störanteil, der sogenannte "Jitter", kann aus dem
Lesesignal nicht ausgesondert werden. Überschreitet er zulässige Grenzwerte, so
kann der optische Schreib-Lesekopf die aufgezeichneten Informationen nicht
wiedergeben. Deshalb müssen die gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung
in geeigneter Weise gestreut werden.
Hierzu sollte die Beugungslinsenstruktur an jedem Punkt über den gesamten
Bereich der Linsenfläche oder im mittleren Ringbereich Rm eine vorbestimmte
Brechkraft haben. Trifft dies zu, so ändert sich die Konvergenz des gebeugten
Strahls mit der Beugungsordnung, wodurch der gebeugte Strahl nicht benötigter
Ordnung gestreut wird. Hat die Beugungslinsenstruktur im mittleren Ringbereich
Rm keine Brechkraft, so wird der durch den mittleren Ringbereich Rm laufende
gebeugte Strahl nicht benötigter Ordnung nicht ausreichend gestreut, wodurch der
Jitter erzeugt wird.
Im Umfangsbereich des gemeinsamen Bereichs Rc wird die Variation der sphäri
schen Aberration der unterschiedlichen Beugungsordnungen größer, und daher
werden die gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung infolge sphärischer
Aberration gestreut, auch wenn die Beugungslinsenstruktur in einem den mittleren
Ringbereich Rm umgebenden Bereich keine Brechkraft hat. Deshalb ist es wichtig,
dass die Beugungslinsenstruktur im mittleren Ringbereich Rm eine vorbe
stimmte Brechkraft hat.
Die Beugungslinsenstruktur soll die Bedingung (1) oder (2) erfüllen:
P2 . (h45)2 . m < 3 (1)
P2 . (h45)2 . m < 8 (2)
Darin ist h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse, an dem ein Licht
strahl mit einem NA-Wert von 0,45 und mit der Wellenlänge für die optische
Speicherplatte mit dickerer Deckschicht die Beugungslinsenstruktur schneidet.
Ist die Bedingung (1) erfüllt, so ist die folgende Bedingung (3) erfüllt, und ist die
Bedingung (2) erfüllt, so ist die folgende Bedingung (4) erfüllt:
Φ(h45)/λ < -7 (3)
Φ(h45)/λ < 8 (4)
Wenn die Beugungslinsenstruktur die vorstehende Wellenlängenabhängigkeit
derart hat, dass sich die sphärische Aberration in unterkorrigierter Richtung än
dert, wenn die Wellenlänge des einfallenden Strahls zunimmt, hat der Koeffizient
P4 vierter Ordnung der optischen Weglängendifferenzfunktion Φ(h) einen negati
ven Wert. Der Koeffizient P2 zweiter Ordnung beeinträchtigt die optische Leistung
hinsichtlich sphärischer Aberration nicht.
Wenn ferner der Koeffizient P4 vierter Ordnung einen negativen Wert hat, so
verringert ein positiver Wert des Koeffizienten P2 zweiter Ordnung den Variations
bereich der optischen Weglängendifferenzfunktion Φ(h). Je kleiner dieser Bereich
ist, um so kleiner ist die Anzahl der ringförmigen Stufen.
Die tatsächliche Form der Beugungslinsenstruktur besteht aus Stufen mit einer
Länge entsprechend einer Wellenlänge in Richtung der optischen Achse an der
Stelle, wo die optische Weglängendifferenzfunktion Φ(h) gleich dem ganzzahligen
Mehrfachen der Wellenlänge ist. Dies erinnert an eine Fresnel-Linse mit mehreren
konzentrischen Ringen.
Wenn die Beugungslinsenstruktur auf der asphärischen Linsenfläche der Beu
gungslinse ausgebildet ist, so ist zu ihrer Erzeugung ein mechanisches Verfahren
mit einer Präzisionsdrehbank an Stelle des lithografischen Verfahrens geeignet.
Bei dem mechanischen Verfahren wird das Muster der Beugungslinsenstruktur
auf der Präzisionsdrehbank an der Formfläche einer Form mit einem Schneid
werkzeug erzeugt, und dann wird dieses Muster auf ein Spritzgussformstück
übertragen. Dieses ist dann eine Objektivlinse.
Die Bearbeitung mit dem Schneidwerkzeug verursacht aber unvermeidbare
Schneidfehler von einigen Mikrometern an einer Kante an der Grenze zwischen
benachbarten ringförmigen Stufen, wodurch der Beugungsgrad verringert wird. Da
die Formfläche im Querschnitt keilförmige Stufen hat, sind die Übergänge benach
barter Stufen Vertiefungen. Der Boden einer solchen Vertiefung ist durch Schnei
den mit hoher Genauigkeit nur schwierig herzustellen. Daher sollte die Anzahl der
ringförmigen Stufen im Hinblick auf leichtere Herstellung möglichst klein sein. Wird
die Herstellung erleichtert, so kann das Muster der Beugungslinsenstruktur genau
erzeugt werden, wodurch der Beugungsgrad groß bleibt.
Hat der Koeffizient P2 zweiter Ordnung einen positiven Wert, so nimmt die Funk
tion Φ(h) ein positives lokales Maximum an. Liegt dieses Maximum im mittleren
Ringbereich Rm, so werden die gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung
nicht gestreut, wodurch der Jitter erzeugt wird. Deshalb sollte die Höhe h, bei der
die Funktion Φ(h) das lokale Maximum annimmt, außerhalb des mittleren Ringbe
reichs Rm liegen. Dies wird durch die Bedingungen (1) und (2) bestimmt.
Sind die Bedingungen (1) und P2 ≦ 0 erfüllt, so ist die Funktion Φ(h) so definiert,
dass ihr Wert sich monoton über die gesamte Linsenfläche ändert und kein loka
les Maximum annimmt. Sind die Bedingungen (1) und P2 < 0 erfüllt, so nimmt die
Funktion Φ(h) das lokale Maximum im zentralen Bereich Re an, der von dem
mittleren Ringbereich Rm umgeben ist. Wenn andererseits die Bedingung (2)
erfüllt ist, so ändert sich der Wert der Funktion Φ(h) monoton über die gesamte
Linsenfläche oder sie nimmt das lokale Maximum außerhalb des mittleren Ringbe
reichs Rm an.
Die Bedingungen (3) und (4) definieren Bereiche, in denen die Funktion Φ(h) im
Umfangsbereich des gemeinsamen Bereichs Rc liegen sollte. Ist die Bedingung
(1) erfüllt, so nimmt die Funktion Φ(h) allmählich mit zunehmender Höhe h im
gemeinsamen Bereich Rc ab. Wenn in diesem Fall die Bedingung (3) auch erfüllt
ist, so nimmt der Gradient der Funktion Φ(h) in negativer Richtung zu, wodurch
das lokale Maximum außerhalb des mittleren Ringbereichs Rm gehalten wird.
Wenn andererseits die Bedingung (2) erfüllt ist, nimmt die Funktion Φ(h) mit
zunehmender Höhe h im gemeinsamen Bereich Rc allmählich zu. Ist in diesem
Fall die Bedingung (4) auch erfüllt, so nimmt der Gradient der Funktion Φ(h) in
positiver Richtung zu, wodurch das lokale Maximum außerhalb des gemeinsamen
Bereichs Rc gehalten wird.
Überschreitet die Länge des lokalen Maximums eine Wellenlänge, so liegt die
ringförmige Stufe mit dem lokalen Maximum tiefer als die benachbarten ringförmi
gen Stufen. Dies bedeutet, dass die innere Grenzfläche der vorstehenden ring
förmigen Stufe der optischen Achse und die äußere Grenzfläche dieser ringförmi
gen Stufe dem Umfang der Objektivlinse 10 zugewandt ist. Eine derartige Beu
gungslinsenstruktur erfordert eine nur schwierig zu bearbeitende Form. Deshalb
erfüllt die Beugungslinsenstruktur die folgende Bedingung (5), mit der eine ver
tiefte ringförmige Stufe verhindert wird:
Φ(h) < 0,5 λ (5)
Die Beugungslinsenstruktur wird erzeugt durch Zuordnen von Vertiefungen und
Erhöhungen zu der Linsenfläche der Beugungslinse. Jede Grenze zwischen
benachbarten ringförmigen Stufen der Beugungslinsenstruktur befindet sich an
der Position, wo die aktuelle Formfunktion Φ(h) den Wert 0,5 λ annimmt, und die
Stufe einer Wellenlänge erscheint an jeder Grenze. Dies bedeutet, dass die eine
Seite längs des Radius der keilförmigen Querschnittsform der ringförmigen Stufe
gegenüber der Linsenfläche um 0,5 λ vorsteht, die andere Seite gegenüber der
Linsenfläche um -0,5 λ vertieft ist. Ist das lokale Maximum kleiner als 0,5 λ, so
sind alle Grenzflächen, die weitgehend parallel zur optischen Achse liegen, der
optischen Achse oder dem Umfang der Objektivlinse 10 zugewandt. Die Beu
gungslinsenstruktur wird also ohne die vertiefte ringförmige Stufe erzeugt.
Im Folgenden werden drei Ausführungsbeispiele der vorstehend beschriebenen
Konstruktion erläutert. Die Objektivlinse 10 ist dabei jeweils für den kompatiblen
Schreib-Lesekopf der ersten optischen Speicherplatte wie einer DVD und der
zweiten optischen Speicherplatte wie einer CD oder einer CD-R erzeugt. Die
Beugungslinsenstruktur befindet sich auf der ersten Fläche 11 der Objektivlinse
10. Der gebeugte Strahl erster Ordnung wird als benötigter Strahl verwendet.
Fig. 3A zeigt die Objektivlinse 10 als erstes Ausführungsbeispiel für die Deck
schicht D1 der ersten optischen Speicherplatte, und Fig. 3B zeigt die Objektivlinse
10 des ersten Ausführungsbeispiels für die Deckschicht D2 der zweiten optischen
Speicherplatte. Bei dem ersten Ausführungsbeispiel ist die Beugungslinsenstruk
tur im gemeinsamen Bereich (0 ≦ h < 1,66) erzeugt, und der exklusive Bereich mit
hohem NA-Wert (1,66 ≦ h) ist als kontinuierliche asphärische Oberfläche ohne
Stufen erzeugt. Eine Basiskurve, die die Form der Fläche der Beugungslinse ohne
Beugungslinsenstruktur angibt, ist für den gemeinsamen Bereich eine asphärische
Fläche unterschiedlich gegenüber dem exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert.
Die numerischen Konstruktionen des ersten Ausführungsbeispiels sind in Tabelle
3 angegeben. Die Flächennummern 1 und 2 gelten für die Objektivlinse 10, die
Flächennummern 3 und 4 für die Deckschicht der optischen Speicherplatte. In
Tabelle 3 ist NA die numerische Apertur, f (Einheit: mm) ist die Gesamtbrenn
weite, λ1 (Einheit: nm) ist die Wellenlänge für die erste optische Speicherplatte, λ2
(Einheit: nm) ist die Wellenlänge für die zweite optische Speicherplatte, λB (Ein
heit: nm) ist eine Wellenlänge maximaler Intensität, r (Einheit: mm) ist der Krüm
mungsradius einer Fläche (Werte am Scheitel der asphärischen Fläche), d1 (Ein
heit: mm) ist der Abstand zwischen den Flächen längs der optischen Achse für die
erste optische Speicherplatte, d2 (Einheit: mm) ist der Abstand für die zweite
optische Speicherplatte, und nλ ist der Brechungsindex bei einer Wellenlänge von
λ nm.
Die Basiskurve des gemeinsamen Bereichs und des exklusiven Bereichs mit
hohem NA-Wert der ersten Fläche 11 und die zweite Fläche 12 sind rotations
symmetrische asphärische Flächen. Eine solche Fläche wird durch die folgende
Gleichung ausgedrückt:
X(h) ist ein Sagittalwert, d. h. der Abstand einer Kurve zu einer tangentialen Ebene
an einer Stelle der Fläche mit der Höhe h über der optischen Achse. c ist die
Krümmung (1/r) des Scheitels der Fläche, K ist eine Konizitätskonstante, A4, A6,
A8, A10 und A12 sind Asphärizitätskoeffizienten vierter, sechster, achter, zehnter
und zwölfter Ordnung.
Die Krümmungsradien der asphärischen Flächen in Tabelle 3 sind Werte auf der
optischen Achse. Die Konstante K und die Koeffizienten A4 bis A12 sind in Tabelle
4 angegeben, und die Koeffizienten der optischen Weglängendifferenzfunktion,
die die Beugungslinsenstruktur definieren, sind in Tabelle 5 angegeben. Δ ist der
Abstand (Einheit: mm) längs der optischen Achse zwischen zwei asphärischen
Flächen. Eine asphärische Fläche ist die Basiskurve des gemeinsamen Bereichs
und die andere asphärische Fläche ist eine imaginäre asphärische Fläche, die von
dem exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert ausgeht. Das Minuszeichen des
Abstandes Δ bedeutet, dass die imaginäre asphärische Fläche auf der Einfallseite
der Basiskurve des gemeinsamen Bereichs liegt.
Im Folgenden wird die Objektivlinse 10 des zweiten Ausführungsbeispiels be
schrieben. Hier ist die Beugungslinsenstruktur im gemeinsamen Bereich (0 ≦ h < 1,69)
und der Exklusivbereich mit hohem NA-Wert (1,66 ≦ h) als kontinuierliche
asphärische Fläche ohne Stufen erzeugt. Die Basiskurve des gemeinsamen
Bereichs ist eine von dem exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert unterschiedli
che asphärische Fläche. Da die Form der Objektivlinse des zweiten Ausführungs
beispiels ähnlich derjenigen des ersten Ausführungsbeispiels ist, ist das Linsen
diagramm nicht dargestellt. Die Grundkonstruktion der Objektivlinse des zweiten
Ausführungsbeispiels ist in Tabelle 6 angegeben, die Asphärizitätskoeffizienten
sind in Tabelle 7 angegeben, und der Koeffizient der optischen Weglängendiffe
renzfunktion sind in Tabelle 8 angegeben.
Im Folgenden wird eine Objektivlinse 10 als drittes Ausführungsbeispiel beschrie
ben. Hier ist eine gemeinsame Basiskurve für den gemeinsamen Bereich und den
exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert angewendet. Die Beugungslinsenstruktur
ist über den gesamten Bereich der ersten Fläche 11 ausgebildet. Da die Form der
Objektivlinse des dritten Ausführungsbeispiels ähnlich derjenigen des ersten
Ausführungsbeispiels ist, ist kein Linsendiagramm dargestellt. Die Grundkonstruk
tion der Objektivlinse des dritten Ausführungsbeispiels ist in Tabelle 9 angegeben,
die Asphärizitätskoeffizienten sind in Tabelle 10 angegeben, und der Koeffizient
der optischen Weglängendifferenzfunktion ist in Tabelle 11 angegeben.
Die folgende Tabelle 12 zeigt die Werte der optischen Weglängendifferenzfunk
tion Φ(h) für das erste, das zweite und das dritte Ausführungsbeispiel. Ferner
zeigt Fig. 4 eine grafische Darstellung der Funktion Φ(h).
Bei dem ersten Ausführungsbeispiel sind mit P2h45 2m = -3,36 und Φ(h45)/λ =
-14,32 die Bedingungen (1) und (2) erfüllt. Da die Koeffizienten P2 und P4 negativ
sind, hat die optische Weglängendifferenzfunktion kein lokales Maximum, wie Fig.
4 zeigt. Die Funktion nimmt mit zunehmender Höhe h im gemeinsamen Bereich
monoton ab. Da in diesem Fall der Variationsbereich der optischen Weglängen
differenzfunktion breiter wird, steigt die Anzahl der Stufen der Beugungslinsen
struktur relativ. Da aber die Funktion kein lokales Maximum hat, sind die Beu
gungsgrade der jeweiligen Beugungsordnung in jedem Punkt der Beugungslin
senstruktur unterschiedlich, wodurch die gebeugten Strahlen nicht benötigter
Ordnung, nämlich der nullten und der zweiten Ordnung, gestreut werden, während
der Strahlpunkt mit dem gebeugten Strahl erster Ordnung scharf erzeugt wird.
Dies kann den Jitter extrem reduzieren.
Wird die erste optische Speicherplatte verwendet, so wird die Lichtmenge des
gebeugten Strahls nicht benötigter zweiter Ordnung größer und dieser Strahl sollte
gestreut werden. Wird die zweite optische Speicherplatte verwendet, so wird die
Lichtmenge des gebeugten Strahls nicht benötigter zweiter Ordnung größer, und
dieser Strahl sollte gestreut werden. Der Streueffekt für den gebeugten Strahl
nullter Ordnung bei Verwendung der zweiten optischen Speicherplatte ist durch
die Strahlpunktdiagramme angegeben. Fig. 5A und 5B zeigen die Diagramme,
deren jedes die Streuung des gebeugten Strahls nullter Ordnung zeigt, wenn die
Objektivlinse des ersten Ausführungsbeispiels bei der zweiten optischen Spei
cherplatte verwendet wird. In den Figuren sind Maßstäbe angegeben.
Diese Punktdiagramme zeigen, dass die Objektivlinse des ersten Ausführungs
beispiels den gebeugten Strahl nicht benötigter Ordnung streuen kann, während
der Strahlpunkt mit dem gebeugten Strahl benötigter Ordnung scharf erzeugt wird.
Bei dem ersten Ausführungsbeispiel ist die bildseitige Brennweite der Objek
tivlinse bei Verwendung der ersten optischen Speicherplatte kürzer als bei Ver
wendung der zweiten optischen Speicherplatte, was auf die Brechkraft der Beu
gungslinsenstruktur der Objektivlinse zurückzuführen ist. Der exklusive Bereich mit
hohem NA-Wert, in dem die Beugungslinsenstruktur nicht ausgebildet ist, ist für
die Anwendung der ersten optischen Speicherplatte optimiert. Obwohl der durch
den Bereich Rh mit hohem NA-Wert laufende Laserstrahl zu dem Strahlpunkt
konvergiert wird, wenn die erste optische Speicherplatte verwendet wird, wird er
bei Verwendung der zweiten optischen Speicherplatte defokussiert. Als Ergebnis
wird der Strahlpunkt für die zweite optische Speicherplatte mit geringerer Schreib
dichte nicht zu klein, und daher muss keine Blende vorgesehen sein, die den auf
den exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert fallenden Laserstrahl abschirmt.
Bei dem zweiten Ausführungsbeispiel sind mit P2h45 2m = 23,12 und Φ(h45)/λ =
13,39 die Bedingungen (3) und (4) erfüllt. Da die Koeffizienten P2 und P4 entge
gengesetzte Vorzeichen haben, nimmt die optische Weglängendifferenzfunktion
Φ(h) in dem gemeinsamen Bereich Rc das lokale Maximum an. Da aber der
Koeffizient P2 relativ groß ist, liegt das lokale Maximum bei NA = 0,45, d. h. außerhalb
des mittleren Ringbereichs Rm, wie Fig. 4 zeigt. Da die Variation der sphäri
schen Aberration zwischen den Beugungsordnungen außerhalb des mittleren
Ringbereichs Rm groß wird, werden die gebeugten Strahlen nicht benötigter
Ordnung gestreut, auch wenn die Funktion Φ(h) darin das lokale Maximum an
nimmt. Ferner konvergiert der durch den mittleren Ringbereich Rm laufende
Laserstrahl, der einen großen Einfluss auf das Auftreten des Jitters hat, an unter
schiedlichen Stellen der optischen Achse entsprechend den Beugungsordnungen,
da die Funktion Φ(h) im mittleren Bereich Rm kein lokales Maximum annimmt.
Daher werden die nicht benötigten gebeugten Strahlen bezüglich der Informati
onsträgerschicht der optischen Speicherplatte defokussiert und gestreut. Insge
samt werden die gebeugten Strahlen nullter und zweiter Ordnung gestreut, wäh
rend der Strahlpunkt mit dem gebeugten Strahl erster Ordnung scharf erzeugt
wird. Dies kann den Jitter extrem reduzieren.
Fig. 6A und 6B zeigen mit Punktdiagrammen jeweils die Streuung des gebeugten
Strahls nullter Ordnung, wenn die Objektivlinse des zweiten Ausführungsbeispiels
mit der zweiten optischen Speicherplatte verwendet wird. Die Maßstäbe in Fig. 6A
und 6B stimmen mit denjenigen der Fig. 5A und 5B überein. Diese Punktdia
gramme zeigen, dass die Objektivlinse des zweiten Ausführungsbeispiels gleich
falls den gebeugten Strahl nicht benötigter Ordnung streut. Obwohl die Objek
tivlinse des ersten Ausführungsbeispiels eine größere Streuwirkung für den ge
beugten Strahl nicht benötigter Ordnung als die Objektivlinse des zweiten Ausfüh
rungsbeispiels hat, reicht der Effekt des zweiten Ausführungsbeispiels zur Verrin
gerung des Jitters aus.
Bei dem dritten Ausführungsbeispiels sind mit P2h45 2m = 2,44 und mit Φ(h45)/λ =
-8,26 die Bedingungen (1) und (2) erfüllt. Da die Koeffizienten P2 und P4 entge
gengesetzte Vorzeichen haben, nimmt die optische Weglängendifferenzfunktion
Φ(h) im gemeinsamen Bereich Rc das lokale Maximum an. Da aber der Koeffizi
ent P2 relativ klein ist, liegt die Höhe des lokalen Maximums bei NA = 0,15 im
zentralen Bereich Re, wie Fig. 4 zeigt. Da der zentrale Bereich Re kleiner als der
mittlere Ringbereich Rm ist, ist der Einfluss der gebeugten Strahlen nicht benö
tigter Ordnung, die durch den zentralen Bereich Re laufen, auf den Strahlpunkt
kleiner als der Einfluss der gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung, die
durch den mittleren Ringbereich Rm laufen. Daher wird der Strahlpunkt durch die
gebeugten Strahlen nicht benötigter Ordnung nicht beeinträchtigt, auch wenn die
Funktion Φ(h) im zentralen Bereich Re das lokale Maximum hat. Der durch den
mittleren Ringbereich Rm laufende Laserstrahl konvergiert an unterschiedlichen
Punkten der optischen Achse entsprechend den Beugungsordnungen, da die
Funktion Φ(h) im mittleren Bereich Rm kein lokales Maximum annimmt. Deshalb
werden die nicht benötigten gebeugten Strahlen bezüglich der Informationsträger
schicht der optischen Speicherplatte defokussiert und gestreut. Insgesamt werden
die gebeugten Strahlen nullter und zweiter Ordnung gestreut, während der Strahl
punkt durch den gebeugten Strahl erster Ordnung scharf erzeugt wird. Dies kann
den Jitter verringern.
Da die Objektivlinse des dritten Ausführungsbeispiels die Bedingung (5) über die
gesamte Linsenfläche erfüllt, hat die Beugungslinsenstruktur keine vertiefte ring
förmige Stufe, was ihre Herstellung erleichtert.
Fig. 7A und 7B zeigen die Punktdiagramme jeweils zur Darstellung der Streuung
des gebeugten Strahls nullter Ordnung, wenn die Objektivlinse des dritten Ausfüh
rungsbeispiels mit der zweiten optischen Speicherplatte verwendet wird. Die
Maßstäbe in Fig. 7A und 7B entsprechen denjenigen in Fig. 5A und 5B. Die
Punktdiagramme zeigen, dass die Objektivlinse des dritten Ausführungsbeispiels
den gebeugten Strahl nicht benötigter Ordnung gleichfalls streut. Obwohl die
Objektivlinse des ersten Ausführungsbeispiels einen größeren Streueffekt für den
gebeugten Strahl nicht benötigter Ordnung als die Objektivlinse des dritten
Ausführungsbeispiels hat, ist hier der Streueffekt zum Reduzieren des Jitters
ausreichend.
Es sei bemerkt, dass die bildseitige Brennweite der Objektivlinse bei der ersten
optischen Speicherplatte weitgehend mit der bildseitigen Brennweite bei Verwen
dung der zweiten optischen Speicherplatte bei dem zweiten und dem dritten
Ausführungsbeispiel übereinstimmt. Daher erfordert der Schreib-Lesekopf mit der
Objektivlinse des zweiten oder des dritten Ausführungsbeispiels eine Abschirmung
für den Laserstrahl, der in den exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert fällt, wenn
die zweite optische Speicherplatte verwendet wird. Als Abschirmung kann bei
spielsweise ein kurze Wellenlängen durchlassendes Filter verwendet werden, das
den Laserstrahl mit einer Wellenlänge unter 700 nm überträgt.
Wie oben beschrieben, kann die Variation der Aberration infolge Änderung der
Dicke der Deckschicht durch die Beugungslinsenstruktur auf der Linsenfläche der
Objektivlinse korrigiert werden, so dass eine Objektivlinse nach der Erfindung in
einem Schreib-Lesekopf für eine CD, eine CD-R und eine DVD mit hohem Wir
kungsgrad eingesetzt werden kann. Ferner werden gebeugte Strahlen nicht benö
tigter Ordnung gestreut, während der Strahlpunkt scharf mit dem gebeugten Strahl
benötigter Ordnung erzeugt wird, wodurch der Störanteil in einem Lesesignal
verringert werden kann.
Claims (20)
1. Objektivlinse für einen optischen Schreib-Lesekopf, mit
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet,
dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat,
dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlich dicken Deckschichten er zeugen, und
dass die Beugungslinsenstruktur an jedem Punkt in einem mittleren, mit der optischen Achse konzentrischen Ringbereich in einem mittleren Radiusbe reich der Beugungslinse eine vorbestimmte Brechkraft hat.
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet,
dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat,
dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlich dicken Deckschichten er zeugen, und
dass die Beugungslinsenstruktur an jedem Punkt in einem mittleren, mit der optischen Achse konzentrischen Ringbereich in einem mittleren Radiusbe reich der Beugungslinse eine vorbestimmte Brechkraft hat.
2. Objektivlinse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Beu
gungslinse einen exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert hat, durch den ein
Lichtstrahl mit einem ersten NA-Wert läuft, der nur für eine optische Spei
cherplatte mit einer ersten Schreibdichte erforderlich ist, und dass die Beu
gungslinse einen gemeinsamen Bereich hat, durch den ein Lichtstrahl mit ei
nem zweiten NA-Wert läuft, der kleiner als der erste NA-Wert ist und für eine
optische Speicherplatte mit einer zweiten Schreibdichte kleiner als die erste
Schreibdichte ausreicht, wobei der gemeinsame Bereich in der Mitte der Lin
senfläche angeordnet und von dem exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert
umgeben ist und den mittleren Ringbereich enthält.
3. Objektivlinse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Beu
gungslinsenstruktur an jedem Punkt in dem gemeinsamen Bereich die vor
bestimmte Brechkraft hat.
4. Objektivlinse nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass der
mittlere Ringbereich zum Durchgang eines Lichtstrahls mit einem NA-Wert
von 0,2 bis 0,38 definiert ist.
5. Objektivlinse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekenn
zeichnet, dass die Beugungslinsenstruktur in einem den mittleren Bereich
umgebenden Bereich keine Brechkraft hat.
6. Objektivlinse nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass jede Grenz
fläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen der opti
schen Achse zugewandt ist.
7. Objektivlinse nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass jede Grenz
fläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen dem
Umfang der Beugungslinse zugewandt ist.
8. Objektivlinse für einen optischen Schreib-Lesekopf, mit
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet,
dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat,
dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlich dicken Deckschichten er zeugen, und
dass eine optische Weglängendifferenzfunktion Φ(h) derart definiert ist, dass sich ihr Wert in einem mittleren, mit der optischen Achse konzentrischen Ringbereich im mittleren Radiusbereich der Beugungslinse monoton ändert, wenn eine zusätzliche optische Weglänge, die durch die Beugungslinsen struktur hinzugefügt wird, mit der folgenden optischen Weglängendifferenz funktion ausgedrückt ist:
Φ(h) = (P2h2 + P4h4 + P6h6 + . . .) . m . λ
wobei P2, P4 und P6 Koeffizienten zweiter, vierter und sechster Ordnung sind und h die Höhe über der optischen Achse, m die Beugungsordnung und λ die Wellenlänge ist.
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet,
dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat,
dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlich dicken Deckschichten er zeugen, und
dass eine optische Weglängendifferenzfunktion Φ(h) derart definiert ist, dass sich ihr Wert in einem mittleren, mit der optischen Achse konzentrischen Ringbereich im mittleren Radiusbereich der Beugungslinse monoton ändert, wenn eine zusätzliche optische Weglänge, die durch die Beugungslinsen struktur hinzugefügt wird, mit der folgenden optischen Weglängendifferenz funktion ausgedrückt ist:
Φ(h) = (P2h2 + P4h4 + P6h6 + . . .) . m . λ
wobei P2, P4 und P6 Koeffizienten zweiter, vierter und sechster Ordnung sind und h die Höhe über der optischen Achse, m die Beugungsordnung und λ die Wellenlänge ist.
9. Objektivlinse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Beu
gungslinse einen exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert hat, durch den ein
Lichtstrahl mit einem ersten NA-Wert läuft, der nur für eine optische Spei
cherplatte mit einer ersten Schreibdichte erforderlich ist, und dass die Beu
gungslinse einen gemeinsamen Bereich hat, durch den ein Lichtstrahl mit ei
nem zweiten NA-Wert läuft, der kleiner als der erste NA-Wert ist und für eine
optische Speicherplatte mit einer zweiten Schreibdichte kleiner als die erste
Schreibdichte ausreicht, wobei der gemeinsame Bereich in der Mitte der Lin
senfläche angeordnet und von dem exklusiven Bereich mit hohem NA-Wert
umgeben ist und den mittleren Ringbereich enthält.
10. Objektivlinse nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass sich der
Wert der optischen Weglängendifferenzfunktion Φ(h) in dem gemeinsamen
Bereich monoton ändert.
11. Objektivlinse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der mittlere
Ringbereich zum Durchgang eines Lichtstrahls mit einem NA-Wert von 0,2
bis 0,38 definiert ist.
12. Objektivlinse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die optische
Weglängendifferenzfunktion Φ(h) in einem den mittleren Ringbereich umge
benden Bereich einen Extremwert annimmt.
13. Objektivlinse nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Beu
gungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat, dass die
sphärische Aberration mit zunehmender Wellenlänge des einfallenden Licht
strahls sich in unterkorrigierter Richtung ändert.
14. Objektivlinse nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die fol
gende Bedingung erfüllt ist:
P2 . (h45)2 . m < 3 (1)
in der h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse ist, in dem ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,45 und einer Wellenlänge entsprechend der optischen Speicherplatte mit dickerer Deckschicht die Beugungslinsen struktur schneidet.
P2 . (h45)2 . m < 3 (1)
in der h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse ist, in dem ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,45 und einer Wellenlänge entsprechend der optischen Speicherplatte mit dickerer Deckschicht die Beugungslinsen struktur schneidet.
15. Objektivlinse nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die fol
gende Bedingung erfüllt ist:
Φ(h45)/λ < -7 (3)
Φ(h45)/λ < -7 (3)
16. Objektivlinse nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass die fol
gende Bedingung erfüllt ist:
P2 . (h45)2 . m < 8 (2)
in der h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse ist, in dem ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,45 und einer der optischen Speicher platte mit dickerer Deckschicht entsprechenden Wellenlänge die Beugungs linsenstruktur schneidet.
P2 . (h45)2 . m < 8 (2)
in der h45 die Höhe eines Punktes über der optischen Achse ist, in dem ein Lichtstrahl mit einem NA-Wert von 0,45 und einer der optischen Speicher platte mit dickerer Deckschicht entsprechenden Wellenlänge die Beugungs linsenstruktur schneidet.
17. Objektivlinse nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass die fol
gende Bedingung erfüllt ist:
Φ(h45)/λ < 8 (4)
Φ(h45)/λ < 8 (4)
18. Objektivlinse nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Beu
gungslinsenstruktur die folgende Bedingung über den gesamten Bereich der
Linsenfläche erfüllt:
Φ(h) < 0,5 λ (5)
Φ(h) < 0,5 λ (5)
19. Objektivlinse für einen optischen Schreib-Lesekopf, mit
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet, dass
die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat, dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge mit über einstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlicher Dicke der Deckschicht er zeugen, und dass
jede Grenzfläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen der optischen Achse zugewandt ist.
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet, dass
die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhängigkeit hat, dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wellenlänge mit über einstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für mindestens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlicher Dicke der Deckschicht er zeugen, und dass
jede Grenzfläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen der optischen Achse zugewandt ist.
20. Objektivlinse für einen optischen Schreib-Lesekopf, mit
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft, und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet, dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhän gigkeit hat, dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wel lenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für min destens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlicher Dicke der Deckschicht erzeugen, und
dass jede Grenzfläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen dem Umfang der Beugungslinse zugewandt ist.
einer Beugungslinse mit positiver Brechkraft, und
einer Beugungslinsenstruktur mit mehreren konzentrischen, ringförmigen Stufen auf mindestens einer Fläche der Beugungslinse, dadurch gekenn zeichnet, dass die Beugungslinsenstruktur eine solche Wellenlängenabhän gigkeit hat, dass mindestens zwei gebeugte Strahlen unterschiedlicher Wel lenlänge und übereinstimmender Beugungsordnung Wellenfronten für min destens zwei Arten optischer Speicherplatten mit unterschiedlicher Dicke der Deckschicht erzeugen, und
dass jede Grenzfläche zwischen benachbarten konzentrischen, ringförmigen Stufen dem Umfang der Beugungslinse zugewandt ist.
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US20080062242A1 (en) * | 2006-09-12 | 2008-03-13 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Optical print head with non-Gaussian irradiance |
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