CZ297722B6 - Elektromotor s ventilátorovým kolem - Google Patents
Elektromotor s ventilátorovým kolem Download PDFInfo
- Publication number
- CZ297722B6 CZ297722B6 CZ0300499A CZ300499A CZ297722B6 CZ 297722 B6 CZ297722 B6 CZ 297722B6 CZ 0300499 A CZ0300499 A CZ 0300499A CZ 300499 A CZ300499 A CZ 300499A CZ 297722 B6 CZ297722 B6 CZ 297722B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- diffuser
- electric motor
- fan wheel
- motor according
- height
- Prior art date
Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L—DOMESTIC WASHING OR CLEANING; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
- A47L5/00—Structural features of suction cleaners
- A47L5/12—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum
- A47L5/22—Structural features of suction cleaners with power-driven air-pumps or air-compressors, e.g. driven by motor vehicle engine vacuum with rotary fans
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/50—Inlet or outlet
- F05D2250/52—Outlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
- Harvester Elements (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
- Automatic Cycles, And Cycles In General (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
Resení se týká elektromotoru (1) s ventilátorovýmkolem (3), na které radiálne navazuje difuzor (4)se dnem (14) difuzorového kanálu (13), pricemz ventilátorové kolo (3) je opatreno vodicími lopatkami (21) o výsce (b.sub.4.n.) a difuzor (4) je opatren difuzorovými stenami (8) o výsce (b.sub.2.n.). Výska (b.sub.2.n.) difuzorových sten (8) je k výsce (b.sub.4.n.) vodicích lopatek (21) v pomeru v rozsahu 1,7 az 1,2, mereno na radiálne vnejsím okraji ventilátorového kola (3) a prirazené oblasti dna(14) difuzorového kanálu (13).
Description
Řešení se týká elektromotoru (1) s ventilátorovým kolem (3), na které radiálně navazuje difuzor (4) se dnem (14) difuzorového kanálu (13), přičemž ventilátorové kolo (3) je opatřeno vodícími lopatkami (21) o výšce (b4) a diíuzor (4) je opatřen difuzorovými stěnami (8) o výšce (b2). Výška (b2) difuzorových stěn (8) je k výšce (b4) vodicích lopatek (21) v poměru v rozsahu 1,7 až 1,2, měřeno na radiálně vnějším okraji ventilátorového kola (3) a přiřazené oblasti dna (14) difuzorového kanálu (13).
Elektromotor s ventilátorovým kolem
Oblast techniky
Vynález se týká elektromotoru s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor se dnem difuzorového kanálu, přičemž ventilátorové kolo je opatřeno vodícími lopatkami o určité výšce a difuzor je opatřen difuzorovými stěnami o určité výšce.
Dosavadní stav techniky
Takové konstrukce jsou známy jako jednotky motoru a ventilátoru. Používají se zde difuzory, které jsou kolem obvodu ventilátorového kola opatřeny rovnoměrně rozloženými vodícími kanály pro vzduch. Úkolem těchto difuzorů je odchylovat vzduch vystupující z oběžného kola pod plochým úhlem proudění a zajistit kratší dráhu proudění skrze oblast difuzoru, než je tomu v prstencovém prostoru bez lopatek. Toto pak vede ke zvýšení účinnosti celého ventilátoru či radiálního dmychadla. Aby se dosáhlo maximální dráhy proudění, musí být také co nejužší mezera mezi oběžným kolem a vstupem difuzoru. Malá mezera má však za důsledek vyšší hlučnost a vyšší náchylnost dmychadla ke vzniku šumů a takzvaného „pumpování“ při odchylce průtočného množství od optimální hodnoty. Použití tohoto druhu difuzorů je účelné při úhlech proudění menších než 20°. Při použití elektromotoru s ventilátorovým kolem předmětného druhu ve vysavači prachu nebo podobně, kde se používá rychloběžný elektromotor s jednostupňovým dmychadlem, nejsou žádnou zvláštností úhly proudění menší než 5°. Použitý difuzor musí být s ohledem na vstupní úhel přiměřeně malý, aby se dosáhlo vstupu vzduchu bez narážení. Pro rozšiřování difuzorových kanálů se všeobecně doporučuje úhel 7 až 12°. Výška difuzorových kanálů se přizpůsobuje výšce výstupu ventilátorového kola, přičemž tato výška difuzorových kanálů se obecně volí o 1 až 2 mm větší než výška výstupu ventilátorového kola. Kromě těchto difuzorových kanálů se čtvercovým průřezem jsou také známy difuzorových kanálů se čtvercovým průřezem jsou také známy difuzorové kanály s kruhovými průřezy. Difuzorové kanály jsou obecně jak v případě přímých, tak i zakřivených difuzorových kanálů tvořeny lopatkami s konstantní tloušťkou stěny. Kromě toho jsou také známy přímé difuzorové kanály s radiálně směrem ven rostoucím tloušťkou stěny lopatek, takzvané klínové difuzory.
Z dokumentu EP-A2 0 602 007 je známo provedení, ve kterém poměr výšky kanálu difuzoru k výšce výstupu ventilátorového kola odpovídá již zmíněnému poměru. Difuzor je opatřen zakřivenými kanály pro průtok vzduchu, přičemž stěny kanálů jsou rovnoměrně mírně zakřiveny. Síla stěny difuzorových kanálů je konstantní. Výšky difuzorových stěn a výšky vodicích lopatek jsou zde prakticky stejně velké. Z dokumentu DE-A1 41 30 901 je dále známo provedení, ve kterém je použit difuzor s výrazněji zakřivenými difuzorovými kanály.
U předmětu dokumentu EP 0 467 557 Al jsou poměry v zásadě shodné.
Nevýhodou známých řešení je, že při silném škrcení, to jest při malém průtočném množství, dochází k nestabilitě průběhu proudění, k takzvanému „pumpován“. Toto „pumpování“ vyvolává silné vzmáhání celého vzduchového sloupce v dmychadle a v navazujících vzduchových kanálech, což je spojeno se vznikem značného hluku a po delší době provozu může toto vést k mechanickému selhání dmychadla a motoru. K předcházení poškození musí být dmychadlo proto opatřeno zařízeními, která jsou preventivně účinná při silném škrcení nebo detekují první cyklus „pumpování“. Známým opatřením jsou zavzdušňovací ventily, které působí na podtlak, a to buď preventivně, nebo řízeny elektromagneticky. Takto se zajistí minimální průtočné množství. Malé mezery mezi difuzorem a oběžným kolem, které jsou zapotřebí pro účinnost difuzoru, vyvolávají jednotlivé rušivé akustické tóny. Kromě toho, oblast dobré účinnosti difuzoru je omezena na úzký rozsah průtočných množství.
-1 CZ 297722 B6
S přihlédnutím k výše popsanému stavu techniky spočívá úkol vynálezu v nalezení takové konstrukce elektromotoru s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor, která bude při příznivém výrobně technickém provedení pracovat stabilně i při silném škrcení a mít přitom dobrou účinnost.
Podstata vynálezu
Uvedený úkol řeší a nedostatky známých řešení tohoto druhu do značné míry odstraňuje elektromotor s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor se dnem difuzorového kanálu, přičemž ventilátorové kolo je opatřeno vodícími lopatkami o určité výšce a difuzor je opatřen difuzorovými stěnami o určité výšce, podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že výška difuzorových stěn je k výšce vodicích lopatek v poměru v rozsahu 1,7 až 1,2, měřeno na radiálně vnějším okraji ventilátorového kola a přiřazené oblasti dna difuzorového kanálu.
Předmětem vynálezu je rovněž elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorové stěny začínají na vnitřním průměru difuzoru, probíhají k vnějšímu průměru difuzoru a probíhají až k vnějšímu průměru ventilátorového kola a u kterého poměr vnitřního průměru difuzoru k vnějšímu průměru ventilátorového kola je v rozsahu 1,01 až 1,1.
Předmětem vynálezu je dále elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého mezi difuzorovými stěnami probíhá v radiálním směru difuzorový kanál o určité výšce a u kterého se výška difuzorového kanálu v radiálním směru výrazně zvětšuje.
Uhel rozšiřování je s výhodou v rozsahu 12 až 20°.
Difuzorový kanál se zvětšováním své výšky rozšiřuje s výhodou snižováním svého dna vůči spodní stěně ventilátorového kola.
Je výhodné, jestliže dno difuzorového kanálu se vůči radiálně vnějšímu okraji spodní stěny ventilátorového kola snižuje stupňovitě.
Dno difuzorového kanálu přitom spadá v radiálním směru šikmo směrem dolů.
Dále je výhodné, jestliže vzdálenost mezi difuzorovými stěnami v obvodovém směru se radiálně směrem ven zvětšuje.
Uhel obvodového rozšiřování je s výhodou přibližně v rozsahu 2 až 10°.
Krycí stěna ventilátorového kola na straně výstupu přibližně v zákrytu přechází v horní zakrývání difuzorových kanálů.
Předmětem vynálezu je dále elektromotor s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorová stěna v radiálním směru probíhá v podstatě podél nebo rovnoběžně s tečnou kružnice definované vnitřním průměrem difuzoru, přičemž tato difuzorová stěna sestává v radiálním směru z v podstatě přímého úseku a na něj na vnější straně navazujícího zahřívaného úseku.
Přímý úsek s výhodou představuje přibližně 55 až 75 % celkové délky difuzorové stěny.
Je výhodné, jestliže zakřivený úsek probíhá ve směru otáčení ventilátorového kola na jedné straně tečny.
Je však také možné, že zakřivený úsek protíná tečnu.
První část přímého úseku se s výhodou kryje s tečnou nebo probíhá rovnoběžně s touto tečnou.
-2CZ 297722 B6
První část přímého úseku s výhodou představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku.
Na první část přímého úseku navazuje druhá část přímého úseku, která je případně zahnuta proti směru otáčení ventilátorového kola.
Poměr výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek se tedy pohybuje v rozsahu přibližně 1,7 až 1,2. Na rozdíl od stavu techniky a zmíněných vněm obsažených doporučení se podle vynálezu takto zvoleným poměrem vědomě využívá vyvolávaní odtrhávání proudění, aby se zlepšila stabilita proudění a aby se také až do nulového průtočného množství vyloučil vznik „pumpování“. Dále je u elektromotoru s ventilátorem, u kterého difuzorové stěny začínají na vnitřním průměru difuzoru, probíhají k vnějšímu průměru difuzoru a probíhají až k vnějšímu průměru ventilátorového kola, s výhodou použito opatření spočívající v tom, že poměr vnitřního průměru difuzoru k vnějšímu průměru ventilátorového kola je v rozsahu 1,01 až 1,1. Dále se ukázalo být výhodným, jestliže u elektromotoru s ventilátorovým kolem, u kterého mezi difuzorovými stěnami probíhá v radiálním směru difuzorový kanál o určité výšce, je použito opatření spočívající vtom, že výška difuzorového kanálu se v radiálním směru výrazně zvětšuje. V jednom z výhodných provedení vynálezu je v tomto směru použito řešení spočívající v tom, že úhel rozšiřování je v rozsahu přibližně 12 až 20°. Elektromotor s ventilátorem podle vynálezu je tedy proveden s takovými poměry vnějšího průměru vodicích lopatek k vnitřnímu průměru difuzoru a výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek, které leží výrazně mimo hodnoty doporučeného ve známém stavu techniky. Zmíněného úhlu rozšiřování lze dosáhnout například tak, že difuzorový kanál se zvětšováním své výšky rozšiřuje snižováním svého dna vůči spodní stěně ventilátorového kola. Takto se v oblasti rozšiřování ještě jednou dosáhne zvětšení poměru výšky difuzorové stěny k výšce vodicích lopatek. Jedna z možností řešení podle vynálezu spočívá v tom, že dno difuzorového kanálu se vůči radiálně vnějšímu okraji spodní stěny ventilátorového kola snižuje stupňovitě. Toto opatření může být provedeno například tak, že na začátku se použije oblast dna difuzorového kanálu, která je rovnoběžná se dnem ventilátorového kola, přičemž poměr výšky difuzorových stěn k výšce vodicích lopatek činí v této oblasti 1,7 až 1,2. Na tuto rovnoběžně probíhající oblast pak navazuje radiálně směrem ven stupňovitě se snižující oblast dna difuzorového kanálu, ve které je uvedený poměr zvětšen. V jednom z výhodných provedení vynálezu je použito řešení spočívající v tom, že dno difuzorového kanálu spadá v radiálním směru šikmo směrem dolů, a to s výhodou pod úhlem 12 až 20°. Pro další zvýšení účinnosti a zvýšení stability při silném škrcení je dále výhodné, jestliže vzdálenost mezi difuzorovými stěnami v obvodovém směru se radiálně směrem ven zvětšuje. Podle vynálezu je v tomto směru navrženo, aby úhel obvodového rozšiřování byl přibližně v rozsahu 2 až 10°. Zásluhou tohoto opatření se jednotlivé difuzorové kanály rozšiřují radiálně směrem ven jak ve směru rovnoběžném s osou ventilátorového kola, tak i ve směru kolmém na tento směr. Je dále výhodné, jestliže krycí stěna ventilátorového kola na straně výstupu přibližně v zákrytu přechází v horní zakrytování difuzorových kanálů. Toto zakrytování je podle vynálezu tvořeno horním krytem ventilátoru. Tento horní kryt je shora nasazen na jednotku ventilátorového kola s difuzorem. Počínaje vstupní oblastí difuzoru, pozorováno ve směru od ventilátorového kola, je dno difuzorového kanálu provedeno se sklonem v úhlu 12 až 20°. Protože zakrytování difuzorových kanálů je uspořádáno kolmo k ose ventilátorového kola, dosáhne se v radiálním směru výrazně se rozšiřujícího difuzorového kanálu s rozšiřováním pod úhlem 12 až 20°. Celkové rozšiřování difuzorového kanálu je ještě dále zvětšeno rovinným rozšiřováním difuzorového kanálu mezi sousedními difuzorovými stěnami pod úhlem 2 až 10°. Rozšiřování difuzorového kanálu v této míře bylo až dosud považováno za škodlivé pro aerodynamickou stabilitu a účinnost, protože způsobuje odtrhávání proudění. Protože cyklické odtrhávání proudění je příznakem počátku oblasti „pumpování“, bylo by u takto se rozšiřujících difuzorových kanálů možno očekávat špatnou účinnost a předčasné „pumpování“. Ve zde popsaném provedení podle vynálezu se však využívá odtrhávání proudění, nazývané dále „vychylovací vírů, kterým se zlepší stabilita proudění a zabrání se vzniku „pumpování“ i při nulovém průtočném množství. Ventilátorové kolo je v zájmu podpoření vychylovacího víru uspořádáno tak, že zakrytování ventilátorového kola se až na 1 až 2 mm
-3 CZ 297722 B6 kryje se zakrytováním difuzorových kanálů. Takto se v oblasti mezi výstupem ventilátorového kola podél zakrytování difuzorového kanálu dosáhne optimální průběh proudění. Na protilehlém dnu difuzorového kanálu vytváří vychylovací vír fluidní stěnu, která se nastavuje v závislosti na průtočném množství, přičemž vychylovací vír se vytváří v radiálně směrem šikmo dolů spadající oblasti dna difuzorového kanálu. Zmíněná fluidní stěna vzniká v radiálně směrem obrácené oblasti vychylovacího víru. Kromě zajištění optimálního hlavního proudění se takto dosáhne odchylování tohoto hlavního proudění ke zpětným vodicím lopatkám s malými ztrátami. Zmíněné zpětné vodicí lopatky jsou známým způsobem uspořádány na od difuzomích stěn odvrácené spodní stěně difuzoru a slouží ke konečnému odchylování proudění vzduchu. Ventilátorové kolo je známým způsobem opatřeno vodícími lopatkami, které jsou uspořádány mezi dvěma krycími disky. Tyto krycí disky vymezují rovnoběžně probíhající výstupní oblast, přičemž poměr vnějšího průměru vodicích lopatek k vnitřnímu průměru rovnoběžně probíhajících výstupních oblastí je s výhodou v rozsahu 0,6 až 0,95. Aby se pokud možno potlačil akustický šum a zejména vyšší složky jeho spektra a docílilo se proudění podél difuzorových stěn bez odtrhávání, jsou tyto difuzorové stěny provedeny s v podstatě konstantní tloušťkou stěny. V tomto směruje u elektromotoru s ventilátorovým kolem, u kterého difuzorová stěna v radiálním směru probíhá v podstatě podél nebo rovnoběžně s tečnou kružnice definované vnitřním průměrem difuzoru, navrženo, aby difuzorová stěna sestávala v radiálním směru z v podstatě přímém úseku a na něj na vnější straně navazujícího zakřiveného úseku. Zvláště výhodným se ukázalo být, jestliže přímý úsek představuje přibližně 55 až 75 % celkové délky difuzorové stěny. Tato celková délka se přitom měří podél výše definované tečny. Proud vzduchu, který se zavádí do difuzorového kanálu, je takto skrze tento difuzorový kanál veden přímo a teprve v poslední části, popřípadě v poslední čtvrtině, je v zakřiveném úseku odchylován. Ukázalo se být přitom výhodným, jestliže zakřivený úsek probíhá ve směru otáčení ventilátorového kola na jedné straně tečny. Výhodné je však také uspořádání, ve kterém zakřivený úsek protíná tečnu. Takto se nejméně v oblasti zakřiveného úseku opustí odchylování proudění ve směru podél nebo rovnoběžně s tečnou. Dále je navrženo, aby první část přímého úseku se kryla s tečnou nebo probíhala rovnoběžně s touto tečnou. Na první část navazující dále přímo probíhající část je vůči první části s výhodou odchýlena. Uhel tohoto odchýlení se s výhodou volí v rozsahu 1 až 3°, zejména 2°. Je výhodné, jestliže první část přímého úseku představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku. Jak již bylo uvedeno, navazuje na první část přímého úseku druhá část tohoto přímého úseku, která je případně zahrnuta proti směru otáčení ventilátorového kola. Takto se dosáhne výhodného průběhu difuzorové stěny, jejíž první část probíhá rovnoběžně s tečnou, navazující druhá přímá část probíhá vůči první části odchýlené proti směru otáčení ventilátorového kola a navazující vnější zakřivený úsek, který vychází z druhé části, probíhá, pozorováno ve směru otáčení ventilátorového kola, až do oblasti za tečnou, kterou přitom kříží. Koncový bod difuzorových stěn se tedy nachází ve směru otáčení ventilátorového kola za tečnou. Vzájemná vzdálenost mezi jednotlivými difuzorovými stěnami je volena tak, že vzdálenost mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou se volí jako 0,061 až 0,049-násobek vnitřního poloměru difuzoru. Dále, vzdálenost mezi druhou, přímo probíhající částí, která je skloněna vůči vstupní první části, a sousední difuzorovou stěnou se volí jako 1,02 až 1,25 násobek vzdálenosti mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou. Takový průběh difuzorových stěn lze snadno vyrobit vystřikovacím litím, je vysoce tvarově stabilní a má podstatně menší sklon k protahování než zakřivené difuzorové stěny. Špička lopatky, popřípadě difuzorové stěny, je s výhodou skosena pod úhlem 10 až 15°, takže v difuzorovém kanálu v tomto směru nedochází k žádnému zúžení průřezu. Z technologických důvodů může být špička difuzorové stěny zaoblena v poloměru činícím až jednu čtvrtinu tloušťky difuzorové stěny. Aby bylo zjištěno bezvadné protékání difuzorového kanálu, zejména podél zakrytování difuzorového kanálu, má již zmíněný horní kryt ventilátoru vnitřní průměr, který je 1,035 až 1,75 násobkem vnějšího průměru difuzoru. Tangenciálně probíhající vstupní oblast difuzorové stěny, to jest první část jejího přímého úseku, má za úkol odchylovat proud vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola, do tangenciálního směru, a to nezávisle na okamžitém úhlu náběhu. Takto odchýlená oblast proudění strhává i ostatní, jinak neovlivněné proudění. Vzdálenost mezi vstupní špičkou difuzorové stěny a sousední difuzorovou stěnou je volena tak, že náběh proudění do celého difuzorového kanálu je téměř tangenciální. Při malých průtočných množstvích, která jsou optimální, se zahrnutím první
-4CZ 297722 B6 části přímého úseku vyprovokuje odtržení, které je však stabilizováno vychylovacím vírem, se kterým je přímé spojení. Oblast odtržení nemůže vystoupit z difuzorového kanálu, protože koncový bod difuzorové stěny je přetažen přes tečnu. Oblast odtržení je takto prostorově vymezena a stabilizována vychylovacím vírem. Při vysokých průtočných množstvích, to jest vyšších než je optimální bod, je oblast odtržení vytlačena směrem k vychylovacímu viru a je využita celá šířka difuzorového kanálu, to jest vzdálenost zahnuté druhé části difuzorové stěny od sousední difuzorové stěny. Rychlostní profil proudu vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola, je podél dělení ventilátorového kola nerovnoměrný. V důsledku toho se stále mění úhel náběhu na vstupu difuzoru. Zásluhou nového provedení difuzorové stěny podle vynálezu se do značné míry dosáhne tangenciálního náběhu do difuzorového kanálu a oblast odtržení reaguje při nízkém průtočném množství na různé podmínky přítoku růstem nebo mizením. Takto se podstatně redukuje hluk při otáčení a zejména jeho vyšší kmitočty. Aby se potlačily změny podmínek náběhu, je dále výhodné, jestliže poměr dělení ventilátorového kola k dělení difuzoru se volí v rozsahu 2,5 až 3,0, přičemž zvláště výhodný je poměr 2,74. Aby se dosáhlo vysokého dopravního množství vzduchu, je vně překrytí difuzorovými stěnami vytvořeno ve dnu difuzorového kanálu vybrání, které dosahuje až k vnějšímu průměru na spodní straně nosného tělesa difuzoru uspořádaných zpětných vodicích lopatek. Poměr vnějšího poměru zpětných vodicích lopatek k vnějšímu průměru difuzorových stěn se přitom volí v rozsahu 0,925 a 0,98. Výška zpětných vodicích lopatek představuje s výhodou přibližně 1,2 až 1,6-násobek výšky difuzorových stěn. Zásluhou tohoto provedení se výše popsaným vybráním vně překrytí difuzorovými stěnami ani nesnižuje účinnost, ani nezvyšuje nebezpečí „pumpování“. Protože zpětné vodicí lopatky začínají až u vnitřního průměru vybrání, může se volit jiný počet zpětných vodicích lopatek zpětného vodícího kola než je počet difuzorových stěn. Kromě toho, zásluhou výše popsaného provedení difuzoru lze bez ovlivnění šumu a účinnosti vytvořit na jedné nebo na dvou symetricky protilehlých difuzorových stěnách štěrbinu. Tato štěrbina se nachází vně překrytí difuzorové stěny a umožňuje úplné vyvážení ventilátorového kola, což u známých ventilátorů, ve kterých je ventilátorové kolo obklopeno difuzorem, není možné, protože jednodílný difuzor se zpětným vodicím kolem se montuje před ventilátorovým kolem a úzká mezera mezi ventilátorovým kolem a difuzorem vyvažovaní nedovoluje. Takto se dosáhne ventilátoru, jehož ventilátorové koleje obklopeno difuzorem, který má zvýšenou účinnost. Při vyšší účinnosti ventilátoru se vystačí s menším motorem s nižší spotřebou energie, takže se na jedné straně sníží hmotnost a na druhé straně zvýší účinnost při použití takové jednotky elektromotor/ventilátor například ve vysavači prachu. V celém provozním rozsahu nedochází k žádnému „pumpování“. Ventilátor pracuje až do nulového průtočného množství stabilně. Kromě toho je podstatně potlačena, popřípadě eliminována hlučnost, aniž by například výřezy nebo podobně utrpěla stabilita difuzorových stěn, které podepírají horní kryt ventilátoru. Difuzor je spolu se zpětným vodicím kolem, které odchyluje vzduch pro chlazení elektromotoru, proveden jako jeden díl, který může být v jednoduchém nástroji bez šoupátka vyroben z polymemího plastu vstřikovacím litím. Dále je zde možnost, aby se při smontovaném difuzoru a ventilátorovém kole provedlo kompletní vyvážení ventilátorového kola.
Přehled obrázků na výkresech
Podstata vynálezu je dále objasněna na příkladech jeho provedení, které jsou popsány na základě připojených výkresů, které znázorňují:
- na obr. 1 boční pohled, zčásti v řezu, na elektromotor s ventilátorovým kolem, na které radiálně navazuje difuzor;
- na obr. 2 detailní perspektivní pohled na difuzor s pohlede na stěny tohoto difuzoru;
- na obr. 3 další detailní perspektivní pohled na difuzor s pohledem na zadní zpětné vodicí lopatky;
- na obr. 4 boční pohled na difuzor;
- na obr. 5 půdorysný pohled na horní stranu difuzoru, která je opatřena difuzorovými stěnami;
-5CZ 297722 B6
- na obr. 6 pohled zespodu na spodní stranu difuzoru, která je opatřena zpětnými vodícími lopatkami;
- na obr. 7 zvětšený řez polovinou difuzoru;
- na obr. 8 detail oblasti VIII—VIII z obr. 1;
- na obr. 9 detail z obr. 4;
- na obr. 10 znázornění odpovídající obr. 5, týká se však druhého provedení.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 je znázorněn elektromotor 1, na jehož rotorovém hřídeli 2 je uspořádáno ventilátorové kolo 3 na které radiálně navazuje difuzor 4. Ventilátorové kolo 3 je pevně uspořádáno na rotorovém hřídeli 2, kterým je otáčeno. Difuzor 4 je naproti tomu neotočně připevněn na úložném rámu
5. Elektromotor 1 je obklopen motorovým krytem 6, který je rovněž připevněn na úložném rámu 5.
Ventilátorové kolo 3 a difuzor 4 jsou uspořádány na straně úložného rámu 5 odvrácené od elektromotoru 1 a jsou společně překryty horním krytem 7, který je uchycen na úložném rámu 5.
Difuzor 4 je dále blíže popsán na základě detailních vyobrazení na obr. 2 až 9.
Difuzor 4 má v podstatě deskový tvar, v půdorysu je kruhový a na horní a spodní straně je opatřen vodícími prvky.
Na horní straně je difuzor 4 opatřen difuzorovými stěnami 8. Na spodní straně nosného tělesa 9 jsou vcelku s tímto nosným tělesem 9 vytvořeny zpětné vodicí lopatky JO, které tvoří zpětné vodicí kolo 16.
Difuzor 4 má v půdorysném pohledu na obr. 5 vnější průměr D2, který ve znázorněném příkladu provedení činí přibližně 108 mm. Zmíněné difuzorové stěny 8 jsou na nosném tělese 9 uspořádány ve vnější prstencové oblasti tohoto nosného tělesa 9. Difuzorové stěny 8 přitom začínají na vnějším průměru D2 a probíhají až k vnitřnímu průměru Dt difuzoru 4, který ve znázorněném příkladu provedení činí přibližně 94 mm.
Prstencová oblast nosného tělesa 9, na které jsou uspořádány difuzorové stěny 8, má oproti obecné rovině tohoto nosného tělesa 9 zesílenou tloušťku.
Ve volném prostoru, který je vymezen vnitřním průměrem D| difuzoru 4, je v zabudovaném stavu uloženo ventilátorové kolo 3, jak je toto patrné na obr. 1.
Jak je dále patrné z obr. 5, je difuzor 4 uprostřed opatřen kruhovým otvorem 11 pro průchod rovněž kruhově provedené střední oblasti úložného rámu 5. Difuzor 4 je dále v oblasti svého nosného tělesa 9 opatřen dvěma navzájem symetricky uspořádanými otvory 12 pro připevnění difuzoru 4 na úložném rámu 5 pomocí šroubů, nýtů nebo podobně.
Mezi difuzorovými stěnami 8 jsou vytvořeny difuzorové kanály 13, jejichž výška se v radiálním směru výrazně zvětšuje. Zmíněná prstencová oblast, na které jsou uspořádány difuzorové stěny 8, přitom vytváří dno 14 difuzorových kanálů 13, které zpočátku v radiálně vnitřní oblasti probíhá rovnoběžně s obecnou rovinou nosného tělesa 9, to jest kolmo k ose nosného tělesa 9 difuzoru 4 a tím také kolmo k ose otáčení ventilátorového kola 3. Poté navazuje snižování dna 14 difuzorových kanálů 13, které v radiálním směru probíhá šikmo směrem dolů. Úhel a tohoto rozšiřování činí přibližně 12 až 20°.
-6CZ 297722 B6
V důsledku tohoto provedení se výška difuzorových kanálů 13, měřená ode dna 14 difuzorového kanálu 13 k horní hraně difuzorové stěny 8, v radiálním směru výrazně zvětšuje, přičemž na začátku, to jest radiálně uvnitř, činí tato výška hi ve znázorněném příkladu provedení přibližně 10,5 mm, zatímco radiálně vně, to jest v oblasti vnějšího průměru D2 činí výška h2 přibližně 12 mm.
Zpětné vodicí lopatky 10 na spodní straně nosného tělesa 9 mají výšku b] odpovídá 1,2 až 1,6 násobku výšky b2 difuzorových stěn 8. Ve znázorněném příkladu provedení výška b2 difuzorové stěny 8 činí 10,5 mm, zatímco výška b| zpětné vodicí lopatky 10 činí 12 mm, to vše při celkové výšce b3 difuzoru 4 přibližně 27 mm.
Na horní straně nosného tělesa 9 je pro vytvoření difuzorových kanálů 13 uspořádáno celkem dvacet difuzorových stěn 8. Jednotlivé difuzorové stěny 8 mají v podstatě konstantní tloušťku w stěny, která činí přibližně 1,2 m. Difuzorová stěna 8 probíhá v radiálním směru v podstatě podél tečny T ke kružnici definované vnitřním průměrem Di difuzoru 4, jak je toto patrné z obr. 9.
Difuzorová stěna 8 sestává v radiálním směru nejdříve v podstatě přímého úseku G| a na něj navazujícího vnějšího zakřiveného úseku K, přičemž přímý úsek Gt tvoří přibližně 55 až 75 % celkové délky 1 difuzorové stěny 8. Celková délka 1 je přitom měřena rovnoběžně s tečnou T.
Celková délka 1 difuzorové stěny 8 činí ve znázorněném příkladu provedení přibližně 25 mm. Přím úsek G| má délku přibližně 18 mm.
Přímý úsek G] difuzorové stěny 8 se stává z první části G2 a druhé části G3, přičemž první část G2 se kryje s tečnou T. Tato první část G2 představuje přibližně desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku G, difuzorové stěny 8. Ve znázorněném příkladu provedení jsou to přibližně 4 mm. Na tuto první část G2 navazující druhá část G3 je vůči první části G2 odkloněna zpět proti směru U otáčení ventilátorového kola 3 v úhlu β přibližně 2°.
Zakřivený úsek K, který navazuje na přímý úsek Gl; je veden přes tečnu T, kterou kříží, takže koncový bod E difuzorové stěny 8 se ve směru otáčení ventilátorového kola 3 nachází na straně tangenty T protilehlé k přímému úseku G,.
Zakřivený úsek K. končí a koncový bod E se nachází na vnějším průměru D2 difuzoru 4.
Vzdálenost aj difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8, měřená od vstupní špičky SP difuzorové stěny 8, činí 0,061 až 0,049 násobek poloviny vnitřního průměru D] difuzoru 4. Ve znázorněném příkladu provedení činí tato vzdálenost ai přibližně 2,4 mm.
Vzdálenost a2 zahrnuté druhé části G2 difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8 činí 1,02 až 1,25 násobek vzdálenosti ap Ve znázorněném příkladu provedení toto činí přibližně 2,8 mm.
Zpětné vodicí lopatky 10, které jsou uspořádány na spodní straně nosného tělesa 9, jsou rovněž v radiálně vnější oblasti tohoto nosného tělesa vytvořeny vcelku s tímto nosným tělesem 9 a z téhož materiálu. Tyto zpětné vodicí lopatky 10 probíhají mezi vnějším průměrem D3 a vnitřním průměrem D4 a vytvářejí tak zpětné vodicí kolo 16. Vnější průměr D3 zpětných vodicích lopatek 10 leží svou hodnotou mezi vnějším a vnitřním průměrem D2 a D] difuzorových stěn 8. Ve znázorněném příkladu provedení činí vnější průměr D3 zpětných vodicích lopatek 10 přibližně 103 mm. Vnitřní průměr D4 zpětného vodícího kola 16 činí přibližně 73 mm.
Jak je patrné zejména z obr. 3, mohou být některé zpětné vodicí lopatky 10 opatřeny při vnější straně na okrajích otevřeným výřezy 22, což je vhodné například z důvodu montáže.
-7CZ 297722 B6
Jednotlivé zpětné vodicí lopatky 10 mají podle obr. 6 tvar části kruhového oblouku s poloměrem přibližně 32 mm. Jejich uspořádání mezi vnější průměrem D3 a vnitřním průměrem D4 těchto zpětných vodicích lopatek 10 je voleno tak, že tyto zpětné vodicí lopatky 10 probíhají pod úhlu δ o velikosti přibližně 73°. Po obvodu je rovnoměrně rozloženo celkem šestnáct zpětných vodicích lopatek JO.
Aby se dosáhlo velkého množství dopravovaného vzduchuje vně překrytí Y zpětnými vodícími lopatkami 10 vytvořeno ve dnu 14 difuzorového kanálu 13 mezi vnějším průměrem D2 difuzoru 4 a vnějším průměre D3 zpětných vodicích lopatek 10 odpovídá přibližně 0,925 a 0,98-násobku vnějšího průměru D2 difuzoru 4.
Zásluhou popsaného provedení difuzoru 4 nezmenšuje vybrání 15 účinnost, ani se tímto nezvětšuje nebezpečí „pumpování“. Protože zpětné vodicí lopatky 10 začínají teprve na vnějším průměru D3, může se ve srovnání s difuzorem 4 volit nestejný počet zpětných vodicích lopatek JO zpětného vodícího kola 16.
Z obr. 1 je patrné, že poměry rozměrů ventilátorového kola 3 a difuzoru 4 jsou voleny tak, že vnitřní průměr D] difuzoru 4 odpovídá přibližně 1,01 až 1,1-násobku vnějšího průměru D5 ventilátorového kola 3. Kromě toho, poměr výšek b2 difuzorových stěn 8 k výšce b4 ventilátorového kola 3, měřené na radiálně vnějším obvodu, je volen tak, že výška b2 difuzorových stěn 8 odpovídá přibližně 1,7 až 2,3-násobku výšky b4 ventilátorového kola 3. Tato hodnota značně přesahuje hodnoty uváděné ve stavu techniky.
Dno 14 difuzorového kanálu 13 je počínaje vstupní oblastí difuzoru 4, provedeno se skosením, jak již bylo zmíněno. Horní zakrytování 17 ventilátoru, které tvoří horní stěny difuzorových kanálů 13 je uspořádáno kolmo kose ventilátoru, zásluhou čehož se dosáhne značného rozšiřování difuzorového kanálu 13 v axiálním směru. Celkové rozšiřování difuzorového kanálu 13 je ještě dále zvýšeno rovinným rozšiřováním tohoto difuzorového kanálu 13 mezi sousedními difuzorovými stěnami 8, které činí přibližně 2 až 10°.
Protože cyklické odtrhávání proudění je příznačné pro počátek oblasti „pumpování“, bylo by možno při takto výrazně se rozšiřujícím difuzorovém kanálu 13 očekávat špatnou účinnost a předčasné „pumpování“. Ve zde popsaném provedení je však použito odtrhávání proudění, nazývané dále vychylovací vír Z,, čímž se zvýší stabilita proudění a také až do nulového průtoku se nepřipustí žádné „pumpování“.
Ventilátorové kolo 3 je za účelem podpoření vychylovacího víru Z] uspořádáno tak, že krycí stěna 18 ventilátorového kola 3 až na 1 až 2 mm lícuje s rovinou horní strany difuzorového kanálu 13, popřípadě horním zakrytováním 17, takže od výstupu ventilátorového kola 3 se podél horní strany difuzorového kanálu 13, popřípadě horního zakrytování 17, vytvoří optimální proudění.
Na protilehlém dnu 14 difuzorového kanálu 13 vytváří vychylovací vír Z] fluidní stěnu I, která se nastavuje v závislosti na průtočném množství. Kromě zajištění optimálního hlavního proudění se dosáhne odchýlení hlavního proudění ke zpětnému vodícímu kolu 16 s malými ztrátami.
Ventilátorové kolo 3 je, aby se dosáhlo proudění podél horní strany difuzorového kanálu 13, opatřeno rovnoběžnou výstupní oblastí 20, která je tvořena horní krycí stranou 18 ventilátorového kola 3 a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3 a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3. Poměr vnitřního průměru D6 výstupní oblasti 20 k vnějšímu průměru D5 ventilátorového kola 3 činí s výhodou 0,6 až 0,95. Mezi krycí stěnou 18 ventilátorového kola 3a spodní stěnou 19 tohoto ventilátorového kola 3 jsou obvyklým způsobem uspořádány vodicí lopatky 21 ventilátorového kola 3.
-8CZ 297722 B6
Aby bylo zajištěno bezvadné proudění skrze difuzorové kanály 13, zejména podél horních stran těchto difuzorových kanálů 13, je horní kryt 7 ventilátoru proveden tak, že jeho vnitřní průměr D7 odpovídá přibližně 1,035 až 1,075-násobku vnějšího průměru D2 difuzoru 4.
Tangenciálně probíhající vstupní první část G2 každé difuzorové stěny 8 má za úkol, aby odchylovala proudění vzduchu, které vystupuje z ventilátorového kola 3, do tangenciálního směru, a to nezávisle na okamžitém úhlu náporu. Takto vychýlená oblast proudění strhává ostatní neovlivněné proudění. Vzdálenost aj mezi sousedními difuzorovými stěnami 8 v místě špičky SP, která představuje šířku difuzorového kanálu 13, je volena tak, že celý difuzorový kanál 13 je protékán téměř tangenciálně.
Při malých průtočných množstvích, která jsou optimální, se zahrnutím první části G2 přímého úseku Gi vyprovokuje odtržení Z2, které je však stabilizováno vychylovacím vírem Zb se kterým je přímé spojení. Oblast odtržení nemůže vystoupit z difuzorového kanálu 13, protože koncový bod E difuzorové stěny 8 je přetažen přes tečnu T. Oblast odtržení Z2 je takto prostorově vymezena a stabilizována vychylovacím virem Zb Při vysokých průtočných množstvích, to jest vyšších než je optimální bod, je oblast odtržení Z2 vytlačena směrem k vychylovacímu víru Z] a je využita celá šířka difuzorového kanálu 13, to jest vzdálenost a2 zahrnuté druhé části G3 difuzorové stěny 8 od sousední difuzorové stěny 8.
Rychlostní profil proudu vzduchu, který vystupuje z ventilátorového kola 3, je podél dělení ventilátorového kola 3 nerovnoměrná. V důsledku toho se stále mění úhel náběhu na vstupu difuzoru
4. Zásluhou nového provedení difuzorové stěny 8 podle vynálezu se do značné míry dosáhne tangenciálního náběhu do difuzorového kanálu 13 a oblast Z2 odtržení reaguje při nízkém průtočném množství na různé podmínky přítoku růstu nebo mizením. Takto se podstatně redukuje hluk při otáčení a zejména jeho vyšší kmitočty.
Zásluhou výše popsaného provedení difuzoru 4 lze bez ovlivnění šumu a účinnosti vytvořit na jedné nebo na dvou symetricky protilehlých difuzorových stěnách 8 štěrbinu V, znázorněnou na obr. 10. tato štěrbina V se nachází vně překrytí Y difuzorové stěny 8 a umožňuje úplné vyvážení ventilátorového kola 3.
Claims (17)
1. Elektromotor s ventilátorovým kolem (3), na které radiálně navazuje difuzor (4) se dnem (14) difuzorového kanálu (13), přičemž ventilátorové kolo (3) je opatřeno vodícími lopatkami (21) o výšce (b4) a difuzor (4) je opatřen difuzorovými stěnami (8) o výšce (b2), vyznačující se tím, že výška (b2) difuzorových stěn (8) je k výšce (b4) vodicích lopatek (21) v poměru v rozsahu 1,7 až 1,2, měřeno na radiálně vnějším okraji ventilátorového kola (3) a přiřazené oblasti dna (14) difuzorového kanálu (13).
2. Elektromotor podle nároku 1, přičemž difuzorové stěny (8) začínají na vnitřním průměru (D,) difuzoru (4), probíhají k vnějšímu průměru (D2) difuzoru (4) a probíhají současně až kvnějšímu průměru (D5) ventilátorového kola (3), vyznačující se tím, že poměr vnitřního průměru (D,) difuzoru (4) k vnějšímu průměru (D5) ventilátorového kola (3) je v rozsahu 1,01 až 1,1.
3. Elektromotor podle některého nebo více z předchozích nároků, přičemž mezi difuzorovými stěnami (8) probíhá v radiálním směru difuzorový kanál (13) o výšce (hb h2), vyznačující se t í m , že výška (hb h2) difuzorového kanálu (13) se v radiálním směru výrazně zvětšuje.
-9CZ 297722 B6
4. Elektromotor podle nároku 3, vyznačující se tím, že úhel (a) rozšiřování je v rozsahu 12 až 20°.
5. Elektromotor podle některého z nároků 3 nebo 4, vyznačující se tím, že difuzorový kanál (13) je zvětšováním své výšky (hl, h2) rozšiřuje snižováním svého dna (14) vůči spodní stěně (19) ventilátorového kola (3).
6. Elektromotor podle nároku 5,vyznačující se tím, že dno (14) difuzorového kanálu (13) se vůči radiálně vnějšímu okraji spodní stěny (19) ventilátorového kola (3) snižuje stupňovitě.
7. Elektromotor podle některého z nároků 5 nebo 6, vyznačující se tím, že dno (14) difuzorového kanálu (13) spadá v radiálním směru šikmo směrem dolů.
8. Elektromotor podle některého z předchozích nároků, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi difuzorovými stěnami (8) se v obvodovém směru radiálně směrem ven zvětšuje.
9. Elektromotor podle nároku 8, vyznačující se tím, že úhel obvodového rozšiřování je přibližně v rozsahu 2 až 10°.
10. Elektromotor podle některého z nároků 1 až 9, v y z n a č u j í c í se t í m , že krycí stěna (18) ventilátorového kola (3) na straně výstupu přibližně v zákrytu přechází v horní zakrytování (17) difuzorových kanálů (13).
11. Elektromotor podle některého z předchozích nároků, přičemž difuzorová stěna (8) v radiálním směru probíhá v podstatě podél nebo rovnoběžně s tečnou (T) kružnice definované vnitřním průměrem (Dj) difuzoru (4), vyznačující se tím, že difuzorová stěna (8) sestává v radiálním směru z v podstatě přímého úseku (Gj) a na něj na vnější straně navazujícího zakřiveného úseku (K).
12. Elektromotor podle nároku 11, v y z n a č uj í c í se tím, že přímý úsek (G|) představuje přibližně 55 až 75 % celkové délky (1) difuzorové stěny (8).
13. Elektromotor podle některého z nároků 11 nebo 12, v y z n a č u j í c í se t í m , že zakřivený úsek (K) probíhá ve směru (U) otáčení ventilátorového kola (3) na jedné straně tečny (T).
14. Elektromotor podle některého z nároků 11 až 13, vyznačující se tím, že zakřivený úsek (K) protíná tečnu (T).
15. Elektromotor podle některého z nároků 11 až 14, vyznačující se tím, že první část (G2) přímého úseku (Gi) se kryje s tečnou (T) nebo probíhá rovnoběžně s touto tečnou (T).
16. Elektromotor podle nároku 15, vy zn ač u j í cí se tím, že první část (G2) přímého úseku (Gi) představuje desetinu až pětinu celkové délky přímého úseku (G j).
17. Elektromotor podle některého z nároků 15 nebo 16, vyznačující se tím, že na první část (G2) přímého úseku (G,) navazuje druhá část (G3) přímého úseku (Gi), která je případně zahrnuta proti směru (U) otáčení ventilátorového kola (3).
7 výkresů
-10CZ 297722 B6
- 11 CZ 297722 B6
- 12CZ 297722 B6
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19605742A DE19605742A1 (de) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Elektromotor mit einem Gebläserad |
| PCT/EP1997/001139 WO1998038899A1 (de) | 1996-02-16 | 1997-03-06 | Elektromotor mit einem gebläserad |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ300499A3 CZ300499A3 (cs) | 2000-08-16 |
| CZ297722B6 true CZ297722B6 (cs) | 2007-03-14 |
Family
ID=26022947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ0300499A CZ297722B6 (cs) | 1996-02-16 | 1997-03-06 | Elektromotor s ventilátorovým kolem |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0964635B1 (cs) |
| JP (1) | JP2001513861A (cs) |
| AT (1) | ATE231703T1 (cs) |
| CZ (1) | CZ297722B6 (cs) |
| DE (2) | DE19605742A1 (cs) |
| DK (1) | DK0964635T3 (cs) |
| ES (1) | ES2187763T3 (cs) |
| PL (1) | PL183560B1 (cs) |
| PT (1) | PT964635E (cs) |
| SK (1) | SK285632B6 (cs) |
| WO (1) | WO1998038899A1 (cs) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10200951A1 (de) * | 2002-01-08 | 2003-08-14 | Kern Gmbh Dr | Staubsaugergebläse |
| DE60318286T2 (de) | 2002-09-20 | 2008-12-11 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd., Kadoma | Elektrisches Gebläse und damit ausgerüsteter Staubsauger |
| JP4606005B2 (ja) * | 2003-09-02 | 2011-01-05 | 三洋電機株式会社 | 電動送風機 |
| CN1614241B (zh) * | 2003-11-07 | 2012-12-19 | 台达电子工业股份有限公司 | 离心式风扇及其扇框结构 |
| DE602004000976T2 (de) * | 2004-03-05 | 2007-05-03 | C.R.F. S.C.P.A. | Motor-Verdichteraggregat für Kraftfahrzeuge |
| KR20060015073A (ko) * | 2004-08-13 | 2006-02-16 | 엘지전자 주식회사 | 진공청소기용 원심송풍기 |
| JP4851801B2 (ja) * | 2006-01-31 | 2012-01-11 | 株式会社東芝 | 電動送風機および電気掃除機 |
| GB0613796D0 (en) | 2006-07-12 | 2006-08-23 | Johnson Electric Sa | Blower |
| DE102008014624A1 (de) | 2008-03-17 | 2009-09-24 | Vorwerk & Co. Interholding Gmbh | Elektromotor |
| CN109646773B (zh) | 2009-08-11 | 2021-10-29 | 瑞思迈发动机及马达技术股份有限公司 | 单级轴对称鼓风机和便携式通风机 |
| JP5544318B2 (ja) * | 2011-03-01 | 2014-07-09 | 日立アプライアンス株式会社 | 電動送風機及びそれを搭載した電気掃除機 |
| DE102014208128A1 (de) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | BSH Hausgeräte GmbH | Radialgebläse mit verbesserter Überströmkantengeometrie |
| CN105090114A (zh) * | 2014-05-07 | 2015-11-25 | 德昌电机(深圳)有限公司 | 扩散器及应用该扩散器的风机 |
| JP6381983B2 (ja) * | 2014-06-13 | 2018-08-29 | 日立アプライアンス株式会社 | 電気掃除機用電動送風機及びこれを備えた電気掃除機 |
| CN106468288A (zh) | 2015-08-21 | 2017-03-01 | 德昌电机(深圳)有限公司 | 扩散器、气流产生装置及吸尘器、干手机、吹风机 |
| JP6636150B2 (ja) * | 2016-06-28 | 2020-01-29 | 三菱電機株式会社 | 電動送風機および電気掃除機 |
| JP2018003806A (ja) * | 2016-07-08 | 2018-01-11 | 日立アプライアンス株式会社 | 電動送風機及びそれを搭載した電気掃除機 |
| CN114483655A (zh) * | 2017-04-28 | 2022-05-13 | 广东威灵电机制造有限公司 | 风机***以及电动器具 |
| CN106958538B (zh) * | 2017-05-11 | 2019-12-31 | 美的集团股份有限公司 | 离心风机及具有其的吸尘器 |
| JP2019031971A (ja) * | 2018-07-27 | 2019-02-28 | 日立アプライアンス株式会社 | 電気掃除機用電動送風機及びこれを備えた電気掃除機 |
| CN114183402A (zh) * | 2020-09-14 | 2022-03-15 | 北京石头世纪科技股份有限公司 | 风机及清洁设备 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0467557A1 (en) * | 1990-07-20 | 1992-01-22 | Hitachi, Ltd. | Blower assembly with impeller for vacuum cleaner |
| GB2251035A (en) * | 1990-12-20 | 1992-06-24 | Dunphy Oil And Gas Burners Lim | Centrifugal fan |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0914192A (ja) * | 1995-06-26 | 1997-01-14 | Hitachi Ltd | 電動送風機及び電気掃除機 |
-
1996
- 1996-02-16 DE DE19605742A patent/DE19605742A1/de not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-03-06 ES ES97914196T patent/ES2187763T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 CZ CZ0300499A patent/CZ297722B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 PL PL97335112A patent/PL183560B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 EP EP97914196A patent/EP0964635B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-06 AT AT97914196T patent/ATE231703T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-03-06 PT PT97914196T patent/PT964635E/pt unknown
- 1997-03-06 DK DK97914196T patent/DK0964635T3/da active
- 1997-03-06 JP JP53808398A patent/JP2001513861A/ja active Pending
- 1997-03-06 WO PCT/EP1997/001139 patent/WO1998038899A1/de active IP Right Grant
- 1997-03-06 DE DE59709247T patent/DE59709247D1/de not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-09-02 SK SK1200-99A patent/SK285632B6/sk unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0467557A1 (en) * | 1990-07-20 | 1992-01-22 | Hitachi, Ltd. | Blower assembly with impeller for vacuum cleaner |
| EP0602007A2 (en) * | 1990-07-20 | 1994-06-15 | Hitachi, Ltd. | Vacuum cleaner having an impeller and diffuser |
| GB2251035A (en) * | 1990-12-20 | 1992-06-24 | Dunphy Oil And Gas Burners Lim | Centrifugal fan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL183560B1 (pl) | 2002-06-28 |
| DE19605742A1 (de) | 1997-08-21 |
| DE59709247D1 (de) | 2003-03-06 |
| WO1998038899A1 (de) | 1998-09-11 |
| EP0964635B1 (de) | 2003-01-29 |
| DK0964635T3 (da) | 2003-05-26 |
| PL335112A1 (en) | 2000-04-10 |
| PT964635E (pt) | 2003-06-30 |
| EP0964635A1 (de) | 1999-12-22 |
| ATE231703T1 (de) | 2003-02-15 |
| JP2001513861A (ja) | 2001-09-04 |
| SK285632B6 (sk) | 2007-05-03 |
| SK120099A3 (en) | 2000-05-16 |
| CZ300499A3 (cs) | 2000-08-16 |
| ES2187763T3 (es) | 2003-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ297722B6 (cs) | Elektromotor s ventilátorovým kolem | |
| US6974306B2 (en) | Blade inlet cooling flow deflector apparatus and method | |
| EP1228317B1 (en) | Axial fan | |
| CN100530901C (zh) | 鼓风机马达 | |
| US5516263A (en) | Centrifugal compressor and vaned diffuser | |
| US8337157B2 (en) | Blower wheel | |
| EP1593854B1 (en) | Inlet casing and suction passage structure | |
| US5531565A (en) | Appliance for extracting secondary air from an axial compressor | |
| US7261513B2 (en) | Centrifugal compressor | |
| JP3528285B2 (ja) | 軸流送風機 | |
| US4630993A (en) | Axial-flow fan | |
| EP0886070A1 (en) | Centrifugal compressor and diffuser for the centrifugal compressor | |
| EP3133295B1 (en) | Diffuser, airflow generating apparatus, and electrical device | |
| KR101885402B1 (ko) | 가스 터빈 디퓨저 블로잉 방법 및 해당 디퓨저 | |
| EP0138480A2 (en) | Centrifugal compressor | |
| CN110107539A (zh) | 一种用于流体机械的反导叶结构 | |
| GB2068461A (en) | Regenerative turbo machines | |
| JP3569087B2 (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
| JP3578692B2 (ja) | ターボ圧縮機 | |
| JPH10318191A (ja) | 遠心圧縮機の吸込ケーシング | |
| JP3771794B2 (ja) | 遠心ポンプ | |
| JPH0738641Y2 (ja) | 多段軸流タービン | |
| KR970003338Y1 (ko) | 원심임펠러의 흐름안내장치 | |
| JP3052591B2 (ja) | 電動送風機のインペラ | |
| JP3309432B2 (ja) | 電動送風機のインペラ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20100306 |