CN1253921A - 炼钢渣的造块方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种炼钢渣的造块方法,其特征是将含有粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣,和含SiO2≥30wt%的物质(例如烟灰、高炉水渣粉末等)的混合物,经水合反应而固化。还提供了一种块状材料,其特征在于,它是由上述方法获得的含雪硅钙石相20%以上的块状材料。这样得到的块状材料具有过去所没有的强度,作为路基材、建材土木用材等有用的无机质材料是适宜的。
Description
本发明涉及炼钢渣的造块方法,特别是一种将炼钢工艺中大量副生的粉粒状炼钢渣,与含SiO2≥30wt%的物质,例如高炉水渣粉末、或煤火力发电中煤燃烧大量产生的大部份废弃的烟灰等混合,以便有效地利用于路基材、建筑、土木材等的技术。
在使用高炉、转炉的联合钢铁厂中,除生铁水和钢水之外,还大量产生所谓冶炼、精炼渣的渣。因此,历来不断进行着将这样的渣利用于路基材等的努力。例如,特开昭50-59205号公报提出了在高炉水渣(是向处于熔融状态的渣中吹入高压水急冷,使之细粒化得到的)中,添加氢氧化钠等,在大气压以上进行水热处理,以提高硬化性能而固化的技术,而特开昭63-017247号公报则提出了在粉状的高炉渣和烟灰的混合粉中,添加由消石灰或水泥组成的刺激剂,再在压蒸器中养生、固化的技术。由于采用了上述技术,高炉渣作为路基材的利用达到了一定程度的成果。
另一方面,由于近年来炼钢技术的发展,使炼钢渣具有多而杂的化学组成及特性。也就是说,在炼钢渣的范畴内,包括炼钢工序前由生铁水预先脱硅、脱磷、脱硫的所谓“生铁水预处理”中产生的生铁水预处理渣、在转炉或电炉中用氧吹炼生铁水产生的转炉渣或电炉渣、为在转炉中廉价制造不锈钢而用碳直接熔融还原铬矿石等时产生的熔融还原炉渣、由于要使钢材高级化而在转炉出钢后将钢水另加处理(称为二次精炼,有真空脱气、钢包精炼等)时产生的二次精炼渣、以及在不锈钢的精炼中产生的不锈钢渣等。这些炼钢渣由于渣中存在不可避免的未渣化的CaO,它们氢氧化或碳酸化而膨胀后粉化,因此若以其原来的状态固化,则不适于作为路基材或建筑、土木材使用。
因此,特开平8-253349号公报提出了对未渣化的CaO进行既是物理的又是化学的稳定化时效处理(添加水泥、混凝土废料即二氧化硅系、二氧化硅-碱系物质,在蒸汽、温水或大气中长时间放置)。此外,在特开平8-259946号公报中,揭示了将经过磁选处理及稳定化处理的炼钢渣、生铁水预处理渣,与在煤灰或建筑渣土中混合水泥类而得到的粗碎固化物同时在路基材等中使用的技术。该技术是按照炼钢渣路基设计指针而将经时效处理的渣与其它大量废弃物(煤灰或建筑渣土)同时有效利用的技术。进而,特开平10-152364号公报又提出了将炼钢渣作为骨料,在其中作为结合料组合水泥或高炉水渣粉、烟灰、含硅烟雾等加以使用、并经过大气压下自然或蒸汽养生,或压蒸器处理而固化的技术。
但是,特开平8-253349号公报所记载的技术,仅仅单是防止炼钢渣的膨胀和粉化,因此时效后的渣,其强度与碎石等比较是不充分的。因此,这样的渣作为建筑、土木材仅能以临建材的水平利用或不能利用。另外,特开平8-259946号公报记载的技术,是与其它大量的废弃物(煤灰或建筑渣土)同时有效利用的技术,其本身具有不能大量处理炼钢渣的缺点。而特开平10-152364号公报记载的技术,虽然不经养生就能将炼钢渣作为骨料使用,但炼钢渣的使用量少,另一方面,还存在煤火力发电中大量产生的、欲混合的上述烟灰的使用量过少的问题。另外,如同可由该技术的实施例判断出的那样,将转炉渣分成粗骨料和细骨料使用,但尽管作为粗骨料使用约59%,其强度也难以说是充分的。
如上所述,炼钢渣的有效利用由于技术上困难至今尚未解决,在钢铁厂内只能走向库存量增加的唯一途径。因此现在的状况是,比过去更进一步地要求开发有效利用炼钢渣的技术。此外,在其它场所多量产生的烟灰和高炉水渣等含SiO2≥30wt%的物质,也同样切望加以有效利用。
鉴于上述情况,本发明的目的在于,提供一种炼钢渣的造块方法,该方法在将粉粒状的炼钢渣作为路基材、建筑,土木材等有用的无机材料确实且有效地固化的同时,还可以有效利用高炉水渣和煤火力发电中大量产生的多被废弃的烟灰等含SiO2≥30wt%的物质。
本发明人为达到上述目的,着眼于将烟灰或高炉水渣粉末那样的含SiO2≥30wt%的物质,在水分存在下于粉粒状炼钢渣中进行混炼,或者在高压水蒸汽下加热处理(例如压蒸器养生),对其处理条件、被处理物质的物性、结晶组织等反复进行了锐意研究和检讨。
结果得知,将含有50wt%以上粒径5mm以下粉状炼钢渣的炼钢渣,和由烟灰和高炉渣中选择的至少1种混合,在水存在下或在高压水蒸汽气氛的加热下反应时,生成雪硅钙石相(5CaO·6SiO2·5H2O),它赋予该渣的稳定化,提高了固化后渣的强度。
另外得知,在与高炉水渣粉末的混合时,优选的是利用在碱刺激剂及水存在下高炉水渣粉末自硬化的潜在水硬性。此时,作为碱刺激剂,可利用粉粒状炼钢渣含有的CaO或Na2O。然后,基于这些见解再进行反复研究,从而完成了以下的发明。
也就是说,本发明提供了一种炼钢渣的造块方法,其特征在于,将含有粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和含有SiO2≥30wt%的物质的混合物经水合反应而固化,以及由此方法得到的块状材料,其特征在于,含雪硅钙石相20%以上。
上述造块方法和块状材料中的上述含SiO2≥30wt%的物质,优选的是由高炉水渣和烟灰中选择的至少1种,它们以下述配合比造块更佳。
即,上述含有SiO2≥30wt%的物质是高炉水渣,将上述混合粉的配比取为:该炼钢渣60~80%(重量)、高炉水渣40~20%(重量),或者上述含有SiO2≥30wt%的物质是烟灰,将上述混合粉的配比取为:该炼钢渣60~80%(重量)、烟灰40~20%(重量),此外还有以下情况:上述含SiO2≥30wt%的物质由高炉水渣和烟灰组成,上述混合粉的配合比为:该炼钢渣60~80%(重量)、高炉水渣20~13%(重量)、烟灰20~7%(重量)。
此外,上述造块方法和块状材料中的上述炼钢渣,优选为由生铁水预处理渣、熔融还原炉渣、转炉渣、电炉渣、二次精炼渣及不锈钢渣所组成的组中选择的至少1种。
而且,上述含SiO2≥30wt%的物质是高炉水渣时,上述高炉水渣粉末的粒径为100μm以下更佳。
此外,在上述任一情况下优选的是,对上述混合物额外添加0.5~10wt%的由碱金属或碱土类金属的氧化物、氢氧化物及碳酸盐组成的组中选择的至少1种,然后固化的造块方法及籍此得到的块状材料。
而且在本申请的发明中,也可以将以下的方法适用于上述任何方法中,可得到强度更高的块状材料。
即,在将上述炼钢渣用水进行前处理后,将与该含SiO2≥30wt%的物质的混合物在高压水蒸汽下进行加热的方法。此时,在温度120~260℃进行上述加热2~48小时为佳,也可以在上述高压水蒸汽中附加二氧化碳。
以下交代达完成本发明的经过,说明本发明的实施方式。
通常,在混凝土实施例当中,使用粒径大的(约40mm以上)的小石作为粗骨料,使用粒径小的(约5mm以下)砂作为细骨料,由强度上考虑一般使用粗骨料为细骨料的约2倍。但在本申请的发明中,将使用含粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣作为原材料规定为要点。这不仅是出于反应性的观点,而且是由于若将粒径5mm以下的粒子取作不足50%时,成形会变难。
此外,上述炼钢渣优选是由生铁水预处理渣、熔融还原炉渣、转炉渣、电炉渣、二次精炼渣及不锈钢渣所组成的组中选择的至少1种。
为了易于理解本发明,这里作为含SiO2≥30wt%的物质,分别选择固化机构相互不同的烟灰及高炉水渣粉末的情况作为两个例子,顺序进行说明。
一般炼钢渣作为其主成分,含有CaO、SiO2、其中,由于CaO与H2O反应时渣本身发生膨胀破坏,所以为防止膨胀破坏,有必要将CaO变换成其它物质。另外,烟灰的主成分一般为SiO2、Al2O3。
首先,本发明人选择粉粒状的生铁水预处理渣作为含有粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣,在其中混合烟灰并使之在水蒸汽存在下反应,研究此时生成的SiO2-CaO-Al2O3-H2O系组合物。然后在该组合物中发现雪硅钙石作为稳定相存在。该雪硅钙石相呈现出提高固化物强度的作用是众所周知的,因此本发明人考虑在其它种炼钢渣的固化中也利用这种雪硅钙石相的作用,并进行反复的试验研究。此时发现,添加高炉渣粉末时也增加固化体的强度。
按照这些试验研究还发现,为生成能提高固化物强度、并且防止膨胀粉化的足够量的雪硅钙石相,将含有粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和烟灰作为主原料的混合粉,较佳是向其中添加水、或者在水存在下成形为规定形状(例如长方体),可以将该混合粉或成形体在高压水蒸汽下进行加热。此时,为提高固化物的强度,将加热处理后的雪硅钙石相的生成量定为全固化物中的20~100%(重量),更佳为50~100%(重量)。同时也得知,后述的水榴石类(3CaO·Al2O3·2SiO2·3H2O)相对上述成形体的固化是不利的,应将其生成量抑制在20%(重量)以下,更佳在10%(重量)以下。这些相的生成量,是用粉末X射线衍射的定量分析求出的。
而在实施上述本发明时,在进行加热加压处理之前,对含有粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣用水进行前处理为佳。这是因为由于渣的膨胀反应一方比固化反应快,发生膨胀裂缝,有可能不能通过模子成为成形体。
作为上述混合粉在高压水蒸汽下进行加热的具体手段,可以使用密闭系耐压容器压蒸器。这是由于,虽然水的蒸汽压(饱和压力)在100℃时为1大压,但在使用压蒸器时,取进一步的高温可以使水的蒸汽压增加。若在这样的高压水蒸汽下加热上述混合粉,则形成混合粉的物质的各种化学反应速度显著变大。本发明就是利用这种促进反应的作用,使含炼钢渣及烟灰的物质一起相互进行化学反应,生成对成形体的固化有用的雪硅钙石相。
此外,为在上述固态物中生成适宜量的雪硅钙石相,含有粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和烟灰的配合比,对于炼钢渣60~80%(重量)而言,烟灰为40~20%(重量)为佳。更佳为对于炼钢渣50~80%(重量)而言,烟灰为50~20%(重量)。其理由是,当该炼钢渣的量超过上述的上限范围或烟灰量不足下限范围时,难以生成足够的雪硅钙石相。另外,该炼钢渣的量不足上述的下限范围或烟灰量超过上限范围时,生成水榴石类相,得不到足够的成形体强度。
而且,在本发明中,将在压蒸器内的加热取为在120~260℃下2~48小时为佳。更佳是推荐在160~230℃下加热2~24小时。其理由是,温度不足上述的下限时,雪硅钙石相的生成反应迟缓,不能生成足够量的雪硅钙石相,使固化物的强度变得不充分。另一方面,温度超过上述的上限时,则过于促进反应,生成水榴石类相或硬硅钙石相,也得不到具有足够强度的固化物。这些现象对于时间而言也是同样。即,在不足上述的下限时间时,反应进行不充分,不能生成足够量的雪硅钙石相,另一方面,处理时间超过上限时间时,过于促进反应,生成水榴石类相,都不能得到有足够强度的固化物。
另外,在本发明中,还考虑在上述高压水蒸汽中附加二氧化碳。这是由于籍此可生成碳酸钙,以促进固化。但是,对于其适宜的附加量,要按照所用该炼钢渣的种类而作各种变化,因此在本发明中不作特别限定。此外,作为混合粉的原料,除了该炼钢渣及烟灰以外,只要是少量的,也可配合高炉渣、石英粉、混凝土废料等。
以下,以选择高炉水渣粉末作为含SiO2≥30wt%的物质的情况进行说明。
炼钢渣含有精炼时使用的氧化钙(CaO)的未反应物及CaO与水反应生成的氢氧化钙(Ca(OH)2),但是该CaO、Ca(OH)2是碱性的。另一方面,高炉水渣粉末具有受碱刺激时硬化的潜在水硬性。因而,在水存在下,高炉水渣粉末和炼钢渣反应形成硬化体。
一般在高炉渣中,SiO2、Al2O3等与石灰石CaO化合,在高温熔化状态下浮游。另外,高炉渣除含CaO、SiO2、Al2O3之外,还含种种MgO、MnO、硫化物、其它的微量成分。本发明所用的高炉水渣,是将上述高炉渣物理急冷而成的粒径小的砂粒状,而且呈玻璃质。将该玻璃质的高炉水渣微粉碎得到的粉末与碱分混合、与水混炼时,立即受该碱的刺激作用开始固化,虽然最初强度小,但逐渐发挥出高强度。将因该碱分的刺激使高炉水渣自身坚固的性质称为渣的潜在水硬性。高炉水渣粉末其自身不显示水硬性,但如果在水存在下受碱的刺激,则发挥出潜在的水硬性。在刺激剂中,认可的是碱金属或碱土类金属的氧化物、氢氧化物、碳酸盐、硫酸盐等。本发明利用粉粒状炼钢渣作为碱刺激材,使粉粒状炼钢渣变化成稳定的硬化体。
即有如下见解,含有冶炼时使用的氧化钙(CaO)的未反应物及CaO与水反应生成的氢氧化钙(Ca(OH2)的炼钢渣,构成碱刺激材,向其中混合高炉水渣粉末及水时,高炉水渣粉末硬化,形成固化物,抑止了炼钢渣的膨胀崩坏,以至完成了本发明。
在本发明中,含粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣不仅作为骨料使用,而且作为碱刺激剂使用。此外,高炉水渣粉末的粒径超过100μm时,反应量少,硬化变得不充分,因而不佳。该高炉水渣粉末的混合量,可按照粉粒状炼钢渣的成分和其它特性进行调整,以干基计处于10~90%(重量)的范围。另外优选的是,在含粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和高炉水渣粉末混合时,由混合起始或中途添加水,进行混炼和防止发尘,向上述全体原料均一供给水分,使其后的固化均一快速进行。混炼作业温度应取为60℃以下。超过60℃时反应快,使混合作业的作业性显著劣化,因而不佳。
在上述固化时,若采用压蒸器养生可促进硬化速度,因而较佳。此时,与烟灰的硬化时同样,在进行加热加压处理前,对含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣用水进行前处理为佳。高炉水渣粉末潜在水硬性的显现要延续非常长的时间,因此由压蒸器养生促进硬化是有效的。作为压蒸器条件,以温度120~260℃进行2~48小时为佳。取压力5~15kg/cm2、温度150~200℃更佳。
这种压蒸器养生也称为高温高压养生,是将制品装入气密的锅内,通常在温度180°左右,蒸汽压10大压左右的条件下进行养生。在压蒸器养生时产生水热反应,生成雪硅钙石相,能够在养生之后长期显现出强度,并且在短时间内获得高强度。此外,压蒸器养生最好在进行适当的前养生之后,于高温高压下保持5~24小时。经过这种压蒸器养生,能够将高炉水渣粉末作成200~450kgf/cm2压缩强度的CaO-SiO2-H2O系的所谓硅酸盐硬化体制品。在高温高压蒸汽下养生时,水硬性物质中的二氧化硅和钙结合,形成强固的雪硅钙石相的凝胶或准结晶。也就是说,在普通的温度下,甚至完全不活泼的石英状的二氧化硅也和钙反应,生成强固的硅酸钙。形成雪硅钙石相的过程是常温下形成的水合物3CaO·2SiO2·3H2O在高温高压养生过程中生成更稳定的5CaO·6SiO2·5H2O(雪硅钙石相)而造成的。而且,若在水分及CO2存在下进行压蒸器养生时,由于渣成分的碳酸化而产生硬化,能够造块成强度进一步加大的硬化体。
而且,在本发明中,若是相对于由含粒子5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和高炉水渣粉末组成的混合物,额外添加0.5~10wt%的由碱金属或碱土类金属的氧化物、氢氧化物及碳酸盐中选择的1种或2种以补充碱,是适宜的。在不足0.5wt%时,由于量少,缺乏添加效果,添加量超过10wt%时,由于反应快,产生混合作业的不适当情况,因此将上限取作10wt%。
接着,本发明人对于在上述的含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和高炉水渣粉末的混合粉中,再混合上述烟灰的情况进行了研究。结果发现,追加烟灰时,其固化机能有相乘的效果,进一步促进了雪硅钙石相的生成。因而将这种追加烟灰的方法也加进了本发明中。
另外,作为本发明使用的含SiO2≥30wt%的物质,并不限于烟灰、高炉水渣粉末,只要是含有SiO2≥30wt%,任何一种均可(例如麦秸或稻皮的灰)。
实施例
(1)含有SiO2≥30wt%的物质是烟灰的场合
将表1所示组成的炼钢渣和烟灰的粉末称量成表2及表3所示的预定的配合,准备多种配合原料。在这些配合原料中加5%(重量)水并进行混合,再将此混合粉装入不锈钢型箱(内径40mm×40mm×160mm),在一定压力下成形。然后,将由型箱中拔出的成形体分别装入压蒸器中,以表2及表3所示的各种温度、时间进行多次养生试验。表1~3中的铬矿石熔融还原炉渣指的是熔融还原炉渣,不锈钢精炼脱碳炉渣指的是不锈钢渣。
对于由该压蒸器养生得到的各成形体即固化物,测定比重(按JIS R 2205标准)、压缩强度(按JIS R 2553标准)、雪硅钙石相及水榴石类相的峰值强度(用粉末X射线衍射法)。另外,X射线衍射峰值强度,是取作为标准试样添加的硅的(111)面相当的峰值作为基准,以强、中、弱及无4等级进行评价。将这些结果汇总示于表2及表3。另外,同一配合、同一条件下的成形体的试验次数是3次,表2及表3的值是其平均值。
[表1]
炼钢渣的种类 | SiO2 | CaO | Al2O3 | MgO | t-Fe | P2O5 | |
生铁水预处理渣 | A | 20 | 41 | 7 | 3 | 10 | 3 |
转炉渣 | B | 14 | 52 | 2 | 4 | 12 | 3 |
电炉渣 | C | 20 | 51 | 11 | 8 | 2 | 0 |
铬矿石熔融还原炉渣 | D | 16 | 37 | 18 | 17 | 2 | 0 |
二次精炼渣 | E | 12 | 41 | 19 | 6 | 5 | 2 |
不锈钢精炼脱碳炉渣 | F | 27 | 48 | 3 | 3 | 3 | 0 |
烟灰 | - | 50 | 10 | 24 | 2 | 4 | 1 |
注)t-Fe表示全部铁分。
表2
No. | 炼钢渣种类 | ≤5mm粒子存在率(%) | 炼钢渣(wt%) | 烟灰(wt%) | 压蒸器养生 | X射线衍射峰值 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | ||
温度(℃) | 时间(h) | 雪硅钙石 | 水榴石类 | ||||||||
1 | A | 50 | 90 | 10 | 180 | 6 | 中 | 无 | 2.4 | 225 | 实施例 |
2 | A | 50 | 80 | 20 | 180 | 6 | 中 | 无 | 2.4 | 250 | 实施例 |
3 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 |
4 | A | 50 | 60 | 40 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 |
5 | A | 50 | 50 | 50 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 |
6 | A | 50 | 40 | 60 | 180 | 6 | 强 | 弱 | 2.2 | 225 | 实施例 |
7 | A | 50 | 70 | 30 | 120 | 6 | 中 | 无 | 2.2 | 200 | 实施例 |
8 | A | 50 | 70 | 30 | 160 | 6 | 中 | 无 | 2.2 | 225 | 实施例 |
9 | A | 50 | 70 | 30 | 230 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 275 | 实施例 |
10 | A | 50 | 70 | 30 | 260 | 6 | 强 | 弱 | 2.2 | 225 | 实施例 |
11 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 2 | 中 | 无 | 2.2 | 225 | 实施例 |
12 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 12 | 强 | 无 | 2.2 | 275 | 实施例 |
13 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 24 | 强 | 无 | 2.2 | 275 | 实施例 |
14 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 36 | 强 | 极少 | 2.2 | 250 | 实施例 |
15 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 48 | 强 | 弱 | 2.2 | 225 | 实施例 |
16 | A | 50 | 100 | 0 | 180 | 6 | 无 | 无 | 不固化 | 比较例 | |
17 | A | 50 | 30 | 70 | 180 | 6 | 强 | 中 | 2.0 | 180 | 实施例 |
18 | A | 50 | 70 | 30 | 270 | 6 | 强 | 强 | 2.2 | 160 | 实施例 |
19 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 1 | 弱 | 无 | 2.0 | 160 | 实施例 |
表3
NO. | 炼钢渣种类 | ≤5mm粒子存在率(%) | 炼钢渣(wt%) | 炼钢渣种类 | ≤5mm粒子存在率(%) | 渣(wt%) | 烟灰(wt%) | 压蒸器养生 | X射线衍射峰值 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | ||
温度(℃) | 时间(h) | 雪硅钙石 | 水榴石类 | |||||||||||
20 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 60 | 强 | 强 | 2.2 | 160 | 实施例 | |||
21 | A | 50 | 0 | 100 | 180 | 6 | 无 | 无 | 不固化 | - | 比较例 | |||
22 | A | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 275 | 实施例 | |||
23 | A | 40 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 60 | 比较例 | |||
24 | B | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 | |||
25 | C | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 | |||
26 | D | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 | |||
27 | E | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 | |||
28 | F | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 强 | 无 | 2.2 | 250 | 实施例 | |||
29 | B | 50 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 50 | 比较例 | |||
30 | C | 40 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 50 | 比较例 | |||
31 | D | 40 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 50 | 比较例 | |||
32 | E | 40 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 40 | 比较例 | |||
33 | F | 40 | 70 | 30 | 180 | 6 | 弱 | 无 | 2.2 | 40 | 比较例 | |||
34 | A | 40 | 70 | B | 50 | 10 | 20 | 180 | 6 | 中 | 无 | 2.4 | 250 | 实施例 |
35 | C | 50 | 40 | D | 50 | 40 | 20 | 180 | 6 | 中 | 无 | 2.4 | 250 | 实施例 |
36 | E | 50 | 40 | F | 50 | 40 | 20 | 180 | 6 | 中 | 无 | 2.4 | 250 | 实施例 |
由表2及表3可知,在本发明的条件下加热、养生的成形体,与炼钢渣种类的不同无关,全部显示出雪硅钙石相的存在,外观上呈良好的固化状态。总之,固化是成功的。而且这些固态物比重为2.0以上,压缩强度为160kgf/cm2以上,既使在其后于大气压下放置6个月,也不发生任何膨胀、粉化,物理上和化学上均稳定。其结果表明,由于将炼钢渣和烟灰多量配合的混合粉的固化,形成了能充分发挥作为路基材、建筑、土木材作用的无机质材料。
与此相对照,在本发明处理条件之外进行处理的成形体则不能固化,或者即使固化强度也处于弱的状态。此外,不固化的成形体中不存在雪硅钙石相,这可以确认本发明人的设想是正确的。
(2)含有SiO2≥30wt%的物质是高炉水渣粉末的场合
使用表4所示成分、性状的炼钢渣及高炉水渣粉末,实施本发明的炼钢渣的造块方法。将其配合及养生条件示于表5、表6。表5是将粉粒状炼钢渣和高炉水渣粉末混合,在水分存在下固化的No.37~61(实施例)、No.62~67(比较例)。表6是将粉粒状炼钢渣和高炉水渣粉末混合,在水分存在下,用CO2置换常压处理容器或压蒸器中的空气进行固化的No.68~92(实施例)、No.93~98(比较例)。制造的块状物的压缩强度也一并示于表5、表6。
由表5、表6可知,使用含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣及高炉水渣粉末,其长期压缩强度为160kg/cm2以上,能够得到长期延续也没有膨胀崩坏性的块状物。[表4] 原料组成(wt%)
炼钢渣种类 | SiO2 | CaO | Al2O3 | MgO | t-Fe | P2O5 | |
生铁水预处理渣 | A | 25 | 45 | 8 | 1 | 10 | 3 |
转炉渣 | B | 12 | 50 | 3 | 5 | 10 | 2 |
铬矿石熔融还原炉渣 | C | 18 | 41 | 17 | 18 | 1 | 0 |
不锈钢精炼脱碳炉渣 | D | 22 | 40 | 3 | 3 | 3 | 0 |
高炉水渣 | - | 34 | 41 | 14 | 7 | 0.3 | 0 |
表5
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt%) | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | ||||
37 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 350 | 实施例 | |
38 | A | <10mm | 50 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 270 | 实施例 | |
39 | A | <40mm | 80 | 30 | <100μm | 70 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 308 | 实施例 | |
40 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 445 | 实施例 |
41 | A | <10mm | 70 | 60 | <100μm | 40 | NaOH | 1 | 180 | 10 | 24h | 2 | 325 | 实施例 |
42 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | CaCO3 | 5 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 356 | 实施例 |
43 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 256 | 实施例 | |
44 | B | <10mm | 50 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 282 | 实施例 | |
45 | B | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | Ca(OH)2 | 3 | 180 | 10 | 24h | 2 | 411 | 实施例 |
46 | B | <40mm | 90 | 40 | <100μm | 60 | Na2CO3 | 10 | 180 | 10 | 24h | 2 | 314 | 实施例 |
47 | B | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 水泥 | 2 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 369 | 实施例 |
48 | C | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 40 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 227 | 实施例 | |
49 | C | <10mm | 50 | 80 | <100μm | 20 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 255 | 实施例 | |
50 | C | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | CaCO3 | 10 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 324 | 实施例 |
51 | C | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 水泥 | 6 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 299 | 实施例 |
52 | C | <5mm | 100 | 90 | <100μm | 10 | CaO | 1 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 272 | 实施例 |
53 | D | <5mm | 100 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 267 | 实施例 | |
54 | D | <10mm | 50 | 40 | <100μm | 60 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 240 | 实施例 | |
55 | D | <40mm | 0 | 70 | <100μm | 30 | 无 | 180 | 10 | 5h | 2 | 293 | 实施例 | |
56 | D | <5mm | 100 | 30 | <100μm | 70 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 218 | 实施例 | |
57 | D | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | Na2CO3 | 5 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 460 | 实施例 |
58 | D | <10mm | 70 | 80 | <100μm | 20 | NaOH | 8 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 450 | 实施例 |
59 | D | <5mm | 100 | 30 | <100μm | 70 | Ca(OH)2 | 5 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 403 | 实施例 |
60 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 485 | 实施例 |
61 | B | <10mm | 80 | 60 | <100μm | 40 | 硅酸钠 | 4 | 180 | 10 | 24h | 2 | 470 | 实施例 |
62 | A | <10mm | 80 | 100 | - | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
63 | B | <5mm | 100 | 100 | - | 0 | Na2CO3 | 10 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | |
64 | B | <5mm | 100 | 40 | <200μm | 60 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 40 | 比较例 | |
65 | C | <10mm | 10 | 40 | <200μm | 60 | NaOH | 2 | 180 | 10 | 5h | 2 | 55 | 比较例 |
66 | D | <5mm | - | 0 | <100μm | 100 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
67 | A | <5mm | 100 | 100 | - | 0 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 不固化 | 比较例 |
表6
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt% | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | ||||
68 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 420 | 实施例 | |
69 | A | <10mm | 50 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 324 | 实施例 | |
70 | A | <40mm | 80 | 30 | <100μm | 70 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 3696 | 实施例 | |
71 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 534 | 实施例 |
72 | A | <10mm | 70 | 60 | <100μm | 40 | NaOH | 1 | 180 | 10 | 24h | 2 | 390 | 实施例 |
73 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | CaCO3 | 5 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 427.2 | 实施例 |
74 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 307.2 | 实施例 | |
75 | B | <10mm | 50 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 338.4 | 实施例 | |
76 | B | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | Ca(OH)2 | 3 | 180 | 10 | 24h | 2 | 493.2 | 实施例 |
77 | B | <40mm | 90 | 40 | <100μm | 60 | Na2CO3 | 10 | 180 | 10 | 24h | 2 | 376.8 | 实施例 |
78 | B | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 水泥 | 2 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 442.8 | 实施例 |
79 | C | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 40 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 272.4 | 实施例 | |
80 | C | <10mm | 50 | 80 | <100μm | 20 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 306 | 实施例 | |
81 | C | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | CaCO3 | 10 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 388.8 | 实施例 |
82 | C | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 90 | 水泥 | 6 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 358.8 | 实施例 |
83 | C | <5mm | 100 | 90 | <100μm | 10 | CaO | 1 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 326.4 | 实施例 |
84 | D | <5mm | 100 | 90 | <100μm | 10 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 320.4 | 实施例 | |
85 | D | <10mm | 50 | 40 | <100μm | 60 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 288 | 实施例 | |
86 | D | <40mm | 0 | 70 | <100μm | 30 | 无 | 180 | 10 | 5h | 2 | 351.6 | 实施例 | |
87 | D | <5mm | 100 | 30 | <100μm | 70 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 261.6 | 实施例 | |
88 | D | <5mm | 100 | 50 | <100μm | 50 | Na2CO3 | 5 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 552 | 实施例 |
89 | D | <10mm | 70 | 80 | <100μm | 20 | NaOH | 8 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 540 | 实施例 |
90 | D | <5mm | 100 | 30 | <100μm | 70 | Ca(OH)2 | 5 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 483.6 | 实施例 |
91 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 582 | 实施例 |
92 | B | <10mm | 80 | 60 | <100μm | 40 | 硅酸钠 | 4 | 180 | 10 | 24h | 2 | 564 | 实施例 |
93 | A | <10mm | 80 | 100 | - | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
94 | B | <5mm | 100 | 100 | - | 0 | Na2CO3 | 10 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | |
95 | B | <5mm | 100 | 40 | <200μm | 60 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 48 | 比较例 | |
96 | C | <10mm | 10 | 40 | <200μm | 60 | NaOH | 2 | 180 | 10 | 5h | 2 | 66 | 比较例 |
97 | D | <5mm | - | 0 | <100μm | 100 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
98 | A | <5mm | 100 | 100 | - | 0 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 不固化 | 比较例 |
(3)含有SiO2≥30wt%的物质是高炉水渣粉末及烟灰的场合
使用表4所示成分、性状的炼钢渣及高炉水渣粉末、表1所示成分、性状的烟灰,实施本发明的炼钢渣的造块方法。将其配合及养生条件示于表7、表8。表7是将含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣,和高炉水渣粉末及烟灰混合,在水分存在下固化的No.99~124(实施例)、No.125~130(比较例)。表8是将含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和高炉水渣粉末及烟灰混合,在水分存在下用CO2置换常压处理容器或压蒸器中的空气而固化的No.131~156(实施例)、No.157~162(比较例)。所制造的块状物的压缩强度也一并示于表7、表8。
表7
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 烟灰(wt%) | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt%) | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | |||||
99 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 280 | 实施例 | |
100 | A | <10mm | 50 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 430 | 实施例 | |
101 | A | <40mm | 70 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 250 | 实施例 | |
102 | A | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 560 | 实施例 |
103 | A | <10mm | 80 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 350 | 实施例 | |
104 | A | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 260 | 实施例 | |
105 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 20 | 10 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 530 | 实施例 |
106 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 280 | 实施例 | |
107 | B | <10mm | 90 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 300 | 实施例 | |
108 | B | <40mm | 60 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 300 | 实施例 | |
109 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 500 | 实施例 | |
110 | B | <10mm | 70 | 20 | <100μm | 50 | 30 | NaOH | 2 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 350 | 实施例 |
111 | B | <40mm | 50 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 290 | 实施例 | |
112 | B | <40mm | 80 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 硅酸钠 | 4 | 180 | 10 | 24h | 2 | 570 | 实施例 |
113 | C | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 420 | 实施例 | |
114 | C | <10mm | 50 | 50 | <100μm | 20 | 30 | NaOH | 10 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 350 | 实施例 |
115 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 290 | 实施例 | |
116 | C | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 250 | 实施例 | |
117 | C | <10mm | 90 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 260 | 实施例 | |
118 | D | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 220 | 实施例 | |
119 | D | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | NaOH | 10 | 180 | 10 | 5h | 2 | 450 | 实施例 |
120 | D | <10mm | 80 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 350 | 实施例 | |
121 | D | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 300 | 实施例 | |
122 | D | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 230 | 实施例 | |
123 | D | <10mm | 90 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 250 | 实施例 | |
124 | D | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 470 | 实施例 | |
125 | A | <10mm | 50 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
126 | B | <5mm | 100 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
127 | B | <5mm | 100 | 40 | <200μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 60 | 比较例 | |
128 | C | <10mm | 30 | 40 | <200μm | 50 | 10 | NaOH | 2 | 180 | 10 | 5h | 2 | 80 | 比较例 |
129 | D | <5mm | 100 | 0 | <100μm | 50 | 50 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
130 | A | <40mm | 50 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 硅酸钠 | 4 | 20 | 1 | 14日 | 不固化 | 比较例 |
表8
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 烟灰(wt%) | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt%) | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | |||||
131 | A | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 330 | 实施例 | |
132 | A | <10mm | 50 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 470 | 实施例 | |
133 | A | <40mm | 70 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 310 | 实施例 | |
134 | A | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 600 | 实施例 |
135 | A | <10mm | 80 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 380 | 实施例 | |
136 | A | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 300 | 实施例 | |
137 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 20 | 10 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 580 | 实施例 |
138 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 320 | 实施例 | |
139 | B | <10mm | 90 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 340 | 实施例 | |
140 | B | <40mm | 60 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 350 | 实施例 | |
141 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 530 | 实施例 | |
142 | B | <10mm | 70 | 20 | <100μm | 50 | 30 | NaOH | 2 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 390 | 实施例 |
143 | B | <40mm | 50 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 340 | 实施例 | |
144 | B | <40mm | 80 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 硅酸钠 | 4 | 180 | 10 | 24h | 2 | 600 | 实施例 |
145 | C | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 450 | 实施例 | |
146 | C | <10mm | 50 | 50 | <100μm | 20 | 30 | NaOH | 10 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 390 | 实施例 |
147 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 300 | 实施例 | |
148 | C | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 290 | 实施例 | |
149 | C | <10mm | 90 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 320 | 实施例 | |
150 | D | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 260 | 实施例 | |
141 | D | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | NaOH | 10 | 180 | 10 | 5h | 2 | 500 | 实施例 |
142 | D | <10mm | 80 | 50 | <100μm | 20 | 30 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 410 | 实施例 | |
143 | D | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 340 | 实施例 | |
144 | D | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 270 | 实施例 | |
155 | D | <10mm | 90 | 20 | <100μm | 50 | 30 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 300 | 实施例 | |
156 | D | <40mm | 70 | 40 | <100μm | 20 | 40 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 520 | 实施例 | |
157 | A | <10mm | 50 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
158 | B | <5mm | 100 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
159 | B | <5mm | 100 | 40 | <200μm | 20 | 40 | 无 | 20 | 1 | 30日 | 2 | 70 | 比较例 | |
160 | C | <10mm | 30 | 40 | <200μm | 50 | 10 | NaOH | 2 | 180 | 10 | 5h | 2 | 90 | 比较例 |
161 | D | <5mm | 100 | 0 | <100μm | 50 | 50 | 无 | 180 | 10 | 24h | 不固化 | 比较例 | ||
162 | A | <40mm | 50 | 100 | <100μm | 0 | 0 | 硅酸钠 | 4 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 10 | 比较例 |
由表7、表8可知,使用含粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣,和高炉水渣粉末及烟灰,能够得到长期压缩强度为160kg/cm2以上,长期延续也没有膨胀崩环性的块状物。
上述的任一场合,都是由固化前向混合粉中添加水以后,在常温或在压蒸器造成的高温、高压下固化的。混炼时适宜的水分添加量因构成混合物的原料种类和配合而异,所以不能一概而论,但要点可以是对经混炼使水分均一遍及混合粉全体、经混炼使全体呈可靠的糊状、固化后残存的过剩水分不使强度降低加以综合考虑后决定。
由此观点出发,发现在表9所示各个条件下改变混炼时的水分添加量并进行渣的固化时,在No.163~178所示的任一条件下。固化前均呈可靠的糊状。水分遍及全体。固化后的固化物强度也高。
表9
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 烟灰(wt%) | 混炼时外加水(wt%) | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt%) | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | ||||||
163 | A | <5mm | 100 | 80 | <100μm | 0 | 20 | 21 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 300 | 实施例 | |
164 | A | <40mm | 50 | 50 | <100μm | 0 | 50 | 15 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 290 | 实施例 | |
165 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 23 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 300 | 实施例 | |
166 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 17 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 280 | 实施例 | |
167 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 15 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 290 | 实施例 | |
168 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 0 | 19 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 500 | 实施例 |
169 | A | <40mm | 80 | 30 | <100μm | 70 | 0 | 16 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 340 | 实施例 | |
170 | B | <10mm | 80 | 60 | <100μm | 40 | 0 | 20 | 硅酸钠 | 2 | 180 | 10 | 6h | 2 | 510 | 实施例 |
171 | B | <40mm | 70 | 60 | <100μm | 40 | 0 | 18 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 270 | 实施例 | |
172 | B | <40mm | 60 | 90 | <100μm | 10 | 0 | 15 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 310 | 实施例 | |
173 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 22 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 330 | 实施例 | |
174 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 17 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 600 | 实施例 |
175 | B | <40mm | 70 | 70 | <100μm | 20 | 10 | 15 | 硅酸钠 | 2 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 580 | 实施例 |
176 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 18 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 530 | 实施例 | |
177 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 15 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 300 | 实施例 | |
178 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 17 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 340 | 实施例 |
此外,表10所示的是将混炼时的水分添加量与表9取为同样,在固化时的气氛中添加CO2,结果发现,与上述情况同样,固化前呈可靠的糊状,水分遍及全体,固化后的固化物的强度比表9中的实例更高。
表10
No. | 炼钢渣 | 高炉水渣 | 烟灰(wt%) | 混炼时外加水(wt%) | 其他添加物 | 压蒸器养生 | 比重 | 压缩强度(kgf·cm-2) | 摘要 | |||||||
种类 | 粒度 | ≤5mm粒子存在率(%) | 重量比(wt%) | 粒度 | 重量比(wt%) | 种类 | 外加(wt%) | 温度(℃) | 压力(kgf·cm-2) | 时间 | ||||||
179 | A | <5mm | 100 | 80 | <100μm | 0 | 20 | 21 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 340 | 实施例 | |
180 | A | <40mm | 50 | 50 | <100μm | 0 | 50 | 15 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 330 | 实施例 | |
181 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 23 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 350 | 实施例 | |
182 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 17 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 330 | 实施例 | |
183 | A | <40mm | 50 | 70 | <100μm | 0 | 30 | 15 | 无 | 180 | 10 | 6h | 2 | 340 | 实施例 | |
184 | A | <5mm | 100 | 70 | <100μm | 30 | 0 | 19 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 530 | 实施例 |
185 | A | <40mm | 80 | 30 | <100μm | 70 | 0 | 16 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 370 | 实施例 | |
186 | B | <10mm | 80 | 60 | <100μm | 40 | 0 | 20 | 硅酸钠 | 2 | 180 | 10 | 6h | 2 | 510 | 实施例 |
187 | B | <40mm | 70 | 60 | <100μm | 40 | 0 | 18 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 330 | 实施例 | |
188 | B | <40mm | 60 | 90 | <100μm | 10 | 0 | 15 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 350 | 实施例 | |
189 | B | <5mm | 100 | 10 | <100μm | 60 | 30 | 22 | 无 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 370 | 实施例 | |
190 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 17 | NaOH | 5 | 180 | 10 | 5h | 2 | 650 | 实施例 |
191 | B | <40mm | 70 | 70 | <100μm | 20 | 10 | 15 | 硅酸钠 | 20 | 1 | 14日 | 2 | 620 | 实施例 | |
192 | B | <5mm | 100 | 60 | <100μm | 20 | 20 | 18 | 无 | 180 | 10 | 24h | 2 | 570 | 实施例 | |
193 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 15 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 350 | 实施例 | |
194 | C | <40mm | 50 | 80 | <100μm | 10 | 10 | 17 | 无 | 100 | 1 | 7日 | 2 | 390 | 实施例 |
如以上说明的那样,按照本发明,由作为产业废弃物处理的各种炼钢渣中,选定含有粒径5mm以下的粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣,将其和含SiO2≥30wt%的物质的混合粉在适宜条件下进行处理,由此得到了高强度而且稳定的炼钢渣的块状物。结果能够由过去废弃的炼钢渣、烟灰和高炉水渣粉末那样的含SiO2≥30wt%的物质,提供可作为路基材、建筑、土木材等加以利用的无机质材料。因而本发明极大地有利于资源再利用、环境改善等。
Claims (13)
1、炼钢渣的造块方法,其特征在于,将含有粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和含有SiO2≥30wt%的物质的混合物经水合反应而固化。
2、权利要求1所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述含有SiO2≥30wt%的物质是由高炉水渣和烟灰中选择的至少1种。
3、权利要求2所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述含有SiO2≥30wt%的物质是高炉水渣,将上述混合粉的配合比取为:该炼钢渣60~80%(重量)、高炉水渣40~20%(重量)。
4、权利要求2所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述含有SiO2≥30wt%的物质是烟灰,将上述混合粉的配合比取为:该炼钢渣60~80%(重量)、烟灰40~20%(重量)。
5、权利要求2所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述含有SiO2≥30wt%的物质由高炉水渣和烟灰组成,将上述混合粉的配合比取为:该炼钢渣60~80%(重量)、高炉水渣20~13%(重量)、烟灰20~7%(重量)。
6、权利要求1~5任一项所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述炼钢渣是由生铁水预处理渣、熔融还原炉渣、转炉渣、电炉渣、二次精炼渣及不锈钢渣组成的组中选择的至少1种。
7、权利要求2、3和5中任一项所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,上述高炉水渣粉末的粒径为100μm以下。
8、权利要求1~5任一项所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,再添加上述混合物的0.5~10wt%的由碱金属或碱土类金属的氧化物、氢氧化物及碳酸盐组成的组中选择的至少1种,然后固化。
9、权利要求1~5任一项所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,将上述炼钢渣用水预处理,然后将其与含有SiO2≥30wt%的物质的混合物在高压水蒸汽下进行加热。
10、权利要求9所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,在温度120~260℃下进行上述加热2~48小时。
11、权利要求9所述的炼钢渣的造块方法,其特征在于,在上述高压水蒸汽中附加二氧化碳。
12、块状材料,其特征在于,是将含有粒径5mm以下粉状炼钢渣50wt%以上的炼钢渣和含有SiO2≥30wt%的物质的混合物经水合反应固化后得到,含有雪硅钙石相20%以上。
13、权利要求12所述的块状材料,其特征在于,使用由高炉水渣和烟灰中选择的至少1种作为上述含有SiO2≥30wt%的物质。
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