CN1217023C - 用于中空稳定器的电焊接钢管 - Google Patents
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Abstract
用于中空稳定器的电焊接钢管，含有，以质量百分比计，0.20-0.35%的C，0.10-0.50%的Si，0.30-1.00%的Mn，0.01-0.10%的Al，0.10-1.00%的Cr，0.005-1.00%的Mo，0.001-0.02%的Ti，0.0005-0.0050%的B，和0.0010-0.0100%的N，以及剩余部分为Fe和不可避免的杂质；满足表达式N/14＜Ti/47.9，并具有理想临界直径(Di)是25.4毫米或更大，管轴向的n值是0.12或更大，电焊区域和基材之间的硬度差是Hv30或更小，铁素体的平均晶粒直径是3-40微米，在全部铁素体相中具有0.5-3.0长宽比的铁素体晶粒的面积比是90%或更大，并且还有20微米或更小的平均尺寸的第二相。该用于中空稳定器的电焊接钢管展示出良好的可成形性。
Description
技术领域
本发明涉及适用于确保车辆行驶稳定性的中空稳定器(稳定杆)的电焊接钢管，它在包括焊接头(焊缝)部分和受热影响区的焊接区域以及焊接区域以外的基材钢中具有均匀的金相结构和硬度，并且可加工性优良。
背景技术
车体重量的减少已经上升成为改善汽车燃料消耗的一个措施。用于抑制在转弯时车体侧倾而确保在高速行驶期间车体的行驶稳定性的稳定器也是减轻重量的课题之一。传统的稳定器通常是一种通过将钢棒切削成最终产品的形状的实心棒，但是，为了谋求重量的降低，例如无缝钢管或电焊接钢管之类的中空材料的钢管也经常用于稳定器的制造。
用于制造稳定器的材料要求改进的可加工性和更好的焊接区，因为材料要形成复杂的形状或经受诸如端部压焊之类的加工。此外，在为了获得高疲劳强度所实施的热处理中必须确保获得良好的可硬化性能(淬透性)。
用于中空稳定器的电焊接钢管的化学组成在日本审查专利公报第H1-58264和S61-45688号中作了描述。但这些公开文件没有描述作为一种改善可硬化性的重要元素的Mo的调节作用，因而基于这些公开文件的钢管不适合在热处理期间确保良好的可硬化性能。此外，这些公开文件没有具体列出N和O含量的数量界限，因此韧性和钢中的氧化物的控制不充分。再有，这些公开文件没有一份含有涉及金相结构、n值(n-value)和硬度的描述，而要提高可加工性不控制这些项目是困难的。
结构用合金钢的钢管或机械结构用碳素钢的钢管等也可以用来作为要求诸如可加工性、焊接区的完好性和可硬化性之类性能的中空稳定器使用的材料管。但结构用合金钢的钢管有管材弯折成形性方面的问题，而机械结构用钢的钢管有可硬化性能方面的问题。
发明内容
本发明的目的是提供一种具有适用于中空稳定器性能的新的电焊接钢管，以解决如上所述稳定器制造中的问题。
为解决上述问题的本发明的要点如下：
(1)一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：含有，以质量百分比计，
0.20-0.35％的C，
0.10-0.50％的Si，
0.30-1.00％的Mn，
0.01-0.10％的Al，
0.10-1.00％的Cr，
0.005-1.00％的Mo，
0.001-0.02％的Ti，
0.0005-0.0050％的B，和
0.0010-0.0100％的N；
满足表达式N/14＜Ti/47.9；而剩余部分(余量)由Fe和不可避免的杂质组成。
(2)根据要点(1)的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征还在于，由下式定义的理想临界直径Di是25.4毫米(1.0英寸)或更大：
Di＝25.4×(0.06+0.4×％C)×(1+0.64×％Si)×
(1+4.1×％Mn)×(1+2.33×％Cr)×
(1+3.14×％Mo)×{1+1.5×(0.9-％C)×％B2}
(3)根据要点(1)或(2)的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征还在于，控制P、S和O的含量，以质量百分比计，如下：
对于P，0.030％或更少，
对于S，0.020％或更少；和
对于O，0.015％或更少。
(4)根据要点(1)-(3)中任一个要点的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征还在于：钢管轴向的n值是0.12或更大。
(5)根据要点(1)-(4)中任一个要点的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：电焊接头区域和基材钢之间的硬度差是Hv30或更小。
(6)根据要点(1)-(5)中任一个要点的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征还在于：铁素体的平均粒度(粒径)是3-40微米(μm)。
(7)根据要点(1)-(6)中任一个要点的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：在全部铁素体相中，具有0.5-3.0长宽比(aspectratios)的铁素体晶粒的面积比是90％或更大。
(8)根据要点(1)-(7)中任一个要点的一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征还在于：在第二相中具有20微米或更小的平均尺寸(粒度)。
实施本发明的最佳方式
在本发明中使用具有特殊化学组份的热轧钢板作为原材料，但生产热轧材料的手段并不受特别限制。此外，本发明可以令人满意地使用高频电流的电阻焊接方法通过冷轧或热轧生产的任何电焊接钢管。
首先，解释钢管的化学组成。
C是一种在铁素体中以固溶状态溶解或以碳化物的形式析出，并增强钢强度的元素。它也以诸如渗碳体、珠光体、贝氏体或马氏体之类的硬的第二相的形态析出，并有助于钢的强度和均匀延伸率的增加。增加钢的强度需要0.20％或更多的C，但其含量超过0.35％时，可加工性和可焊接性变劣。由于这个原因，C的含量被限制在0.20到0.35％的范围内。
Si是一种固溶体硬化元素，并且为确保强度必须有0.10％或更多的Si。但当其含量超过0.50％时，很可能在电焊接期间形成构成焊接缺陷的Si-Mn体系夹渣，负面影响电焊接区域的完好性。因此，Si的含量限定在0.10到0.50％的范围内。优选Si的含量限定在0.10到0.30％的范围内
Mn是一种增大钢强度和可硬化性能的元素，但当其含量低于0.30％时，在淬火时不能获得足够的强度。另一方面，当含量超过1.00％时，可焊接性能和焊接区的完好性受不利影响。因此，Mn的含量限定在0.30-1.00％的范围内。
Al是一种用作钢水的脱氧剂的不可缺少的元素，并且也是一种固定N的元素，因此其含量对晶粒的尺寸和钢的机械性能有显著的影响。为获得这些效果，要求Al的含量为0.01％或更多，但当其含量超过0.10％时，非晶属性的夹渣大量形成而表面缺陷有可能出现在最终产品中。由于这个原因，Al的含量限定在0.01-0.10％的范围内。
Cr是一种改善可硬化性能的元素，并且具有使M23C6型碳化物在基体中析出从而提高强度和使碳化物更细的作用。当Cr的含量低于0.10％时，不能期待这些作用充分地表现出来。另一方面，当含量超过1.0％时，在焊接期间有可能形成过烧。由于这个原因，Cr的含量限定在0.10到1.0％的范围内。
Mo是一种提高可硬化性能和硬化钢固溶体并稳定M23C6型碳化物的元素。当其含量低于0.005％时，这些作用表现不充分。相反，当其含量超过1.00％时，容易析出粗碳化物，使韧性劣化。因此，Mo的含量限定在0.005-1.0％的范围内
Ti的作用是稳定和有效地提高加入B所得到的硬化性能。但当其含量低于0.001％时，没有切实的作用。另一方面，当含量超过0.02％时，韧性趋于变劣。由于这个原因，Ti的含量限制在0.001-0.02％的范围内。优选其含量在满足表达式N/14＜Ti/47.9的范围内。
B是一种以少量的加入量即可显著提高钢材的可硬化性能的元素，它还具有强化晶粒边界和作为M23(C，B)6之类的化合物增强析出的作用。当其加入量低于0.0005％时，没有增强可硬化性能的作用。相反，当加入量超过0.0050％时，有生成含B的粗晶相的趋势，此外有可能发生脆化。因此，B的含量限定在0.0005到0.0050％。
N是一种使氮化物或碳氮化合物析出并因此增强钢的强度的重要的元素。当N加入0.0010％或更多时具有该作用，但是，当加入超过0.01％时，因为氮化物粗化和由于溶解氮的作用的时效硬化，韧性有变劣的趋势。因此其含量限定在0.0010到0.0100％的范围内。
P是负面影响焊接抗裂能力和韧性的元素，因而其含量限定在0.030％或更少。优选其含量是0.020％或更少。
S对钢中的非金属夹渣有影响，使钢管的弯曲和压扁性能变劣，使得韧性变差并使各向异性和再加热裂纹敏感性增大。它也影响焊接区的完好性。因此，S的含量限定在0.020％或更低。优选其含量是0.010％。
O不仅促使负面影响韧性的氧化物的生成，而且形成引发疲劳断裂的氧化物，使抗疲劳性劣化。因此其含量的上限设定在0.015％。
由下式定义的理想临界直径Di(毫米)影响钢管加工成为中空的稳定器后的淬火硬度。当Di值低于25.4毫米时，得不到要求的硬度，因此其值的下限设定为25.4毫米。
Di＝25.4×(0.06+0.4×％C)×(1+0.64×％Si)×
(1+4.1×％Mn)×(1+2.33×％Cr)×
(1+3.14×％Mo)×{1+1.5×(0.9-％C)×％B2}
再有，在加工钢管时，当管轴向的n值小于0.12时，可加工性不能得到显著的改善。因此，限定n值为0.12或更高。优选该值为0.15或更高。
引起疲劳断裂的应力集中有可能发生在因焊接引起的软化部分和焊接热影响区域的硬化部分。因此，均化钢管的圆周方向的硬度是改善疲劳抗力的一个有效措施。当基材(母材)与包括焊接热影响区的电焊接头部分的最大硬度与最小硬度之间的差是30Hv或更小时，应力集中可以减缓而疲劳强度得到改善。
其次，解释钢管产品的金相结构(金相组织)。
使用光学显微镜和扫描电子显微镜对平行于钢管纵向的抛光的截面——抛光该截面并用硝酸乙醇腐蚀液(奈塔尔腐蚀液)腐蚀后，进行本发明的钢管的铁素体相和第二相的金相观察。注意，尺寸小于0.5微米的第二相晶粒不计入平均尺寸的计算中。
当平行于钢管纵向的截面中的铁素体相的平均粒度小于3微米时，均匀的延伸性变差，当它超过40微米时，再也不能指望提高均匀延伸性了，因此，不能获得显著提高的可加工性。由于这个原因，铁素体相的平均粒度的范围度限定在从3微米到40微米。优选平均粒度在3微米到20微米的范围内。
当长宽比(平行于钢管纵向的截面中铁素体相的长边与短边的比)小于0.5或大于3.0时，钢管的延伸性在轴向、圆周方向和壁厚方向变得不均匀，增大可锻性的作用降低，因此要得到显著提高的可加工性变得不可能。由于这个原因，长边与短边之长宽比限定在0.5到3.0的范围内。优选地，长边与短边之长宽比在0.5到2.0的范围内。
此外，当具有0.5到3.0的长宽比(每个都是铁素体相的长边与短边的比)的晶粒的面积百分比低于90％时，增大可锻性的作用降低，而要获得显著改善的可加工性变得不可能。因此，具有长边与短边的长宽比为0.5到3.0的晶粒的面积比限定在90％或更高。
在平行于钢管纵向的截面中当第二相的平均尺寸超过20微米时，不能期望较高的均匀延伸率，并因而得不到显著提高的可加工性。因此第二相的平均尺寸限定在20微米或更小。优选地，让第二相的平均尺寸是10微米或更小，并使之与铁素体相的平均粒度相等或更小。
示例
将具有列于表1的化学组成的钢熔化并铸造成扁坯。然后将扁坯加热到1150℃并以精轧温度890℃和卷绕温度630℃热轧成厚度6.5毫米的钢板。这样得到的钢板纵切然后通过高频感应电缝焊制成外径89.1毫米的钢管。采用高频加热将原始钢管大体加热到980℃进行减径滚轧，以获得直径28毫米、壁厚7.5毫米的制品(成品)钢管。
除了上述的之外，使用表1中标记号N的钢的原始钢管，在不同的条件下通过减径滚轧制成直径25毫米、壁厚6.0毫米的制品钢管，并评价这样制造的每一个钢管的n值、硬度和金相结构。结果列于表2中。
通过对每一个这样得到的制品管的拉力试验测量n值。通过扩口试验、90°-2D弯折试验和端部压扁试验评价可加工性，在焊缝处没有开裂的试样评价为可加工性良好。对基材钢和包括热影响区的焊缝区域的每一处中的硬度分布也进行测量，而显示硬度差ΔHv为30或更小的试样评价为良好。
列于表1中落入本发明的范围内的那些发明例(标记号B、E、H、K、N、Q和S)，其满足理想临界直径的要求范围，并且在弯折试验和端部压扁试验中不发生开裂。反之，不在本发明的范围内的对照例，如下所述可加工性差。
在对照例中(标记号A、D、G、J、M和P)，保证可硬化性能的必要元素不足，不满足理想临界直径的要求范围。对于标记号C的对照例，因为C含量超过本发明规定的范围，可加工性低，由此在弯折试验和端部压扁试验中发生开裂。标记号F的对照例的Si含量和标记号R的对照例的Mn含量高于本发明规定的相应的含量，因此，在电缝焊接期间形成Si-Mn夹渣，焊接处的可加工性降低，结果是在弯折试验和端部压扁试验中发生开裂。
在标记号L的对照例中，Cr含量超过本发明规定的范围，因此，在电缝焊接期间发生很多的过烧(烧穿，penetrator)，结果是在弯折试验和端部压扁试验中发生开裂。在标记号T的对照例中，O含量超过本发明规定的范围，因而形成大量的氧化物，结果是在弯折试验和端部压扁试验中发生开裂。在标记号I的对照例中，Ti含量超过本发明规定的范围，因此，韧性变差，结果是在端部压扁试验中发生开裂。在标记号O的对照例中，Mo含量超过本发明规定的范围，因而形成大量的粗碳化物，结果是在弯折试验和端部压扁试验中发生开裂。
用作参照，在表1所示的发明例中，n值是0.10到0.11，硬度差是Hv32，铁素体的平均粒度是41到45微米，在整个铁素体相中长宽比为0.5到3.0的铁素体晶粒的面积比是86到89％，第二相的平均尺寸是21到25微米。
表2所示的不在本发明范围内的对照例，如下所述可加工性差。
对照例第1号，因为n值低，可加工性差，因此在端部压扁试验中开裂。对照例第2号，因为硬度差高达Hv51，可加工性差，因此在端部压扁试验中开裂。对照例第5号，因为铁素体的平均粒度小到1微米，均匀延伸率低，因此在端部压扁试验中开裂。对照例第7号，铁素体的平均粒度大到50微米，在与第二相的晶粒边界处可加工性低，此外，硬度差大，因此在弯折试验和端部压扁试验中开裂。
对照例第8号，因为在整个铁素体相中长宽比为0.5到3.0的铁铁素体晶粒的面积比低达75％和n值低达0.09，可加工性差，因此在端部压扁试验中开裂。对照例第10号，第二相的平均尺寸大到45微米而硬度差是Hv37，因此在弯折试验和端部压扁试验中开裂。
作为对比，本发明的发明例(第2、4、6、9和11号)，既没有在弯折实验中也没有在端部压扁试验中发生开裂。
表1
| 标记号 | 化学组成(质量％) | 理想临界直径 | 可加工性 | 备注 | 权项 | |||||||||||||||
| C | Si | Mn | P | S | Al | Cr | Mo | B | Ti | N | O | 表达式N/14＜Ti/47.9 | Di(毫米) | 扩口试验D/Do(％) | 弯折试验90°-2D | 端部压扁试验H＝4t | ||||
| N/14 | Ti/47.9 | |||||||||||||||||||
| A | *0.08 | 0.30 | 0.75 | 0.034 | 0.024 | 0.020 | 0.12 | 0.010 | *0.0001 | 0.011 | 0.0035 | 0.0165 | 0.0003 | **0.0002 | 14.986 | 1.2 | ○ | × | 对照例 | |
| B | 0.22 | 0.35 | 0.75 | 0.032 | 0.023 | 0.017 | 0.12 | 0.011 | 0.0015 | 0.012 | 0.0021 | 0.0153 | 0.0002 | 0.0003 | 24.892 | 1.4 | ○ | ○ | 发明例 | 1 |
| C | *0.51 | 0.34 | 0.75 | 0.035 | 0.023 | *0.124 | 0.12 | 0.010 | 0.0018 | 0.011 | 0.0019 | 0.0189 | 0.0001 | 0.0002 | 43.942 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| D | 0.22 | *0.05 | 0.41 | 0.033 | 0.025 | 0.022 | 0.50 | 0.01 | *0.0092 | 0.012 | 0.0023 | 0.0167 | 0.0002 | 0.0003 | 23.114 | 1.2 | ○ | ○ | 对照例 | |
| E | 0.26 | 0.19 | 0.45 | 0.033 | 0.022 | 0.025 | 0.52 | 0.02 | 0.0020 | 0.011 | 0.0020 | 0.0154 | 0.0001 | 0.0002 | 31.242 | 1.4 | ○ | ○ | 发明例 | 2 |
| F | 0.25 | *0.86 | 0.43 | 0.033 | 0.024 | 0.020 | 0.51 | 0.02 | 0.0021 | 0.013 | *0.0212 | 0.0188 | 0.0015 | **0.0003 | 40.386 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| G | 0.21 | 0.12 | 0.31 | 0.011 | 0.006 | 0.024 | 0.70 | 0.008 | 0.0032 | *0.0006 | *0.0005 | 0.0088 | 0.00004 | **0.00001 | 24.13 | 1.3 | ○ | × | 对照例 | |
| H | 0.23 | 0.13 | 0.33 | 0.012 | 0.007 | 0.023 | 0.75 | 0.008 | 0.0038 | 0.010 | 0.0017 | 0.0090 | 0.0001 | 0.0002 | 27.686 | 1.5 | ○ | ○ | 发明例 | 3 |
| I | 0.22 | 0.14 | 0.33 | 0.011 | 0.007 | 0.026 | 0.74 | 0.009 | 0.0035 | *0.127 | 0.0020 | 0.0092 | 0.0001 | **0.0027 | 26.924 | 1.1 | ○ | × | 对照例 | |
| J | 0.24 | 0.20 | 0.50 | 0.009 | 0.009 | 0.032 | *0.01 | 0.20 | 0.0010 | 0.012 | 0.0023 | 0.0080 | 0.0002 | 0.0003 | 22.606 | 1.4 | ○ | × | 对照例 | |
| K | 0.25 | 0.23 | 0.56 | 0.008 | 0.008 | 0.030 | 0.35 | 0.20 | 0.0015 | 0.013 | 0.0021 | 0.0078 | 0.0002 | 0.0003 | 45.466 | 1.6 | ○ | ○ | 发明例 | 3 |
| L | 0.25 | 0.22 | 0.52 | 0.009 | 0.008 | 0.035 | *1.31 | 0.20 | *0.0021 | 0.011 | 0.0019 | 0.0072 | 0.0001 | 0.0002 | 95.758 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| M | 0.24 | 0.15 | 0.47 | 0.010 | 0.012 | 0.028 | 0.33 | *0.001 | 0.0020 | 0.012 | 0.0017 | 0.0090 | 0.0001 | 0.0003 | 22.606 | 1.3 | ○ | × | 对照例 | |
| N | 0.23 | 0.19 | 0.49 | 0.011 | 0.012 | 0.028 | 0.35 | 0.23 | 0.0022 | 0.014 | 0.0019 | 0.0087 | 0.0001 | 0.0003 | 40.64 | 1.5 | ○ | ○ | 发明例 | 3 |
| O | 0.23 | 0.17 | 0.45 | 0.010 | 0.013 | *0.005 | 0.34 | *1.22 | 0.0021 | 0.013 | 0.0022 | 0.0080 | 0.0002 | 0.0003 | 105.41 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| P | 0.22 | 0.41 | *0.11 | 0.012 | 0.008 | 0.020 | 0.30 | 0.30 | 0.0009 | 0.012 | 0.0020 | 0.0074 | 0.0001 | 0.0002 | 22.606 | 1.4 | ○ | ○ | 对照例 | |
| Q | 0.23 | 0.45 | 0.54 | 0.012 | 0.008 | 0.016 | 0.35 | 0.33 | 0.0010 | 0.018 | 0.0021 | 0.0082 | 0.0002 | 0.0004 | 59.182 | 1.6 | ○ | ○ | 发明例 | 3 |
| R | 0.23 | 0.44 | *1.63 | 0.011 | 0.007 | 0.018 | 0.31 | 0.32 | 0.0008 | 0.016 | 0.0025 | 0.0091 | 0.0002 | 0.0003 | 131.318 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| S | 0.23 | 0.18 | 0.52 | 0.013 | 0.006 | 0.025 | 0.35 | 0.12 | 0.0011 | 0.015 | 0.0032 | 0.0076 | 0.0002 | 0.0003 | 33.782 | 1.5 | ○ | ○ | 发明例 | 3 |
| T | 0.21 | 0.19 | 0.53 | 0.012 | 0.010 | 0.021 | 0.34 | 0.11 | 0.0012 | 0.016 | 0.0021 | *0.0182 | 0.0002 | 0.0003 | 31.496 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
*：本发明权利要求范围之外
**：不满足表达式N/14＜Ti/47.9
表2
| 编号 | n值 | 硬度 | 金相结构 | 可加工性 | 备注 | 权项 | ||||
| 硬度差(Hv) | 铁素体相 | 第二相 | 扩口试验D/Do(％) | 弯折试验90°-2D | 端部压扁试验H＝4t | |||||
| 平均粒度(微米) | 面积比**(％) | 平均尺寸(微米) | ||||||||
| 1 | *0.07 | 42 | 50 | 80 | 40 | 1.2 | ○ | × | 对照例 | |
| 2 | 0.21 | 34 | 43 | 88 | 35 | 1.7 | ○ | ○ | 发明例 | 4 |
| 3 | 0.12 | *51 | 48 | 82 | 37 | 1.2 | ○ | × | 对照例 | |
| 4 | 0.22 | 19 | 42 | 87 | 34 | 1.7 | ○ | ○ | 发明例 | 5 |
| 5 | *0.10 | 25 | *1 | 75 | 1 | 1.2 | ○ | × | 对照例 | |
| 6 | 0.20 | 20 | 8 | 88 | 22 | 1.8 | ○ | ○ | 发明例 | 6 |
| 7 | 0.12 | *49 | *50 | 88 | 51 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| 8 | *0.09 | 26 | 9 | *75 | 23 | 1.3 | ○ | × | 对照例 | |
| 9 | 0.20 | 20 | 8 | 95 | 24 | 1.8 | ○ | ○ | 发明例 | 7 |
| 10 | 0.12 | *37 | 15 | 91 | *45 | 1.1 | × | × | 对照例 | |
| 11 | 0.21 | 16 | 12 | 94 | 3 | 1.8 | ○ | ○ | 发明例 | 8 |
*：本发明权利要求范围之外
面积比**：在全部铁素体相中具有长宽比0.5到3.0的铁素体晶粒的面积百分比
工业实用性
根据本发明的用于中空稳定器的电焊接钢管在电焊接头区域和基材钢中具有均匀的金相结构，在电焊接头区域和基材钢之间的硬度差小，并具有优良的可加工性，因此，它能够有助于减轻车体的重量并简化制造工艺。
Claims (15)
1.一种用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：含有，以质量百分比计，
0.20-0.35％的C，
0.10-0.50％的Si，
0.30-1.00％的Mn，
0.01-0.10％的Al，
0.10-1.00％的Cr，
0.005-1.00％的Mo，
0.001-0.02％的Ti，
0.0005-0.0050％的B，和
0.0010-0.0100％的N；
满足表达式N/14＜Ti/47.9；而剩余部分由Fe和不可避免的杂质组成；并且由下式定义的理想临界直径Di是25.4毫米或更大：
Di＝25.4×(0.06+0.4×％C)×(1+0.64×％Si)×
(1+4.1×％Mn)×(1+2.33×％Cr)×
(1+3.14×％Mo)×{1+1.5×(0.9-％C)×％B2}。
2.一种根据权利要求1的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于，控制P、S和O的含量，以质量百分比计，如下：
对于P，0.030％或更少，
对于S，0.020％或更少，和
对于O，0.015％或更少。
3.一种根据权利要求1或2的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：钢管轴向的n值是0.12或更大。
4.一种根据权利要求1或2的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：电焊接头区域和基材之间的硬度差是Hv30或更小。
5.一种根据权利要求1或2的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：铁素体的平均粒度是3-40微米。
6.一种根据权利要求1或2的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：在全部铁素体相中，具有0.5-3.0长宽比的铁素体晶粒的面积比是90％或更大。
7.一种根据权利要求1或2的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于具有平均尺寸为20微米或更小的第二相。
8.一种根据权利要求3的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：电焊接头区域和基材之间的硬度差是Hv30或更小。
9.一种根据权利要求3的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：铁素体的平均粒度是3-40微米。
10.一种根据权利要求4的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：铁素体的平均粒度是3-40微米。
11.一种根据权利要求8的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：铁素体的平均粒度是3-40微米。
12.一种根据权利要求10的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：在全部铁素体相中，具有0.5-3.0长宽比的铁素体晶粒的面积比是90％或更大。
13.一种根据权利要求11的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于：在全部铁素体相中，具有0.5-3.0长宽比的铁素体晶粒的面积比是90％或更大。
14.一种根据权利要求11的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于具有平均尺寸为20微米或更小的第二相。
15.一种根据权利要求13的用于中空稳定器的电焊接钢管，其特征在于具有平均尺寸为20微米或更小的第二相。
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