因此,本发明的一个目的是提供一种新颖的电力断路器,其中在起弧区和受热区域之间的区域内,气体的流动性能显著改善。
因为在本发明的电力断路器中,受热区域设置成紧邻于起弧区并与其对称,所以无论是当热气体排出到受热区域还是当电弧在受热区域熄灭时,都不会发生流量损耗,因此一方面保证在受热区域内压力迅速产生,另一方面保证该电弧被特别有效地冷却。由于这种特殊的设置,该受热区域也可更好地充满加压的热气体,并可贮存更大量的热气体,同时可以更彻底地熄弧。
用作桥式接触点的开关销沿着中心轴线安装在烧蚀接触装置的内部,并可有利地将其设计成小直径的,使其因此具有特别小的质量。利用一个比较小且比较便宜的驱动装置,就能有效地促进这种小质量的桥式接触点,并能在断开动作的最后再次可靠地制动该桥式接触点。
烧蚀接触装置被安装在配合触点的内部。外部的额定电流通路,尤其是它的触点指(contact fingers)和它们在其上滑动的接触面因此受到很好的保护,以避免电弧的直接作用,这样就有利于增加它们的耐久性并因此延长了它们的使用寿命。这样有利地延长了电力断路器中额定电流触点的维护时间间隔,从而电力断路器的利用率大为改善。
如果用以熄弧而贮存的热气体具有新鲜的绝缘气体,而该绝缘气体已经被一个活塞和缸体装置压缩,那么熄弧作用被有利地改善。
安装在受热区域中的导板产生一个有利的涡流,并且据此,热气体和压缩绝缘气体混合得特别好,这进一步增强了电力断路器的断开能力。受热区域根据烧蚀接触装置的几何形状对称安装的这一事实导致整个受热区域可被气体均匀地充满和混合,因此其整个容积都可用于贮存熄弧用的气体混合物。
借助于一些具有小孔并用绝缘材料制造的环来局部封闭烧蚀接触装置之间的环形间隙,这会带来下列优点,即:一方面使得由电弧所产生的扰动影响远离受热区域,另一方面使流过的热气体有效地涡旋,结果造成在受热区域中热气体和压缩绝缘气体特别充分的混合。
本发明进一步改进的地方是将此环形间隙直接埋入到一个围绕烧蚀接触装置的恒定受热容积内并将其设计成环形形状,并且位于额定电流通路中的移动触点被安装在与起弧区完全隔开的区域内。
在下面的正文中将参照附图更详细地说明本发明、其研制以及可获得的优点,附图仅示出一个可能的实施例。
正如结合附图参看下面的详细说明就变得更好理解一样,同样更容易完全理解本发明及其优点,其中:
下面参看附图,其中所有的几张图都用同样的标号表示相同的或相应的部件,图1示出本发明的一种电力断路器处于接通状态时,起弧室的第一实施方案触点区1的高度简化的剖面图。此起弧室中心对称地围绕中心轴线2安装。封闭该触点区1的外罩图中未示出。此外罩内充满一种绝缘介质,例如压缩SF6气体。一个中心安装、被设计成圆柱形的金属开关销3沿着此中心轴线2延伸,并可通过一个驱动装置(图中未示出)使其沿着上述中心轴线2移动。该开关销3具有一个触头4,该触头4被加工成有利于介电场合的形状,并且如果需要的话,该触头4可以镀上一层导电的耐腐蚀材料。在接通状态时,该开关销3导电地桥接一段相距为a的间隙,该间隙a被设计成如同一个环形间隙,并且被设置在两个被设计成圆柱形的相互对置的烧蚀接触装置5和6之间。通常,该开关销3被导电地接通,并且它能滑动到第一起弧室电气接头上,该电气接头图中未示出、但是安装在左边一侧上。
这些烧蚀接触装置5和6以机械方式相互刚性连接,并能一起沿着中心轴线2移动。在断开过程期间,电力断路器的起弧区被设置在烧蚀接触装置5和6之间,并且在某种程度上被设置在它的内孔中。烧蚀接触装置5具有一个端盖7,此端盖7用耐热的绝缘材料制成,并围绕一个有弹性的导电触点盒8,此触点盒8被放置在开关销3的表面上。烧蚀接触装置6可以用和烧蚀接触装置5相同的方式设计,它具有一个导电的触点盒10,触点盒10的内部有弹性并被放置在开关销3的表面上。该烧蚀接触装置6也装配了一个端盖9,此端盖9用一种耐热的绝缘材料制成并围绕触点盒10。其它形式的烧蚀接触装置也是可行的、如特殊的烧蚀触点,这类触点向前延伸直到超出触点盒8和10,并防止上述触点盒8和10被烧蚀。这种烧蚀触点尤其用于很大的断开电流,以便改善触点盒8和10的耐久性。原则上,也可以将端盖7或9其中一个设计成导电的,并可用相对应的端盖作为一个烧蚀触点。
烧蚀接触装置6具有一个固定部分11,该固定部分11用金属制造,并导电地连接到触点盒10上。该固定部分11也装配有一个端盖9和一个被设计成圆柱形的绝缘管12。绝缘管12与中心轴线2同心地安装,以机械方式刚性连接两个烧蚀接触装置5和6,并且在正对离开中心轴线2的侧面上限定受热区域13,该受热区域13围绕中心轴线2成一个环形形状。该固定部分11具有一个环形部分14,该环形部分14在一个固定的金属接触圆筒15中滑动。在环形部分14面向接触圆筒15的外侧安装了一些接触元件(图中未示出),例如安装有螺旋形触点和相应的导向环,该导向环用塑料制造,以保证电流从固定部分11的环形部分14导通到接触圆筒15。
固定的接触圆筒15在左边一侧刚性连接到第一起弧室的电气接头(图中未示出)上。该接触圆筒在位于绝缘管12的径向外侧的区域安装了一个有弹性的触点指(sprung contact fingers)16,该触点指16的一侧例如通过焊接或通过锻造或冷锻方法刚性连接到接触圆筒15上。这些触点指16是额定电流通路的一部分。当起弧室接通时,该触点指16的有弹性的端部被置于一个设计成圆柱形的额定电流接触管17的外侧上,该接触管17可以沿着中心轴线2移动并被设计成能导电,因此保证了电流在额定电流接触管17和接触圆筒15之间良好地传导。该额定电流接触管17通过图中并未示出的滑动触点在右边一侧刚性连接到图中同样未示出的第二起弧室电气接头上。
额定电流接触管17在面向接触圆筒15的一侧上以一种有利于绝缘的方式构造。在这一侧将一个导电的圆筒底座18装入额定电流接触管17中。触点盒8在此圆筒底座18上以一种导电的方式整体制成,并在烧蚀接触装置6的方向上延伸。端盖7被固定在圆筒底座18中,而绝缘管12同样也通过圆筒底座18被固定在受热区域13的这一侧上。通常,该受热区域相对于间隔距离a对称设置,该距离a被加工成环形间隙的形状。圆筒底座18具有一个***在其中的小孔19,该小孔19可以用一个图中示意出的单向阀20封闭,使得在起弧室断开过程期间,贮存在受热区域13中的压缩热气体不能通过这些小孔19逸出。
在额定电流接触管17中包括一个环形压缩区域21。该压缩区域21的一侧被圆筒底座18限定,而另一侧被一个固定的压缩活塞22限定。该压缩活塞22承载了在其上滑动的额定电流接触管17,并且此圆柱形滑动表面同时沿径向方向在外部限定该压缩区域21。一个朝向压缩活塞22方向延伸的管子23以压力密封的方式与圆筒底座18整体形成,并沿径向方向在内部限定该压缩区域21。
管子23在活塞杆24的内部滑动,该活塞杆装配有压缩活塞22。一个插在活塞杆24内的滑动密封件25在这个位置密封压缩区域21。滑动密封件26插进压缩活塞22的外圆筒表面中,它在这一位置密封压缩区域21。滑动密封件25和26设计成使得配合触点17不能与压缩活塞22或活塞杆24金属式地接触,因此没有泄漏电流可以经过活塞22流动。小孔27处于压缩活塞22中,并可用一个示意出的单向阀28封闭,这样使得在起弧室断开过程期间,压缩区域21中产生的压缩气体不能通过这些小孔27逸出。如果打开单向阀28,则该压缩区域21被连通到起弧室区域29,该起弧室区域29包围图中未示出的接触区1,而起弧室区域29本身又被图中未示出的起弧室外罩包围。管子23的内部容积30以与区域31相同的方式连通到起弧室区域29,该区域31被固定部分11围绕。
图2示出接触区1的实施方案,它对图1中的实施方案稍作改进,确切地说,一个环形导板32装配在受热区域13内部的单向阀20附近,此导板32同心地围绕烧蚀接触装置5,并确保那些能够通过单向阀20流入的冷气体与贮存在受热区域13中的热气体一起涡旋。该导板32可以安装有合适的导向叶片,或者可以安装有其它影响气体流动的部件。构成接触区1部分的其它部件以与图1所示部件相同的方法设计。
图2所示的位置表明在断开过程期间的起弧室。首先切断外部的额定电流通路,然后将断开的电流转换到内部电力电流通路上。在断开期间,作为电力电流通路一部分的开关销3移向左面,如箭头33所指方向,而同时,作为额定电流通路一部分的额定电流接触管17移向右面,如箭头34所指方向。当接触区1处于图中所示位置时,开关销3不再桥接烧蚀接触装置5和6以及触点盒8和10,也就是说,该电力电流通路已经被切断,而由开关销3所触发的电弧35能在触点盒8和10之间燃烧。由电弧35所产生的热气体中的一些通过位于两个绝缘端盖7和9之间的环形间隙36流入受热区域13中。
图3示出在熄弧之后处于断开位置的起弧室。和图2中所示位置相比,该起弧室具有接触区1稍有改进的一个实施方案,一个导板32被设计成截锥体形状,该导板32装配在受热容积13内部的单向阀20附近并同心地围绕烧蚀接触装置5,以确保通过单向阀20流入的冷气体和贮存在受热区域13中的热气体一起涡旋。此处示出单向阀20处于打开状态。此导板32可以安装有合适的导向叶片,或者可以装上影响气体流动的其它部件。形成接触区1一部分的其它部件与图1所示的部件结构相同。
图1-3示出一种电力断路器,其中将额定电流接触管17和开关销3二者设计成使得它们可以移动。通常,额定电流接触管17和开关销3在彼此相反的方向上以相同的速度移动。例如,欧洲专利申请书EP0 313 813 B1详细说明了一种具有一个驱动装置的电力断路器,利用该驱动装置来实现这种所描述的移动轨迹。然而,也可以提供一种具有较小复杂性的电力断路器,在该电力断路器中,额定电流接触管17和开关销3以不同的速度相向运转,以便适应各自的操作要求。
另外,也可以装备只有一个移动触点的电力断路器,并且例如如果只要求有比较小的断开能力,则这完全足够用于一种更低成本的电力断路器结构。图4示出一种以这种方式简化了的电力断路器,这种电力断路器的成本特别低。其基本结构与图1中所示的电力断路器相同,但开关销3被设计得更短,并且销的触点4不再伸出到超过接触圆筒15的前部边缘37。这里,开关销3是导电的并且刚性连接到接触圆筒15上。图4的上半部分示出接触区1处于接通状态,而图4的下半部分示出接触区1处于断开状态。额定电流接触管17向右移动到它的断开位置。另外,在图4下半部分所示的电力断路器设计中,作为一种改型将一个导板32装配到受热区域13中。以与图1中所示部件相同的方法设计其它部件,因此,这里没有必要对接触区1作任何进一步的说明。由于两种不同的电力断路器改型存在大量的相同部件,所以可以用一种特别低成本的方式实现库存。
图5a示出本发明的一种电力断路器的受热区域13和起弧区之间接通的第一个详细结构。端盖7和9之间的轴向相距为a的间隙装入一个穿有孔的环38,该穿有孔的环38固定到端盖7和9上,并且它是用耐热的绝缘材料制成的。或者,该环38直接在端盖7或9的其中一个之上整体形成。切去图5a右边部分所示出的环38具有轮辐39的内部轮缘,在轮辐39之间设置了径向对齐的小孔40。轮辐41的外部轮缘与该内部轮缘相距一定距离,并且在轮辐41之间设置了径向对齐的小孔42,轮辐的外部轮缘通常同轴地封闭内部轮缘,因此轮辐41盖住小孔40。轮辐39和41这种设置带来的优点是,从起弧区发出的热辐射以及由电弧产生的压力波不能直接作用到受热区域13上,在那里它们可能会导致过高的压力增加。
图5b示出一个环38,该环设置有两排孔43和44,这些孔43和44围绕圆周分布并且彼此之间相对偏置。这些孔43、44各具有一根轴线45、46,规定轴线45属于孔43,而轴线46属于孔44。轴线45和46相交于交叉点47,交叉点47位于中心轴线2上。轴线45和46中的每一根都与中心轴线2有一个交叉角α。虽然,该交叉角α最好是在45°-75°范围内的角度值,但其它角度值也是可行的,具体而言,轴线45和46不必具有相等的交叉角。业已发现,交叉角α为65°对现有电力断路器的设计特别有利。在这个方案中,孔43和44是圆柱形的,但这些孔43和44也可以是锥形的,如图5c中所示。在这个方案中,孔43和44在受热区域13的方向上扩大,但在其它方面,将它们以与图5b中相应孔的相同方式设置。
图5d示出一个环38,该环38设置有两排孔43和44,这些孔43和44围绕圆周分布。这些孔43和44各具有一根轴线45,46,规定轴线45属于孔43,而轴线46属于孔44。轴线45和46相交于交叉点47,交叉点47位于中心轴线2上。在每种情况下轴线45与中心轴线2有一个交叉角α,在每种情况下轴线46与中心轴线2有一个交叉角β。在这种情况下,交叉角β比交叉角α稍小。如果受热区域13相对于环形间隙36不是对称设置的,则这个实施方案是合适的。在此处所举的实施例中,受热区域13朝向环形间隙36左边和朝向环38左边的那部分比右边部分稍大。孔44的稍大坡度使它更容易让热气体流入,这样上述受热区域13的不对称性所固有的不利影响至少得到了部分补偿,这导致了充气情况的改善,并因此在受热区域中具有一个有利的较大贮存能力。
图6a-6c示出另一些用于受热区域13和起弧区之间直接接通的设计方案,确切地说,图6a-6c示出环38具有径向小孔42的其它横截面变型的改进情况,这些变型在原则上是可能的。
这些小孔42在径向方向上朝向偏离中心轴线2的方向,并具有比较小的横截面。通常,小孔42的轴线被设置成与中心轴线2成直角,但是这些轴线也可以以一个非直角的角度与中心轴线2相交。在这种情况下,环38中不同的小孔42可能具有不同的交叉角。可以用流体动力学理论以一种在流动方面有利的方式来设计小孔42。
如果在环形间隙36中没有设置环38,业已发现,在流动方面设计该环形间隙36使得它在径向方向上扩大是特别有利的。如果打算产生特别高的热气体压力,则设计环形间隙36使得它在径向方向上逐渐变细。该环形间隙36的型式在很宽的范围内都是可行的,因此对任何可能的工作要求来说,都可获得环形间隙36的最佳形状。
图7示出端盖7和9形状的一个实施例,在这种情况下,它们彼此相向的端部是倾斜的,使得环形间隙36沿受热区域13的方向变宽。在环形间隙36的最窄点处,被设计成圆柱形表面的横截面Q3通常将满足下列条件: 满足电力断路器的相应工作要求。
在这种情况下,必须用端盖9的内部开口在其最窄点处的面积作为横截面Q1,在这种情况下,该最窄点处也可处于触点盒10的附近,这取决于所述触点盒10的设计。必须用端盖7的内部开口在其最窄点处的面积作为横截面Q2,该最窄点处也可处于触点盒8的附近,这取决于上述触点盒8的设计。如上面用公式列出的这种条件也在其它设计变型中被有利地考虑到小孔40和42及孔43和44的尺寸中。在图7中,示出横截面Q1和Q2具有不同的尺寸,这在电力断路器的情况下总是可能的,并且上面所引用的关系式在这种情况下也是有效的。
在此处所述的电力断路器变型的情况下,设置了一个外部的额定电流通路,该额定电路通路在接触区1附近,从接触圆筒15经过触点指16和额定电流接触管17导入。对于被设计用于比较低的额定电流或只用于瞬时电流负载的电力断路器来说,这种额定电流通路可以省去,这样就大大降低了这种电力断路器改型的成本。在这种情况下,该电力电流通路在这种形式的接触区1中将例如从固定部分11延伸,经过触点盒10、开关销3、触点盒8和管件23来同时传导额定电流。
例如,将触点盒8与熄弧线圈串联也是可行的。该熄弧线圈迫使电弧35旋转并使得起弧区内热气体的压力增加。如果将电力断路器设计成用于特别低电流的断开操作,这是特别有利的,因为这种旋转使电弧35的热效应增强。
如果本发明的电力断路器被设计成用于一种比较低的断开能力,那么在某些情况下,有可能省去与受热区域13相互配合的压缩区域21,因此产生电力断路器另一种廉价的改型。
为了说明操作方法,现在将稍微更详细地考察这些图。在断开期间,额定电流通路总是首先被切断,然后断开电流转换到电力电流通路上。那么开关销3在其断开动作的过程中,在烧蚀接触装置5和6的触点盒8和10之间触发一个电弧35。该电弧35的长度因而基本上由两个触点盒8和10之间间隔的距离决定,因此电弧长度的较大波动以及连到触点盒8和10上的电弧35发热功率的波动在这种电力断路器中不会产生,这样,当设计受热区域13时,可以假定电弧35的发热功率只取决于瞬时电流的强度,且因此能够很容易加以考虑。从而这种电力断路器的断开能力可以预先比较容易地计算出来,因此可以有利地减少所需研制试验的程度以及在此过程中所负担的成本。
断开速度选择成使得电弧35在开关销3的触头4上只燃烧很短时间。因此该触点4几乎不显示任何烧蚀的痕迹。触点盒8和10都用特别耐烧蚀的材料制成,因此具有比较长的寿命,所以该电力断路器只需要很少的维护,其结果是电力断路器的应用性比较高。
由于开关销3的断开动作。电弧35比较快地达到它的全部长度,该长度基本上由两个触点盒8和10之间间隔的距离决定,因此在触点分开之后不久,很快就可获得全部电弧能量以用于给起弧区中的绝缘气体加压,该起弧区设置在烧蚀接触装置5和6之间的区域内。电弧35热作用在包围着它的绝缘气体上,因此使起弧室之起弧区内的压力在很短的时间内升高。该压缩的绝缘气体经过环形间隙36流入受热区域13,并暂时贮存在那儿。但是,其中的一些压缩绝缘气体一方面经过区域30流入起弧室区域29,另一方面经过区域31流入起弧室区域29。额定电流接触管17包括活塞-缸体装置,在断开过程期间,在该活塞-缸体装置的压缩区域21中,绝缘气体被压缩。除了加热产生的压缩绝缘气体之外,这种压缩的新鲜绝缘气体通过小孔19被导入受热区域13中。
然而,只有当受热区域13内的压力低于压缩区域21内的压力时,才出现这种向内部的流动。情况如下,例如,在接触断开之前或在断开电流的电流过零点之前,或者如果电弧35中的电流如此微弱,以致不能足够充分地加热电弧区。然而,如果一个大电流电弧35很强烈地加热起弧区,以致受热区域13中绝缘气体的压力比较高,那么在活塞缸体装置中产生的压缩气体在此高压下起初不能流入。如果在受热区域13中贮存的压力超过一预定的界限,那么一旦该预定的界限已经被超过,则一个图中未示出的过压阀打开,并且该超过的压力直接被分散到起弧室区域29中。如果压缩区域21中的压缩压力超过一预定界限,那么一旦该预定的界限已经被超过,则图中未示出的另一个过压阀打开,并将超过的压缩压力直接分散到起弧室区域29中。这提供了高度可靠性,即:所不能承受的超出部件机械负载能力的情况在这个区域不会发生。但是,如果电力断路器例如设计成只用于比较小的断开电流,则也可以用这些过压阀分散。
只要起弧区存在过压,则很热的电离气体也经过区域30和31流入起弧室区域29。由于流动横截面采用同样的设计,所以这两个气流具有同样的形式,从而在起弧区中所产生的压力差不多均匀地以在两个侧面可控制的方式流走,其结果是在受热容积13中存在的用于熄灭电弧35的热气体可以在压力下贮存,直至电弧35可以成功地被吹灭而导致电弧熄灭。
从起弧区流到区域31的热气体的流动可以借助于开关销3加以控制,因为随着开关销3的移动距离增加,在开关销3和固定部分11之间的环形流动横截面变大。也可以设计沿径向限定区域31的固定部分11的壁,以便根据移动距离获得所希望的最佳流动横截面。
在本发明的电力断路器的情况下,受热区域13被刚性连接到两个烧蚀接触装置5和6上,因此受热区域13总是以相同的方式定位,通常也相对于环形间隙36对称地定位。在整个完全断开过程中,也就是说,在升温状态期间及当电弧35正在熄灭时,这个位置根本就不改变。在熄弧状态期间,热气体向受热区域13的流入以及气体混合物从受热区域13的流出总是以同样的方式进行,由于几何形状不变,因此由电力断路器中环形间隙36附近的流量不稳定性而引起的断开能力上的任何波动都不可能发生。为改善环形间隙36附近的流动所采取的各种措施使该电力断路器与使用该电力断路器的相应位置处的工作条件能最佳地匹配。
本发明的电力断路器特别适用于中压范围的配电盘,但是,如果改变环形间隙36的尺寸和接触圆筒15与额定电流接触管17之间间隔的距离以使之与高压负载相适应,那么它也可用于高压配电盘。
显然,根据上述教导,可以对本发明进行许多改型和变化。因此,应当理解,在附属权利要求的范围内,除了在此具体描述的以外,还可以其它方式实现本发明。