CN115927917A - 一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末及其应用、修复剂及其制备、合金修复方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末及其应用、修复剂及其制备、合金修复方法，合金粉末制备需要元素及对应的质量百分比：C(0.05％‑0.20％)，Cr(15.00％‑20.00％)，Co(8.00％‑12.00％)，W(8.00％‑12.00％)，Mo(10.00％‑15.00％)，Ta(1.00％‑5.00％)，Al(4.00％‑6.00％)，Ti(4.00％‑6.00％)，Nb(0‑0.60％)；修复剂包括合金粉末、含B活化辅助剂和粘结剂，以质量百分比配比，所述合金粉末占比为50％‑70％、含B活化辅助剂占比为25％‑45％，粘结剂的占比为5％。本发明能够稳定低熔点含B活化辅助剂中的B元素，可有效弱化修复接头中高浓度的B对接头性能产生的不利影响，显著提高修复区的持久性能和抗氧化性能，并且能使得修复区的金相组织特征与镍基高温合金铸件基本一致，保证修复区的被修复后的镍基高温合金铸件力学性能和材料性能。
Description
技术领域
本发明涉及合金修复材料领域，尤其是一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末及其应用、修复剂及其制备、合金修复方法。
背景技术
工业燃气轮机涡轮转子叶片、导向叶片等热铸锻部件在服役过程中，由于长期的高温、高压燃气作用会导致部件表面出现机械疲劳裂纹、表面磨损、氧化腐蚀和外物击伤等各种形式的几何结构缺损。这些缺陷如不加以处理，将对机组的安全运行产生隐患。由于高温合金含有多种贵金属元素，生产制造成本较高，若直接对损伤工件进行更换，将大大增加机组的维修成本，而通过有效的修复技术对工件损伤区进行修复可有效降低机组的运维成本。然而，高温合金作为一种沉淀硬化镍基高温合金，可焊性较差，不能用普通的焊接方式对损伤区进行修复。
粉末冶金增材修复是一种先进的航空发动机和地面燃机热端部件修复技术，特别适用于高铝、钛含量的铸造高温合金热端部件的修复再制造。目前主流的修复材料是一种低熔点活化辅助剂搭配一种高熔点可塑粉末。其中，用量占比较少的低熔点活化辅助剂的成分设计一直以来都是被研究的重点，被广泛报道并使用的低熔点活化辅助剂大多以N i、Co为基础元素，以过量添加的B作为降熔元素，并添加适量的Ta、A l、T i、W、Cr等作为强化元素。例如，商用牌号AMDRYDF-3(N i-20Cr-20Co-3Ta-3B-0.02La)、NB171( N i-10Cr-3.5Si-3.5Fe-2.5B-12W ) 、 NB200(Ni-7Cr-6W-4.5Si-3.2Fe-3.2B-0.06C)、AMS4783(Co-8Si-19Cr-17Ni-4W-0.8B)、AMDRYDF-4B(Ni-14Cr-10Co-3.5Al-2.5Ta-2.7B-0.05Y)等，以及一些关于超合金部件的结构钎焊用合金的公开专利，如CN1056645A、CN1800425A、CN101306494A、CN101780610A、CN101780604A、CN101780612A、CN103894599B、CN109909641A等。而用量占比较多的高熔点可塑粉末一般由与母材同牌号的高温合金制成。
在粉末冶金修复过程中，高温下低熔点含B活化辅助剂首先液化，液相中B与活化辅助剂中的Cr、Mo、W元素结合生成大块硼化物，剩余的B与高熔点可塑粉末中的Cr、Mo、W元素结合，液相中的B含量降低，熔点升高，修复区发生等温凝固，形成具有高强特性的修复接头。若修复区的Cr、Mo、W元素含量不足以结合所有游离态的B，一部分液相则无法等温凝固，在冷却的时候就会形成低熔点共晶存在于修复区。通过这种技术修复的接头虽然可以承受较高的使用温度，但依然面临着诸多问题：第一，大块硼化物和低熔点共晶相都是硬脆相，大量存在于修复区会导致接头的抗拉性能严重下降。第二，在镍基高温合金中，Mo、W是γ相重要固溶强化元素，而Cr是提高修复接头抗氧化性能和抗热腐蚀性能的最主要元素之一，Cr、Mo、W大量与B结合生成硼化物，会造成这些元素失去原有的强化效果，导致修复区接头的持久性能和抗氧化性能严重下降。第三，修复区γ相中Cr、Mo、W浓度严重下降，高温服役时柯肯达尔效应会促使母材中的Cr、Mo、W等强化元素向修复区扩散，导致更深层的母材组织改变，造成母材性能恶化。
目前，针对粉末冶金增材修复镍基高温合金铸件时的修复材料，成分设计大都集中在用量占比较少的低熔点含B活化辅助剂上，对用量占比较大的高熔点可塑粉末并没有开展有针对性的成分设计，多使用已经成熟的商用高温合金粉末，而这无法有效弱化修复接头中高浓度的B对接头性能造成的不利影响。
发明内容
本发明的一个目的在于：针对上述存在的问题，提供了一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末及其应用、修复剂及其制备、合金修复方法，能够稳定低熔点含B活化辅助剂中的B元素，可有效弱化修复接头中高浓度的B对接头性能产生的不利影响，显著提高修复区的持久性能和抗氧化性能，并且通过调整相应元素的配比，能够使得修复区的金相组织特征与镍基高温合金铸件基本一致，保证修复区的被修复后的镍基高温合金铸件力学性能和材料性能。
本发明采用的技术方案如下：一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其制备至少包括下述按照质量百分比配比的元素：
C(0.05％-0.20％)，Cr(15.00％-20.00％)，Co(8.00％-12.00％)，W(8.00％-12.00％)，Mo(10.00％-15.00％)，Ta(1.00％-5.00％)，Al(4.00％-6.00％)，Ti(4.00％-6.00％)，Nb(0-0.60％)。
进一步地，其余部分为Ni或/和不可避免的杂质元素。
进一步地，该合金粉末中Cr、Co、Ta、Al、Ti、Nb的含量可根据被修复基材的成分进行调整；Mo、W的含量可根据低熔点含B活化辅助剂的用量和修复基材的成分进行调整。
进一步地，该合金粉末的熔化温度范围为1250℃-1300℃。
进一步地，该合金粉末的粒度为30μm-106μm。
利用所述的合金粉末在镍基高温合金修复上的应用。
一种镍基高温合金修复剂，包括所述的合金粉末，还包括含B活化辅助剂和粘结剂，以质量百分比配比，所述合金粉末占比为50％-70％、含B活化辅助剂占比为25％-45％，粘结剂的占比为5％，选用的粘结剂能够在800℃以下的温度下完全挥发。
一种镍基高温合金修复剂的制备方法，制备所述的修复剂，合金粉末与含B活化辅助剂按照比例均匀混合，并且加入粘结剂调制成膏状。
一种镍基高温合金修复方法，利用所述的修复剂，包括以下步骤：
S1：修复区前处理，使得修复位置表面干净；
S2：制备修复剂，并将修复剂涂附在修复区；
S3：将工件置于真空环境中，并以低于16.8℃/mi n的加热速度将温度加热至1190℃-1230℃；
S4：保温15mi n-40mi n后随炉冷却至室温；
S5：以低于10℃/mi n的加热速度在真空环境中加热至1200℃-1210℃；
S6：保温100mi n-200mi n后以大于40℃/mi n的冷却速度冷却至室温。
进一步地，真空环境的真空度低于7×10-3Pa。
进一步地，在步骤S6之后，对修复区进行表面喷涂。
综上所述，由于采用了上述技术方案，本发明的有益效果是：
1、本发明公开的合金粉末配合含B活化辅助剂在修复镍基高温合金后，合金粉末中的高含量W、Mo可大量结合低熔点含B活化辅助剂中的B，并形成稳定的、细小弥散的富W硼化物和富Mo硼化物两种稳定的硼化物，避免了γ相中Cr元素的损耗，进而避免了大块硼化物和共晶相的生成，进一步地实现修复区中的B以对修复区性能损伤最小的形式存在。
2、利用本发明公开的修复剂修复镍基高温合金后，修复区γ相中剩余的W、Mo、Cr含量与基材接近，γ’相的形态、尺寸、析出量达到与被修复基材同等水平，保证了镍金高温合金的修复区具有优异的抗氧化性能、抗热腐蚀性能以及持久性能。
3、利用本发明公开的修复剂修复镍基高温合金后，修复区γ和γ’相中各主要元素的成分与被修复基材基本保持一致，高温服役时减弱了柯肯达尔效应，使被修复基材中的γ和γ’相保持长时稳定，延长了修复工件的使用寿命。
附图说明
本发明将通过例子并参照附图的方式说明，其中：
图1为本发明公开的合金粉末的微观形貌；
图2为本发明实施例3公开的修复剂对IN-738LC合金增材修复区的组织形貌。
具体实施方式
本说明书中公开的所有特征，或公开的所有方法或过程中的步骤，除了互相排斥的特征和/或步骤以外，均可以以任何方式组合。
本说明书中公开的任一特征，除非特别叙述，均可被其他等效或具有类似目的的替代特征加以替换。即，除非特别叙述，每个特征只是一系列等效或类似特征中的一个例子而已。
实施例1
一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其特征在于：其制备至少包括下述按照质量百分比配比的元素：
C(0.05％-0.20％)，Cr(15.00％-20.00％)，Co(8.00％-12.00％)，W(8.00％-12.00％)，Mo(10.00％-15.00％)，Ta(1.00％-5.00％)，A l(4.00％-6.00％)，T i(4.00％-6.00％)，Nb(0-0.60％)；其余部分为N i或/和不可避免的杂质元素。
本实施例中的合金粉末的W、Mo含量较高，作为高熔点可塑粉末，可与低熔点含B活化辅助剂搭配修复镍基高温合金；考虑到低熔点含B活化辅助剂中B元素的化学性质，该合金粉末中的W、Mo可大量结合低熔点含B活化辅助剂中的B，并形成稳定的、细小弥散的富W硼化物和富Mo硼化物两种稳定的硼化物，避免了γ相中Cr元素的损耗，进而避免了大块硼化物和共晶相的生成，进一步地实现修复区中的B以对修复区性能损伤最小的形式存在，有效提升修复区的持久性能和抗氧化性能。
具体的，C是镍基高温合金中最主要的晶界强化元素之一，几乎所有的镍基高温合金均有添加。C元素可与Cr、Ta、Nb、Mo、W、Ti中的一种或多种化合，形成有MC、M6C、M7C3和M23C6等类型的有益碳化物(其中M表示元素或离子基团)，碳化物偏聚于晶界，阻止晶界滑动和裂纹形成，从而有利于持久时间和持久塑性的提高。但是太多的碳添加会使晶界上生成连续的碳化物膜层，使晶界变脆，容易导致裂纹的形核和扩展，从而导致持久寿命降低。因此，本发明的合金成分中将C的含量限定在0.05wt％到0.20wt％的范围内。
Cr能够抗氧化性能和抗热腐蚀性能，Cr添加太低会使修复区表面无法快速形成连续且致密的Cr2O3氧化膜，导致修复区的抗氧化性能和抗热腐蚀性能低于母材，若Cr含量太多则会促进有害二次相析出。因此，本发明的合金成分中将Cr的含量限定在15.00wt％到20.00wt％的范围内。
Co能够降低基体堆垛层错能的作用，使得位错交滑移困难，从而引起固溶强化，并且可与镍基固溶体无限互溶，一定范围内，随着Co含量的增加，基体的蠕变性能将稳态提高。因此本发明的合金成分中将Co的含量限定在8.00wt％到12.00wt％的范围内。
Al和Ti的添加量直接影响镍基高温合金中相γ’沉淀强化的析出量，而γ’相的析出量则直接关系修复区的蠕变性能。另外，Ti通过与C结合形成MC型碳化物还有助于提高合金在高温下的强度。本发明的合金成分中将Al、Ti的含量均限定在4.00wt％到6.00wt％的范围内，这既保证了修复区γ′相的体积分数，又尽可能的避免了有害相η相的析出长大。
本发明合金中添加的Nb和Ta均可以通过进入γ’相中取代一部分Al和Ti，改变γ’相的组成，抑制γ’相的粗化，改善γ’相的稳定性，从而提高修复区的强度和抗蠕变性能。但是，太多的Nb和Ta添加会导致修复区生成μ相、Laves相等对性能不利的次生相。因此本发明的合金成分中将Nb的含量限定在0wt％到0.60wt％的范围内，将Ta的含量限定在1.00wt％到5.00wt％的范围内。
在镍基高温合金中，W、Mo是镍基固溶体γ相中主要的两种强化元素，固溶强化作用非常显著。但是利用低熔点含B活化辅助剂混合商用高熔点粉末对工件损伤区进行修复时，B元素会与商用高熔点粉末中低含量的W、Mo化合生成硼化物，使其失去全部的强化效果。因此，本发明的合金成分中将W的含量提升到8.00wt％到12.00wt％的范围内，将Mo的含量提升到10.00wt％到15.00wt％的范围内，这要远高于传统镍基高温合金中W和Mo的添加量，其目的就是稳定低熔点含B活化辅助剂中的B元素，而剩余的未与B参与化合反应的W和Mo则可以对基体γ相起到固溶强化的作用，从而解决修复接头持久性能差的问题。虽然Cr也是硼化物的生成元素，但Cr与B的亲和力要比Mo、W低，且形成的硼化物不稳定，高温易分解，因此在本发明的设计理念中并不考虑将Cr作为硼化物的稳定元素。在本发明的合金成分中，W和Mo的高浓度添加的另一个有益作用体现在，避免了修复区大量的Cr与B结合而使γ相中的Cr被大量消耗，保证了修复区的抗氧化性能和抗热腐蚀性能。
为了进一步地清楚阐述和说明本发明的技术方案，提供以下非限制性的实施方式，表1为合金粉末的实施方式和对照例，以下元素含量数据均是质量百分比数据。
表1合金粉末的实施方式和对照例(wt％)
需要说明一下，上述实施例和对照例中用的低熔点含B活化辅助剂量和牌号相同，即B元素的量是相同的，只是表1中的B元素是通过扩散形式对应的化合物的，所以，在实验测定WB(n)+MoB(n)+CrB(n)时候表现出的质量百分比和存在差异，但是该差异不影响实验结论的总结，具体的结论如下：
本实施例中，牌号为DFB－70、DFB－71、DFB－72、DFB－75、DFB－76的实施方式，其对应的合金粉末搭配低熔点含B活化辅助剂对镍基高温部件进行粉末冶金修复时，本发明粉末中的高含量W、Mo可大量结合低熔点含B活化辅助剂中的B，并在高熔点可塑粉末中形成稳定的、细小弥散中的富W硼化物和富Mo硼化物，避免了γ相中Cr元素的损耗，避免了大块硼化物和共晶相的生成，B元素全部形成稳定的硼化物后，修复区γ相中剩余的W、Mo、Cr含量与基材接近，γ’相的形态、尺寸、析出量达到与被修复基材同等水平，保证了修复接头具有优异的抗氧化性能、抗热腐蚀性能以及持久性能；牌号为In738LC、Mar－m247、GTD111的对照例，其对应的合金粉末搭配低熔点含B活化辅助剂对镍基高温部件进行粉末冶金修复时，其中W、Mo含量低，不足以稳定低熔点含B活化辅助剂中的B元素，致使高熔点可塑粉末中的Cr元素被大量消耗，修复后的组织中含有大量富Cr硼化物和低熔点含硼共晶，修复区γ相中W、Mo、Cr含量远低于基材，热处理后低熔点共晶二次熔化后生成孔洞，大量B扩散到基材近焊缝侧并与W、Mo、Cr结合生成硼化物，致使基材近焊缝侧的γ相中W、Mo、Cr含量严重下降，组织受损严重。所以，使得本实施例中实施方式公开的合金粉末获得的修复区的持久性能、高温抗氧化性能和抗热腐蚀性能均得到显著提升。
作为一种具体的实施方式，该合金粉末的熔化温度范围为1250℃-1300℃。
作为一种具体的实施方式，该合金粉末的粒度为30μm-106μm；该粒度采用雾化法制备；具体的，将高温熔融态的辅助剂采用高压水流、气流雾化或超声雾化的方式形成目标粒度的粉末，有利于辅助剂在修复合金时候堆砌更加紧密，保证合金修复的性能。
需要说明的是，本实施例公开的合金粉末应用在镍基高温合金修复上时候，合金粉末中的Cr、Co、Ta、Al、Ti、Nb元素的含量可根据被修复基材的成分进行调整，Mo、W的含量可根据低熔点含B活化辅助剂的用量和修复基材的成分进行调整；在修复过程中，液相中的B被本实施例的合金粉末(高熔点可塑粉末)中大量添加的Mo和W吸收，并在高熔点可塑粉末中生成弥散分部的小尺寸颗粒状硼化物，通过后续热处理，将修复区γ相中未与B反应的Mo、W以及其它各元素扩散均匀，使修复区γ相中各固溶强化元素的含量与被修复基材基本保持一致，γ’相的形态、尺寸、析出量达到与被修复基材同等水平，高温服役时减弱了柯肯达尔效应引起的元素扩散，使被修复基材和被修复区的γ和γ’相保持长时稳定，延长了修复工件的使用寿命。
进一步地，本实施例公开的合金粉末应用在镍基高温合金修复上时候，对合金粉末中的Al+Ti含量进行成分调整，可以使修复区γ’相的形态、尺寸、析出量达到与被修复基材同等水平；根据低熔点含B活化辅助剂的添加量对高W、Mo含量镍基高温合金粉末中的W+Mo的含量进行成分调整，可以保证修复区γ相中W、Mo和Cr的含量，有效提高了修复区的持久性能、高温抗氧化性能和抗热腐蚀性能。
在本实施例中，该合金粉末搭配低熔点含B活化辅助剂可以修复IN738LC、Mar－m247、GTD－111等多种但不局限于上述几中的高铝钛含量的镍基铸造高温合金。
需要说明的是，专利“CN111575536”公开了《一种高W、Mo含量镍基高温合金》，其通过改变工艺制造方法使材料在保证其常规力学性能不受影响的前提下，减少内部碳化物的聚集程度、提高材料的均匀度，以获得综合性能更佳的镍基高温合金。而本实施例提出合金粉末是改变其内部组成元素的含量来实现保证修复区的性能。
实施例2
一种镍基高温合金修复剂，包括实施例1所述的合金粉末，还包括含B活化辅助剂和粘结剂，以质量百分比配比，所述合金粉末占比为50％-70％、含B活化辅助剂占比为25％-45％，粘结剂的占比为5％。
具体的，以能够修复I N-738LC镍基高温合金的修复剂为例，选用实施例1中表1中的DFB-75牌号的合金粉末，其微观相貌如图1所示。低熔点含B活化辅助剂的成分包括以下按照质量百分比的元素：10.0％Cr、10.0％Co、3.0％A l、2.0％T i、6.0％Ta、3.0％Re、3.0％B，其余为N i和不可避免的杂质元素。
一种合金修复剂的制备方法，制备本实施例所述的合金修复剂，将高熔点可塑性粉末和辅助剂分别按照30％、65％质量百分比均匀混合，使得单位体积内存在等量的高熔点可塑性粉末和辅助剂，并且加入质量百分比为5％的粘结剂调制成膏状，膏状使得该修复剂成粘稠状，降低流动性，使得修复剂涂抹填充在修复位置时候稳定，避免修复剂在进入加热融化之前脱离修复位置；并且粘稠状的修复剂更方便填充修复区，具体表现为，粘稠状乃具有一定的流动性，修复剂填充修复位置时候，修复剂因其流动性能可以根据填充位置的大小自行改变自身形状，满足不规则的修复区的填充，并且在自身流动性的作用下能够完全填充，减少修复区存在的缺陷空隙。
实施例3
在本实施例中，利用实施例2中所述的修复剂修复I N-738LC镍基高温合金的方法，包括以下步骤：
S1：修复区前处理，使得修复位置表面干净；
S2：制备修复剂，并将修复剂涂附在修复区；
S3：将工件置于真空环境中，并以低于16.8℃/mi n的加热速度将温度加热至1190℃-1230℃；
S4：保温15mi n-40mi n后随炉冷却至室温；
S5：以低于10℃/mi n的加热速度在真空环境中加热至1200℃-1210℃；
S6：保证100mi n-200mi n后以大于40℃/mi n的冷却速度冷却至室温。
具体的，修复I N-738LC镍基高温合金中长、宽、高分别为40mm、3mm、2mm的缺陷(修复区)，在步骤S1中，将修复区的缺陷打磨干净，避免杂质对缺陷修复产生影响；在步骤S2中，制备修复剂的过程与方法详细见实施例2中的描述，修复区涂附修复剂完成修复区增材；随后，将工件放入真空热处理炉中进行增材连接处理，升温速度为10℃/min，烧结温度为1190℃，保温30min，真空度优于7×10-3Pa，保温结束后随炉冷却至室温；工件增材连接完成后，以低于10℃/min的加热速度在真空炉中加热至1200℃，保温120min后，以大于40℃/min的冷却速度冷却至室温。
进一步地，真空环境下进行加热可以有效控制材料的气体N元素，将材料中气体N元素的含量由平均300ppm降低至≤50ppm，真空环境的真空度低于7×10-3Pa。
需要说明的是，对于加热速度，加热速度受到加热锅炉的限制，为了保证工件受热均匀，加热速度需要控制在16.8℃/min以下；对于保温时长的选择，保温足够时间，修复剂完全填充修复区和均匀扩展在修复区；对于冷却速度，以40℃/min快速冷却能够使修复区形成优良形态的γ’相，保证修复区的拉伸性能、持久性能、蠕变性能。
在步骤S6之后，对修复区进行表面喷涂，表面喷涂以进一步提高修复区的抗氧化能力。
在本实施例中，对IN-738LC镍基高温合金中长、宽、高分别为40mm、3mm、2mm的缺陷进行修复后的性能测试如下：
如图2所示，修复剂对IN-738LC镍基合金增材修复区的组织形貌。
对修复区和基材晶粒内部γ+γ’相的成分进行测定，如表2所示。
表2修复区与基材晶粒内部γ+γ’相的平均成分对比(wt％)
| 区域 | Cr | Co | W | Mo | Ti | Al | Ta | Nb | Ni |
| 修复区 | 18.2 | 10.1 | 1.2 | 3.2 | 4.0 | 4.4 | 1.6 | 0.2 | Bal. |
| 基材 | 15.8 | 8.2 | 2.7 | 1.7 | 3.2 | 3.3 | 1.7 | 0.7 | Bal. |
由表2可知，两个被测区域的化学成分接近。
对修复接头的拉伸性能进行测定，结果如表3所示。
表3修复接头的拉伸性能
对修复接头持久性能进行测定，结果如表4所示。
表4修复接头的持久性能
本发明并不局限于前述的具体实施方式。本发明扩展到任何在本说明书中披露的新特征或任何新的组合，以及披露的任一新的方法或过程的步骤或任何新的组合。
Claims (10)
1.一种高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其特征在于：其制备至少包括下述按照质量百分比配比的元素：
C(0.05％-0.20％)，Cr(15.00％-20.00％)，Co(8.00％-12.00％)，W(8.00％-12.00％)，Mo(10.00％-15.00％)，Ta(1.00％-5.00％)，Al(4.00％-6.00％)，Ti(4.00％-6.00％)，Nb(0-0.60％)；其余部分为Ni或/和不可避免的杂质元素。
2.根据权利要求1所述的高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其特征在于：该合金粉末中Cr、Co、Ta、Al、Ti、Nb的含量可根据被修复基材的成分进行调整；Mo、W的含量可根据低熔点含B活化辅助剂的用量和修复基材的成分进行调整。
3.根据权利要求1所述的高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其特征在于：该合金粉末的熔化温度范围为1250℃-1300℃。
4.根据权利要求1所述的高W、Mo含量镍基高温合金粉末，其特征在于：该合金粉末的粒度为30μm-106μm。
5.利用权利要求1-4任意一项所述的合金粉末在镍基高温合金修复上的应用。
6.一种镍基高温合金修复剂，包括权利要求1-4任意一项所述的合金粉末，其特征在于：还包括含B活化辅助剂和粘结剂，以质量百分比配比，所述合金粉末占比为50％-70％、含B活化辅助剂占比为25％-45％，粘结剂的占比为5％。
7.一种镍基高温合金修复剂的制备方法，制备权利要求6所述的修复剂，其特征在于：合金粉末与含B活化辅助剂按照比例均匀混合，并且加入粘结剂调制成膏状。
8.利用权利要求6所述的修复剂的镍基高温合金修复方法，其特征在于：包括以下步骤：
S1：修复区前处理，使得修复位置表面干净；
S2：制备修复剂，并将修复剂涂附在修复区；
S3：将工件置于真空环境中，并以低于16.8℃/min的加热速度将温度加热至1190℃-1230℃；
S4：保温15min-40min后随炉冷却至室温；
S5：以低于10℃/min的加热速度在真空环境中加热至1200℃-1210℃；
S6：保温100min-200min后以大于40℃/min的冷却速度冷却至室温。
9.根据权利要求8所述的镍基高温合金修复方法，其特征在于：真空环境的真空度低于7×10-3Pa。
10.根据权利要求8所述的镍基高温合金修复方法，其特征在于：在步骤S6之后，对修复区进行表面喷涂。
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