CN115652191A - 一种经济型含钛管线钢及生产方法 - Google Patents
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Abstract
一种经济型含钛管线钢,其组分及wt%为:C:0.05~0.10%,Si:0.05~0.25%,Mn:0.50~1.70%,P:≤0.020%,S:≤0.0015%,Ti:0.03~0.09%,Al:0.02~0.05%,N:≤0.0045%;方法:经冶炼后浇注成坯;对铸坯加热;粗轧;精轧;冷却;卷取。本发明通过设计的钛系管线钢,并通过直装工艺进行生产,不仅使Mn、Cr、Nb降低了含量,还可使生产能耗得以降低至少20%,使生产成本降低至少200元/吨钢。
Description
技术领域
本发明涉及一种管线钢及生产方法,具体属于含钛管线钢及生产方法。
背景技术
在本技术领域,为保证油气管线的安全性,一般要求材料具备良好的低温韧性。人们为 了获得良好的强韧性匹配,一般会添加较多的Mn、Cr、Mo、Nb等较昂贵的合金,同时还采用 了板坯冷装再加热方式,以获得较好的晶粒均匀细化效果,进一步提升材料韧性。但上述方 式经济型较差,且制造能耗较高,如经检索的:
中国专利申请号为CN201010243247.8文献,其公开了《一种X46管线钢及其制备方法》, 其化学成分:C 0.070~0.010wt%、Si:0.10~0.30wt%、Mn 1.10~1.30wt%、S≤0.008wt%、P ≤0.022wt%、Nb 0.015~0.030wt%、Ti 0.008~0.025wt%、Als 0.010~0.040wt%,其余为Fe 及不可避免的不纯物。
中国专利申请号为CN 201910949817.6的专利文献,其公开了《一种超厚规格X52管 线钢热轧卷板及其生产方法》,其化学成分按重量百分比计含有:C 0.060%~0.070%、Si 0.15%~0.25%、Mn 1.40%~1.50%、Nb 0.034%~0.050%、Ti 0.008%~0.022%、Cr 0.11%~0.17%、Al 0.015%~0.045%、P≤0.02%、S≤0.008%、N≤0.008%,且Pcm≤0.17%,其余为Fe和不可避免的杂质。
中国专利申请号为CN 201510534994.X的专利文献,其公开了《X60管线钢及其生产 方法》,其化学成分按重量百分比组成为:C:0.05-0.10%,Si:0.10-0.30%,Mn:1.20-1.40%, P:≤0.020%,S:≤0.010%,Nb:0.020-0.034%,V:0.05-0.08%,Ti:0.008-0.019%, 其余为Fe和不可避免的杂质。
中国专利申请号为CN 200910011961.1的专利文献,其公开了《一种高强度经济型X70 管线钢热轧平板及其生产方法》,其化学成分:C 0.02%~0.08%,Si 0.10%~0.35%,Mn 1.40%~ 1.70%,P≤0.020%,S≤0.005%,Nb 0.04%~0.07%,Ti 0.008%~0.030%,Als 0.02%~0.045%,余 量为铁和不可避免的杂质。
以上产品均采用了较多的Mn、Cr、Nb等合金,缺乏经济性。
发明内容
本发明在于克服现有技术存在的不足,提供一种通过设计的钛系管线钢,并通过直装工 艺进行生产,不仅使Mn、Cr、Nb降低了含量,还使生产能耗得以降低至少20%,使生产成本 降低至少200元/吨钢的经济型含钛管线钢及生产方法。
实现上述目的的措施:
一种经济型含钛管线钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.05~0.10%,Si:0.05~0.25%, Mn:0.50~1.70%,P:≤0.020%,S:≤0.0015%,Ti:0.03~0.09%,Al:0.02~0.05%,N: ≤0.0045%,其余为Fe及不可避免的杂质。
优选地:Ti的重量百分比含量为0.045~0.075%。
优选地:S的重量百分比含量为≤0.0012%。
优选地:N的重量百分比含量为≤0.0040%。
进一步地:当要求钢板的屈服强度不低于480MPa,并同时要求在-20℃下的冲击功不低 于280J时,添加:Cr≤0.30%或Mo≤0.15%或Nb≤0.06%或两种及以上的复合。
进一步地:添加的Ti量与钢板的屈服强度成正相关关系。
生产一种经济型含钛管线钢的方法,其步骤如下:
1)经冶炼后浇注成坯,控制铸坯厚度不低于200mm;
2)对铸坯加热,其间:控制铸坯表面入炉温度不低于650℃,铸坯平均温度不低于700℃, 且控制相变率不超过8%;控制加热温度在1220~1280℃;
3)进行粗轧,控制道次应变速率不高于5s-1,累计压下率不低于70%;
4)进行精轧,控制道次应变速率不低于20s-1,累计压下率不低于75%;控制终轧温度在 800~860℃;
5)进行冷却,在15~45℃/s冷却至500~650℃;
6)进行卷取,卷取温度按照钢板在-20℃冲击功要求予以确定:
当要求钢板在-20℃冲击功在200至<280MPa时,卷取温度控制在580~650℃;
当要求钢板在-20℃冲击功≥280MPa,且添加有Cr或Mo或Nb或为复合添加时,卷取温度控制在500~580℃。
优选地控制铸坯入炉时的相变率不超过5%。
本发明中各组分及主要工艺的作用及机理
C:C在本发明中,之所以控制C含量在0.05~0.10%,是由于当其低于0.05%时,不利 于TiC的高温析出和细化奥氏体晶粒效果;但若C含量高于0.10%时,则会使钢板的韧性显 著降低。
Si:Si在本发明中,之所以控制其含量在0.05~0.25%,是由于避免过高的Si含量会导 致严重氧化铁皮形成,导致控冷温度不均,影响Ti的均匀析出,进而导致性能不均。
Mn:Mn在本发明中,之所以控制其含量在0.50~1.70%,是根据加入Ti的含量多少进行 匹配,当Mn含量设计较低时,可增加Ti含量,略牺牲韧性(但仍能满足产品性能要求),提升产品经济型。
P:P在本发明中,之所以控制其含量在≤0.020%,是由于P过高时严重偏析导致韧性降 低。
S:S在本发明中,之所以控制其含量在≤0.0015%,优选地S的重量百分比含量为≤ 0.0012%,是由于一方面S含量过高导致条状MnS夹杂,造成材料韧性下降,同时S含量过高 会增加Ti的高温析出比例,降低Ti的有效利用率。
Ti:本发明中通过Ti在轧制和控冷过程的析出,实现奥氏体晶粒和最终相变组织的细化, 同时通过析出强化作用提高钢的强度,实现钢的良好强韧性匹配。为获得理想的析出温度和 效果,还应包括适宜C、S、N含量,S和N都会与Ti共同在高温析出形成大颗粒夹杂物, 降低材料韧性,尤其液析的TiN夹杂会大幅降低材料韧性,需严格限制其含量,故将其含量 控制在0.03~0.09%,优选地Ti的重量百分比含量为0.045~0.075%。当材料具有较高强韧 性要求时,可适当控制Ti的加入量,避免过量Ti的析出过多造成韧性不足。
Al:Al在本发明中,之所以控制其含量在0.02~0.05%,是由于Al含量过低,脱氧效果 不足,导致Ti的氧化物形成,降低Ti的有效利用率;过高时,易形成大尺寸含Al夹杂,降 低韧性。
N:N在本发明中,之所以控制其含量在≤0.0045%,优选地N的重量百分比含量为≤ 0.0040%,是由于N与Ti结合易形成大尺寸液析夹杂,同时降低Ti的有效利用率。
本发明之所以控制铸坯表面入炉温度不低于650℃,铸坯平均温度不低于700℃,且控制 相变率不超过8%;控制加热温度在1220~1280℃,是由于提升Ti的固溶率,以提升Ti的有 效利用率,进而提高强度。
本发明之所以控制粗轧道次应变速率不高于5s-1,累计压下率不低于70%,是由于低的变 形速率和高的变形量有利于提升粗轧过程道次动态再结晶比例,进而提升组织的均匀性。
本发明之所以控制精轧道次应变速率不低于20s-1,累计压下率不低于75%,是由于精轧阶 段低温高速变形,有益于抑制动态再结晶,避免混晶;同时高的累积变形,有益于增加Ti的 有效析出,提升钢的强度。
本发明之所以控制卷取温度按照钢板在-20℃冲击功要求予以确定,即
当要求钢板在-20℃冲击功在200至<280J时,卷取温度控制在580~650℃;当要求钢 板在-20℃冲击功≥280J,且添加有Cr或Mo或Nb或为复合添加时,卷取温度控制在500~ 580℃,是由于为获得部分贝氏体,以提升钢的韧性。
本发明与现有技术相比,本发明通过设计的钛系管线钢,并通过直装工艺进行生产,不 仅使Mn、Cr、Nb降低了含量,还可使生产能耗得以降低至少20%,使生产成本降低至少200 元/吨钢。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述:
表1为本发明各实施例及对比例的化学成分列表;
表2为本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表;
表3为本发明各实施例及对比例的性能列表。
本发明各实施例按照以下步骤生产
1)经冶炼后浇注成坯,控制铸坯厚度不低于200mm;
2)对铸坯加热,其间:控制铸坯表面入炉温度不低于650℃,铸坯平均温度不低于700℃, 且控制相变率不超过8%;控制加热温度在1220~1280℃;
3)进行粗轧,控制道次应变速率不高于5s-1,累计压下率不低于70%;
4)进行精轧,控制道次应变速率不低于20s-1,累计压下率不低于75%;控制终轧温度在 800~860℃;
5)进行冷却,在15~45℃/s冷却至500~650℃;
6)进行卷取,卷取温度按照钢板在-20℃冲击功要求予以确定:
当要求钢板在-20℃冲击功在200至<280J时,卷取温度控制在580~650℃;
当要求钢板在-20℃冲击功≥280J,且添加有Cr或Mo或Nb或为复合添加时,卷取温度控制在500~580℃。
表1本发明各实施例的化学成分列表(wt%)
表2本发明各实施例的主要工艺参数及性能列表
表3本发明各实施例及对比例的性能列表
从表3可以看出所设计产品达到X42-X70钢级性能要求,且兼具良好强韧性和经济型。
本具体实施方式仅为最佳例举,并非对本发明技术方案的限制性实施。
Claims (8)
1.一种经济型含钛管线钢,其组分及重量百分比含量为 :C:0.05~0.10%,Si:0.05~0.25%,Mn:0.50~1.70%,P:≤0.020%,S:≤0.0015%,Ti:0.03~0.09%,Al:0.02~0.05%,N:≤0.0045%,其余为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢,其特征在于:Ti的重量百分比含量为0.045~0.075%。
3.如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢,其特征在于:S的重量百分比含量为≤0.0012%。
4.如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢,其特征在于:N的重量百分比含量为≤0.0040%。
5.如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢,其特征在于:当要求钢板的屈服强度不低于480MPa,并同时要求在-20℃下的冲击功不低于280J时,添加:Cr≤0.30%或Mo≤0.15%或Nb≤0.06%或两种及以上的复合。
6.如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢,其特征在于:添加的Ti量与钢板的屈服强度成正相关关系。
7.生产如权利要求1所述的一种经济型含钛管线钢的方法,其特征在于步骤如下:
1)经冶炼后浇注成坯,控制铸坯厚度不低于200mm;
2)对铸坯加热,其间:控制铸坯表面入炉温度不低于650℃,铸坯平均温度不低于700℃,且控制相变率不超过8%;控制加热温度在1220~1280℃;
3)进行粗轧,控制道次应变速率不高于5s-1,累计压下率不低于70%;
4)进行精轧,控制道次应变速率不低于20s-1,累计压下率不低于75%;控制终轧温度在800~860℃;
5)进行冷却,在15~45℃/s冷却至500~650℃;
6)进行卷取,卷取温度按照钢板在-20℃冲击功要求予以确定:
当要求钢板在-20℃冲击功在200至<280J时,卷取温度控制在580~650℃;
当要求钢板在-20℃冲击功≥280J,且添加有Cr或Mo或Nb或为复合添加时,卷取温度控制在500~580℃。
8.如权利要求7所述的一种经济型含钛管线钢的生产方法,其特征在于:控制铸坯入炉时的相变率不超过5%。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07316650A (ja) * | 1994-05-23 | 1995-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 |
CN102828120A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于应变设计的经济型管线用钢及其制造方法 |
CN106319352A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-01-11 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种钛微合金强化管线钢热轧卷板及其生产方法 |
CN109182922A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高韧性铁素体型油气管线用热连轧钢带及其生产方法 |
CN112899561A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低成本高钛高止裂x70管线钢热轧卷板的生产方法 |
WO2022001904A1 (zh) * | 2020-06-30 | 2022-01-06 | 武汉钢铁有限公司 | 一种厚度≥20mm的X90级高强度管线钢板卷及其制造方法 |
CN114645198A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-06-21 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低成本易焊接管线钢热轧卷板及其制备方法 |
-
2022
- 2022-09-26 CN CN202211172553.6A patent/CN115652191A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07316650A (ja) * | 1994-05-23 | 1995-12-05 | Kawasaki Steel Corp | 低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 |
CN102828120A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于应变设计的经济型管线用钢及其制造方法 |
CN106319352A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-01-11 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种钛微合金强化管线钢热轧卷板及其生产方法 |
CN109182922A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高韧性铁素体型油气管线用热连轧钢带及其生产方法 |
WO2022001904A1 (zh) * | 2020-06-30 | 2022-01-06 | 武汉钢铁有限公司 | 一种厚度≥20mm的X90级高强度管线钢板卷及其制造方法 |
CN112899561A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低成本高钛高止裂x70管线钢热轧卷板的生产方法 |
CN114645198A (zh) * | 2022-03-01 | 2022-06-21 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低成本易焊接管线钢热轧卷板及其制备方法 |
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