CN115443321A - 缓冲器用润滑油组合物、缓冲器、以及缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法 - Google Patents

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Abstract

本发明的技术问题在于提供一种能够兼顾操作稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、润滑油添加剂及缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法。本发明的解决方案在于一种缓冲器用润滑油组合物，其中，含有基础油和摩擦调节剂，上述摩擦调节剂含有季戊四醇酯，上述季戊四醇酯包括季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。

Description

缓冲器用润滑油组合物、缓冲器、以及缓冲器用润滑油的摩擦 性能的调节方法
技术领域
本发明涉及一种缓冲器用润滑油组合物、缓冲器以及缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法。
背景技术
已知，现有的缓冲器的减振力是在阀门处产生的油压阻尼力与在活塞杆和油封或活塞和汽缸的滑动部产生的摩擦力的合力。此外，当缓冲器的减振力较大时，虽然操作稳定性增加，但乘坐舒适性变差，相反，当缓冲器的减振力较小时，虽然操作稳定性变差，但乘坐舒适性变好。因此，近年来，着眼于乘坐舒适性，进行了通过调节添加到缓冲器用润滑油中的摩擦调节剂来减小缓冲器用润滑油的摩擦力，以减小缓冲器的减振力的研究(例如，非专利文献1)。
现有技术文献
非专利文献
非专利文献1：《减震器技术趋势与摩擦学》(中西博，《TRIBOLOGIST》(《摩擦学者》)2009年，Vol.54，第9期，第598页)
发明内容
[发明要解决的技术问题]
缓冲器通过往复运动表现出减振力，但油压阻尼力需要花一定时间才能上升；另一方面，因为摩擦力响应性高，当从静止状态向滑动状态过渡时，在微振幅的情况下，摩擦力是缓冲器的减振力的重要因素。然而，如果像现有技术一样，当注重乘坐舒适性而减小了缓冲器用润滑油的摩擦力时，减振力也会减小，存在操作稳定性恶化的问题。特别是，由于近年来整修道路增加，发生微振幅振动的情形比正常振幅更多，因此，需要开发出能够在从静止状态向滑动状态过渡时以及微振幅时等情形下兼顾操作稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物。
本发明提供一种能够兼顾操作稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、缓冲器、以及缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法。
[解决技术问题的技术手段]
本发明的主旨在于下述(1)～(4)的缓冲器用润滑油组合物。
(1)一种缓冲器用润滑油组合物，其中，含有基础油和摩擦调节剂，摩擦调节剂含有季戊四醇酯，上述季戊四醇酯包括季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。
(2)根据上述(1)所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，上述季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯为季戊四醇二酯。
(3)根据上述(1)或(2)所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，季戊四醇四酯与季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的调配比率为使得以(B-A)/A表示的尖峰(spike)指标成为0.10以上的调配比率。
(4)根据上述(1)～(3)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率为40％以上。
此外，本发明的主旨在于下述(5)～(8)的缓冲器。
(5)一种缓冲器，其中，含有上述(1)～(4)中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物。
(6)根据上述(5)所述的缓冲器，其中，上述缓冲器安装在车辆的车身与车轴之间，填充在安装于前轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物与填充在安装于后轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物的上述季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率不同。
(7)根据上述(6)所述的缓冲器，其中，在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，与填充在安装于上述后方的车轮的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物相比，填充在安装于上述前轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物的以(B-A)/A所表示的尖峰指标更低。
此外，本发明主旨还在于下述(8)或(10)的缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法。
(8)一种缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，上述缓冲器用润滑油组合物含有基础油和季戊四醇酯，上述季戊四醇酯包括季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯，通过调节上述季戊四醇四酯与上述季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的调配比率，来调节上述缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能。
(9)根据上述(8)所述的缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，按照使得以(B-A)/A所表示的尖峰指标成为0.1～0.3的方式调节上述季戊四醇四酯与上述季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的含有比率。
(10)根据上述(8)或(9)所述的缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率为40％以上。
[发明效果]
根据本发明能够提供兼顾操作稳定性和乘坐舒适性的缓冲器用润滑油组合物、润滑油添加剂、以及缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法。
附图说明
图1为用于说明在本发明的润滑油组合物的摩擦试验中所使用的摩擦试验装置的图。
图2为用于说明季戊四醇酯的摩擦性能的图。
图3为用于说明尖峰指标的图。
图4为表示季戊四醇四酯的调配比率与润滑油组合物的尖峰指标之间的关系的图表。
图5为表示季戊四醇四酯的调配比率与滑动状态下的润滑油组合物的平均摩擦系数之间的关系的图表。
图6为用于说明本发明的润滑油组合物的摩擦性能的调节与现有的润滑油组合物的摩擦性能的调节的图。
图7为表示缓冲器用润滑油的羟值与缓冲器用润滑油的劣化度之间的关系的图表。
图8为表示添加了ZnDTP的缓冲器用润滑油的摩擦系数与季戊四醇酯含量之间的关系的图表。
图9为表示ZnDTP的减少率与季戊四醇的添加量之间的关系的图表。
具体实施方式
下面，根据附图说明本发明的缓冲器用润滑油组合物、缓冲器和缓冲器用润滑油的摩擦性能的调节方法。需要说明的是，在下文中，以缓冲器用润滑油组合物为例说明本发明。
根据本实施方式的缓冲器用润滑油含有(A)基础油和(B)摩擦调节剂，(B)摩擦调节剂中含有(B1)二硫代磷酸锌(下文中，有时简称为ZnDTP)和(B2)季戊四醇。
(A)基础油
本实施方式的缓冲器用润滑油中的基础油是矿物油和/或合成油。对于矿物油和合成油的种类没有特别的限制，作为矿物油，可以举出例如通过溶剂精制、氢化精制等常规精制方法所得的石蜡基类矿物油、中间体类矿物油或环烷烃基类矿物油等。另外，作为合成油，可以举出例如聚丁烯、聚烯烃[α-烯烃(共)聚合物]、各种酯(例如多元醇酯、二元酸酯、磷酸酯等)、各种醚(例如聚苯醚等)、烷基苯、烷基萘等。在本发明中，作为基础油，可以使用一种上述矿物油，也可以组合使用两种以上的上述矿物油。此外，可以使用一种上述合成油，也可以组合使用两种以上的上述合成油。而且，还可以将一种以上的矿物油与一种以上的合成油组合使用。
(B)摩擦调节剂
本实施方式的缓冲器用润滑油含有摩擦调节剂。对于摩擦调节剂没有特别的限定，可以含有磷类、胺类或酯类等各种摩擦调节剂。通过调节摩擦调节剂的添加量，可以调节缓冲器用润滑油的摩擦系数。此外，如下所述，本实施方式的摩擦调节剂中至少含有(B1)二硫代磷酸锌和(B2)季戊四醇酯。
(B1)二硫代磷酸锌(ZnDTP)
ZnDTP一般是由下述化学式1所表示的化合物，具有辅助摩擦调节剂调节摩擦系数的功能。
[化学式1]
Figure BDA0003902153810000051
[在上述化学式1中，R分别单独地表示烃基，可举出直链状伯烷基、支链状仲烷基或芳基。]
如上所述，作为ZnDTP，已知具有伯烷基、仲烷基或芳基等的多种(结构)。在本实施方式的缓冲器用润滑油中，含有下述的两种ZnDTP。
即，在本实施方式的缓冲器用润滑油中，作为第1种ZnDTP，含有下述化学式2所示的ZnDTP。
[化学式2]
Figure BDA0003902153810000052
[在式(1)中，R11～R14为烷基，该烷基有伯烷基和仲烷基。即，R11～R14中的1个以上3个以下为伯烷基，R11～R14中的其余部分为仲烷基。]
在第1种ZnDTP中，对于伯烷基没有特别的限定，可举出例如甲基、乙基、正丙基、正丁基、正戊基、正己基、正庚基、正辛基、正壬基、正癸基、异戊基、异丁基、2-甲基丁基、2-乙基己基、2,3-二甲基丁基、2-甲基戊基等，优选为碳原子数为4～12的烷基(例如异丁基(碳原子数为4)、2-乙基己基(碳原子数为8)等)。
此外，在第1种ZnDTP中，对于仲烷基没有特别限制，可举出例如异丙基、仲丁基、1-乙基丙基、2-乙基己基、4-甲基-2-戊基等，优选碳原子数为3～6的烷基(例如，异丙基(碳原子数为3))。
此外，在第1种ZnDTP中，对于伯烷基和仲烷基的比例没有特别的限定，优选为伯烷基比仲烷基的比例高。
对于第1种ZnDTP的含量没有特别的限定，优选在缓冲器用润滑油中含有0.1质量％以上、更优选含有0.4质量％以上。此外，缓冲器用润滑油中的第1种ZnDTP的含量优选为4.0质量％以下、更优选为2.0质量％以下。
这样，在本发明缓冲器用润滑油中，通过含有具有伯烷基和仲烷基两者的第1种ZnDTP，在添加了摩擦调节剂的情况下，不仅能够容易地调节为适合乘坐舒适性和操纵稳定性的摩擦系数，如下文中所述(参照后述摩擦试验3及图12)，与含有仅具有伯烷基的ZnDTP和/或仅具有仲烷基的ZnDTP的缓冲器用润滑油相比，还能够抑制摩擦系数的波动，能够进一步提高乘坐舒适性。
此外，根据本实施方式的缓冲器用润滑油，作为摩擦调节剂，包括结构与第1种ZnDTP不同的第2种ZnDTP。第2种ZnDTP由下述化学式3表示。
[化学式3]
Figure BDA0003902153810000061
[在式(2)中，R21～R24是仲烷基。即，第2种ZnDTP中没有伯烷基，只有仲烷基。]
对于第2种ZnDTP所具有的仲烷基的碳原子数没有特别的限定，例如可举出异丙基、仲丁基、1-乙基丙基、2-乙基己基、4-甲基-2-戊基等，作为仲烷基，优选为碳原子数为3～8的烷基(例如异丙基(碳原子数为3)、2-乙基己基(碳原子数为8)，或者异丁基(碳原子数为4)等)。
此外，对于第2种ZnDTP的含量没有特别的限定，优选为少于第1种ZnDTP，优选相对于ZnDTP的添加量(第1种ZnDTP和第2种ZnDTP的合计量)为20重量％以下。
需要说明的是，可以通过已知的测量方法对ZnDTP含有何种烷基进行测量。例如，可以使用C13-NMR来确定ZnDTP的结构，也可以使用FT-IR指纹区域，基于P－O－C的吸收带、P＝S P－S的吸收带的特征，来分析烷基是伯烷基还是仲烷基，由此来确定ZnDTP的结构。
此外，作为(B1)二硫代磷酸，通过含有仅具有仲烷基的第2种ZnDTP，与仅含有第1种ZnDTP的情形相比，可以进一步提高乘坐舒适性。具体而言，与仅含有第1种ZnDTP的情况相比，可以进一步降低行驶过程中的轻微振动。此外，通过将第2种ZnDTP设计为具有碳原子数为3～8的仲烷基的ZnDTP，可以减小微振幅(低速)和正常振幅(高速)下的摩擦系数之间的差，从而能够提高乘坐舒适性。
(B2)季戊四醇酯
季戊四醇酯是四价糖醇，是季戊四醇所具有的末端取代基即羟基与脂肪酸残基形成酯键的化合物。季戊四醇酯包括所有4个端基取代基均与脂肪酸残基形成酯键的季戊四醇四酯，和任意端基取代基与脂肪酸残基形成酯键的部分酯化的季戊四醇单酯、季戊四醇二酯及季戊四醇三酯。在下文中，将季戊四醇四酯简称为PE4E、季戊四醇三酯简称为PE3E、季戊四醇二酯简称为PE2E、季戊四醇单酯简称为PE1E进行说明。
在本发明的季戊四醇酯中，对于脂肪酸残基没有特别的限定，例如可以是硬脂酸残基、油酸残基等C6～C22的脂肪酸残基。此外，作为脂肪酸残基，也可以例举出辛酸、癸酸、油酸、硬脂酸、肉豆蔻酸、棕榈酸、亚油酸、己二酸、壬酸、妥尔油脂肪酸、椰子脂肪酸、椰油脂肪酸、牛脂脂肪酸等。
在本发明的缓冲器用润滑油中，(B2)季戊四醇酯包括(b21)PE4E、(b22)PE4E以外的季戊四醇酯，即PE3E、PE2E或PE1E。在下文中，作为(b22)EP4E以外的季戊四醇酯，采用PE2E进行说明，但是，PE4E以外的季戊四醇酯不限于PE2E，也可以是PE3E或PE1E。此外，作为PE4E以外的季戊四醇酯，也可以使用PE3E和PE2E的混合物、PE3E和PE1E的混合物、PE2E和PE1E的混合物、或者PE3E、PE2E和PE1E的混合物。
需要说明的是，在制造PE4E时，仅制成PE4E在技术上是困难的，在PE4E中有时会混有PE1E、PE2E、PE3E。因此，即使那些作为“季戊四醇四酯”的市售制品，也并非仅由PE4E组成，而是其主要含有PE4E，除了含有PE4E之外，也含有PE3E、PE2E或PE1E等。因此，本发明中所说的“季戊四醇四酯”可以是作为“季戊四醇四酯”市售的季戊四醇酯的混合物，也可以是含有80％以上的“季戊四醇四酯”的季戊四醇酯的混合物。出于同样的理由，本发明中所说的“季戊四醇二酯”可以是作为“季戊四醇二酯”市售的季戊四醇酯的混合物，也可以是含有80％以上的“季戊四醇二酯”的季戊四醇酯的混合物。需要说明的是，对于PE1E和PE3E也同样如此。
接着说明本发明的润滑油组合物的摩擦性能。在本发明中，使用图1所示配置的摩擦试验装置10分析了润滑油组合物的摩擦性能。需要说明的是，如图1所示，摩擦试验装置10是一种销盘式(Pin-on-Disk)摩擦试验装置，通过电磁激振器3使固定在滑动轴承1上的盘试验片2往复运动，然后将销试验片4与盘试验片2触压滑动而产生摩擦力，用装配到销试验片4的固定轴5的应变计6测量该摩擦力。此外，由于缓冲器用润滑油和油封的组合作为影响缓冲器的摩擦性能的因素而存在，因此，在图1所示的摩擦试验装置10中，将缓冲器中用作油封的丙烯腈-丁二烯橡胶(NBR)用于销试验片4，并将销试验片4的前端按照油唇形状切割成140°的角度。此外，圆盘试验片2使用用于活塞杆表面的硬镀铬膜。在图1所示的示例中，虽然测量的是NBR材质的销试验片4与镀铬材质的盘试验片2之间的摩擦力(摩擦系数)，但也可以测量铜球与镀铬材质的盘试验片2之间的摩擦力(摩擦系数)。
使用上述摩擦试验装置10，在振幅±2.0mm、频率1.5Hz、载荷20N及温度30℃的条件下，使销试验片4和盘试验片2往复运动，测得润滑油组合物的平均摩擦系数。在本实施例中，对仅含有PE4E作为(B2)季戊四醇酯的润滑油组合物的比较例1、仅含有PE2E作为(B2)季戊四醇酯的比较例2、以及以8∶2的调配比率含有PE4E和PE2E作为(B2)季戊四醇酯的润滑油组合物的实施例2进行了测量。比较例1、2及实施例的摩擦性能的测量结果示于图2中。
如图2所示，与比较例2相比，在仅含有PE4E作为季戊四醇酯的润滑油组合物的比较例1中，具有独特的摩擦性能：即，当从静止状态向滑动状态过渡时(如图2中的虚线A所示)摩擦力瞬间(临时)升高，当已过渡到滑动状态时摩擦力降低。相比之下，在仅含有PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物的比较例2中，当从静止状态向滑动状态过渡时(如图2中的虚线B所示)的摩擦力低于比较例1，从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦力与已过渡到滑动状态后的摩擦力之间的差值减小。而且，在混合了PE4E和PE2E的实施例中，当从静止状态向滑动状态过渡时(如图2中的虚线C所示)的摩擦力低于比较例1并且高于比较例2，从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦力与已处于滑动状态下的摩擦力之间的差值小于比较例1但是大于比较例2。
由此可知：通过这样混合PE4E和PE2E，能够实现处于仅含有PE4E作为季戊四醇酯的润滑油组合物的比较例1和仅含有PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物的比较例2之间的摩擦性能。
因此，接着，对通过调节PE4E和PE2E的调配比率能否调节润滑油组合物的摩擦性能进行了研究。为了比较和研究这种摩擦性能，优选将通过调节PE4E和PE2E的调配比率所得的摩擦性能量化。为此，首先，将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦力与滑动状态相比(摩擦力)更高这一本发明的润滑油组合物所特有的摩擦性能采用尖峰指标进行量化。图3是用于说明润滑油组合物的尖峰指标的图。在表示润滑油组合物的摩擦性能的图表中，当将过渡到滑动状态后的摩擦力设为“A”、并且将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦力设为“B”时，尖峰指标由(B-A)/A表示。
而且，在图4中，显示了季戊四醇酯中的PE4E和PE2E的调配比率(PE4E的调配比率)与润滑油组合物的尖峰指标之间的关系。如图4所示，可知：PE4E的调配比率越高，尖峰指标越高。这意味着：通过调节PE4E和PE2E的调配比率，能够调节从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦力高于滑动状态的这一润滑油组合物的摩擦性能(尖峰性能)。需要说明的是，图4为使用上述摩擦试验装置10，在上述条件(在振幅±2.0mm、频率1.5Hz、载荷20N及温度30℃下，使销试验片4和盘试验片2往复运动的条件)下进行了摩擦试验后的尖峰指标的一例。发明人认为：当例如销试验片4和盘试验片2的材料、往复运动中的振幅、频率、载荷等条件变化时，尖峰指标也将发生变化。此外，图4所示的例子是调配了一种PE4E与一种PE2E的例，也可以采用将多种PE4E或者多种PE2E进行调配的组成，来作为调节尖峰特性的组成。
此外，图5中，显示了季戊四醇酯中的PE4E和PE2E的调配比率(PE4E的调配比率)与滑动状态下的润滑油组合物的平均摩擦系数之间的关系。如图5所示，至PE4E的调配比率达到90％为止，即使PE4E的调配比率增加，滑动状态下的润滑油组合物的平均摩擦系数也不发生变化(或者，变化较小)。由此可知：通过改变PE4E和PE2E的调配比率(PE4E的调配比率)，能够在几乎不改变润滑油组合物的平均摩擦系数的情况下，改变润滑油组合物的尖峰指标。由于润滑油组合物的平均摩擦系数也可以通过季戊四醇酯以外的摩擦调节剂来进行调节，因此，在本实施方式的润滑油组合物中，通过改变PE4E与PE2E的调配比率(PE4E的调配比率)，能够自由地调节平均摩擦系数及尖峰指标，从而能够提供与驾驶员的需求和目的相匹配的摩擦性能(即，包括平均摩擦系数和尖峰指标在内的摩擦性能)的润滑油组合物。需要说明的是，当PE4E的调配比率超过90％时，润滑油组合物的平均摩擦系数趋于增加。因此，PE4E的调配比率优选为90％以下。
此外，还可以通过调节季戊四醇酯的脂肪酸残基的碳原子数来调节润滑油组合物的尖峰指标。随着季戊四醇酯脂肪酸残基的碳原子数的增加，润滑油组合物的尖峰指标趋于减小；随着脂肪酸残基的碳原子数的减小，润滑油组合物的尖峰指标趋于增大。因此，可以是：为了使润滑油组合物的尖峰特性达到所需的尖峰指标值，在调节PE4E与PE2E的调配比率之外进一步地，或者，不调节PE4E与PE2E的调配比率而取而代之地，着眼于季戊四醇酯所具有的脂肪酸残基的碳原子数来选择季戊四醇酯。此外，通过将具有不同碳原子数的脂肪酸残基的多种季戊四醇酯组合，也可以调节润滑油组合物的尖峰指标。
接着，通过实际车辆试验评价了本发明的润滑油组合物的摩擦性能对车辆和驾驶员具有何种影响。具体而言，将对PE4E与PE2E的调配比率做出了各种改变的润滑油组合物填充到车辆的前轮侧缓冲器和后轮侧缓冲器中，让专业驾驶员在砂土跑道(dirt course)上行驶。下述表1中显示了前轮侧缓冲器和后轮侧缓冲器中PE4E的调配比率及专业驾驶员的评价结果。
表1
Figure BDA0003902153810000111
例如，在实施例1中，当在前轮侧缓冲器和后轮侧缓冲器填充了仅含有PE4E作为季戊四醇酯的润滑油组合物行驶后，仅对前轮侧缓冲器代之以采用含有调配比率为8∶2的PE4E和PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物进行行驶试验。其结果是，由驾驶员得到了“减振器与方向盘旋转量相应地按预期移动”、“反应线性(反应时，方向盘旋转量与偏航速度呈正比)”、“前部下沉”、“转弯之初车头驶入角不同”、“在转弯出口处，能够以恒定操舵角行驶”等评价。
此外，在实施例2中，是在实施例1的状态下行驶后，在后轮侧缓冲器中代之以采用含有调配比率为8∶2的PE4E和PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物进行行驶试验。其结果是，由驾驶员得到了“牵引力增加”、“后部粘滞而转向不足”和“后部太软”等评价。
此外，在实施例3中，是在实施例2的状态下行驶后，在前轮侧缓冲器中代之以采用仅含有PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物，进行了行驶试验。其结果，由驾驶员得到了“前部拉紧”、“牵引力增加”、“高速转弯时前部上下跳动过多”和“弹簧上的移动过大”等评价。
此外，在实施例4中，是在实施例1的状态下行驶后，在后轮侧缓冲器中代之以采用含有调配比率为9∶1的PE4E和PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物，进行了行驶试验。其结果是，由驾驶员得到了“上下车方便”、“平衡感好”、“中性”、“移动线性”、“姿态符合预期，无需方向盘修正”等评价。
而且，在实施例5中，是在实施例4的状态下行驶后，在前轮侧缓冲器中代之以采用含有调配比率为7∶3的PE4E和PE2E作为季戊四醇酯的润滑油组合物，进行了行驶试验。其结果是，由驾驶员得到了“牵引力好”、“前部下沉量、俯仰、摆动幅度大”、“特别是前部负重进入转弯时感到较大摆动幅度”等评价。
如上可知，在季戊四醇酯中的PE4E的调配比率越高，车身晃动(比缓冲器更靠向上方的部分的晃动、垂直方向和左右方向的晃动)越小，并且，即使存在晃动也倾向于立即收敛，行驶稳定性趋于增加。此外，由于车身晃动较小，因此，在转弯时可以按照与方向盘旋转量相应的操舵角操控车辆(抑制了转向不足)，可操纵性趋于增加。另一方面，在季戊四醇酯中的PE4E的调配比率越低，牵引力趋于越高。
虽然车身的稳定性和可操作性与牵引力之间是这样的一种权衡关系，但是，从实际车辆试验和其它行驶试验(包括实际赛车比赛的行驶)的结果可知：尖峰指标优选在下述范围内。即，尖峰指标优选为0.1以上，更优选为0.15以上，进一步优选为0.2以上。而且，认为尖峰指标优选为0.4以下。可知，通过将尖峰指标调节至这样的范围内，能够实现车身的稳定性和可操纵性与牵引力之间的良好平衡。此外，为了实现这样的尖峰指标，PE4E的调配比率优选为40％以上，更优选为60％以上。此外，在实际车辆试验中，在实施例4所示的条件下，从驾驶员处得到了最高评价，可知：当使前轮侧缓冲器中的尖峰指标低于后轮侧缓冲器时，能够实现良好的车身稳定性和可操纵性。
由此，可知：通过调节季戊四醇酯的PE4E的调配比率，能够调节本发明的润滑油组合物的摩擦性能，其结果，能够调节处于权衡关系中的车身的稳定性和可操纵性与牵引力。需要说明的是，在现有的润滑油组合物中也可以通过改变摩擦调节剂的种类和用量等来调节行驶过程中的平均摩擦系数，在一定程度上调节车身的稳定性和可操纵性与牵引力之间的关系。但是，在本发明的润滑油组合物的情况下，由于可以通过改变PE4E与PE2E的调配比率(PE4E的调配比率)，在基本上不改变滑油组合物的平均摩擦系数的情况下，改变润滑油组合物的尖峰指标，因此，通过将其与现有的通过摩擦调节剂所实现的平均摩擦系数的调节相结合，能够拓展摩擦性能(即，包括平均摩擦系数和尖峰指标的摩擦性能)的可调节幅度，能够提供更符合驾驶员需求和目的的润滑油组合物。因此，对于本发明的润滑油组合物而言，与现有的润滑油组合物相比，如图6所示，车身稳定性和可操纵性与牵引力高(良好)，能够在较高水平(效用)下调节牵引力与车身稳定性和可操纵性。
如上所述，在本发明的润滑油组合物中，作为摩擦调节剂，含有(B2)季戊四醇酯，(B2)季戊四醇酯包括(b21)季戊四醇四酯和(b22)季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。通过这样将PE4E和除PE4E以外的季戊四醇酯作为季戊四醇酯调配，与现有的润滑油组合物相比，能够在高水平(效用)下调节车身的稳定性和可操纵性与牵引力。
以上，对本发明的优选实施方式例进行了说明，但本发明的技术范围并非限于上述实施方式中记载的范围。可以对上述实施方式例进行各种变更和改进，加入了这种变更和改进的实施方式也包括在本发明的技术范围内。
例如，在上述实施方式之外，在润滑油组合物中，季戊四醇酯可采用“主要是PE4E”的组成。其中，“主要是PE4E”的季戊四醇酯是指PE4E在PE1E、PE2E、PE3E以及PE4E中的占比最多，或者是指PE4E的含量在50％以上。此外，在制造PE4E时，制造仅含PE4E的制品在技术上是困难的，会混有PE1E、PE2E、PE3E等。因此，实际上，即使作为“季戊四醇四酯”市售的制品，也并非仅由PE4E组成，虽然主要含有PE4E，但是在含有PE4E之外，还含有PE3E、PE2E或PE1E等。因此，也可以将作为“PE4E”市售的季戊四醇酯定义为本发明中的“主要是PE4E”的季戊四醇酯。
此外，也可以将作为“主要是PE4E”的季戊四醇酯定义为如下。即，针对在含有PE4E之外还混有PE3E、PE2E、PE1E等的季戊四醇酯，测定其酯基，将酯基的平均数大于3的季戊四醇酯识别为“主要是PE4E”的季戊四醇酯。另外，也可以是：测量季戊四醇酯的羟基，将羟基的平均数小于1的季戊四醇酯识别为“主要是PE4E”的季戊四醇酯。可以采用例如气相色谱质谱法或液相色谱质谱法测量季戊四醇酯的酯基或羟基的平均数。
另外，这样的季戊四醇酯主要包括不含羟基的PE4E，但也包括部分含有羟基的PE3E、PE2E、PE1E，这些含有羟基的季戊四醇的羟值优选为0.5mgKOH/g以上，更优选为1.0mgKOH/g以上，进一步优选为1.5mgKOH/g以上。
通过使缓冲器用润滑油的羟值为0.5mgKOH/g以上，可以抑制季戊四醇的分解(由季戊四醇的分解导致的缓冲器用润滑油的劣化)，提高缓冲器用润滑油的耐磨性。在本说明书中，图7为表示缓冲器用润滑油的羟值与缓冲器用润滑油的劣化度之间的关系的图表。另外，在图7所示例中，通过调节季戊四醇酯的添加量，如下述表2所示，针对羟值为0mgKOH/g的缓冲器用润滑油(试样1)、羟值为0.58mgKOH/g的缓冲器用润滑油(试样2)、羟值为1.16mgKOH/g的缓冲器用润滑油(试样3)、以及羟值为1.74mgKOH/g的缓冲器用润滑油(试样4)测量了缓冲器用润滑油的劣化度。缓冲器用润滑油的劣化度是通过使用作为环块型(Block-on-Ring)摩擦磨损试验仪的FALEX-LFW1试验仪，向滑动部供给250ml的上述各种缓冲器用润滑油，在速度0.6m/s、载荷6581N的条件下滑动后，用离心机除去淤渣，然后对各缓冲器用润滑油进行测量。
[表2]
Figure BDA0003902153810000141
如图7和表2所示，通过增加季戊四醇酯的添加量使缓冲器用润滑油的羟值为0.58mgKOH/g，即使在相当于200万次的缓冲器操作中，也能够将缓冲器用润滑油的劣化度抑制到55％。此外，通过进一步增加季戊四醇酯的添加量使缓冲器用润滑油的羟值为1.74mgKOH/g，即使在相当于200万次的缓冲器操作中，也能够将缓冲器用润滑油的劣化度抑制到低于10％的9.1％。由此，可知：缓冲器用润滑油的羟值越高，缓冲器用润滑油的劣化度趋于越小。特别是，从抑制缓冲器用润滑油劣化的角度考虑，缓冲器用润滑油的羟值优选为0.5mgKOH/g以上，更优选为1.0mgKOH/g以上，进一步优选为1.5mgKOH/g以上。
此外，可以采用含有季戊四醇酯0.5质量％以上、更优选为含有1.0质量％以上的组成。在本说明书中，图8是表示添加了ZnDTP的缓冲器用润滑油的摩擦系数与季戊四醇酯含量之间的关系的图表。如图8所示，当季戊四醇酯的含量为0.2质量％以上时，添加了ZnDTP的缓冲器用润滑油的摩擦系数不发生变化，可收敛于0.02～0.05的范围内。因此，通过将季戊四醇酯的含量设为0.2质量％以上，可以抑制含有ZnDTP的缓冲器用润滑油的摩擦系数的变动。因此，还考虑到季戊四醇酯的分解，可以将季戊四醇酯含量设为0.5质量％以上，优选为1.0质量％以上。
此外，优选含有2.0质量％以上的季戊四醇酯。当不存在季戊四醇酯时，ZnDTP会因分解而减少，这将使得缓冲器用润滑油的摩擦系数增加，导致磨损。在本说明书中，图9是表示ZnDTP的减少率与季戊四醇添加量之间的关系的图表。另外，在图9所示例中，与图7同样地，采用作为环块型摩擦磨损试验仪的FALEX-LFW1，向滑动部供给250ml的润滑油添加剂，在速度0.6m/s、载荷6581N的条件下滑动，然后用离心机除去淤渣后，使用FT-IR测量ZnDTP的含量。如图9所示，当未添加季戊四醇时，在相当于200万次的缓冲器动作中ZnDTP减少了约80％。与此相对，在添加了0.5质量％的季戊四醇情况下，在相当于200万次的缓冲器的动作中，ZnDTP的减少被抑制到55％左右；在添加了1.0质量％的季戊四醇的情况下，在相当于200万次的缓冲器的动作中，ZnDTP的减少被抑制到25％左右；在添加了2.0质量％的季戊四醇的情况下，在相当于200万次的缓冲器动作中，ZnDTP的减少量被抑制到9％左右。因此，通过使缓冲器用润滑油含有2.0质量％以上的季戊四醇酯，能够有效地抑制ZnDTP的减少，其结果，能够抑制缓冲器用润滑油的劣化。
此外，更优选为采用含有5.0质量％以上的季戊四醇酯的组成。这是因为，如图7举例说明所示，为了抑制缓冲器用润滑油的劣化，优选使缓冲器用润滑油的羟值为0.5mgKOH/g以上，但由于缓冲器用润滑油中所含季戊四醇酯主要是不含羟基的季戊四醇四酯，为了将缓冲器用润滑油的羟值设为0.5mgKOH/g以上，季戊四醇酯的含量优选为5质量％以上。

Claims (10)

1.一种缓冲器用润滑油组合物，其特征在于，
含有基础油和摩擦调节剂，
所述摩擦调节剂含有季戊四醇酯，
所述季戊四醇酯包括季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯。
2.根据权利要求1所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，
所述季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯为季戊四醇二酯。
3.根据权利要求1或2所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，
在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，季戊四醇四酯与季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的调配比率为使得以(B-A)/A表示的尖峰指标成为0.10以上的调配比率。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物，其中，
季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率为40％以上。
5.一种缓冲器，其中，
含有权利要求1～4中任一项所述的缓冲器用润滑油组合物。
6.根据权利要求5所述的缓冲器，其中，
所述缓冲器安装在车辆的车身与车轴之间，
填充在安装于前轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物与填充在安装于后轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物的所述季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率不同。
7.根据权利要求6所述的缓冲器，其中，
在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，与填充在安装于所述后轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物相比，填充在安装于所述前轮侧的缓冲器中的缓冲器用润滑油组合物的以(B-A)/A所表示的尖峰指标更低。
8.一种缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，
所述缓冲器用润滑油组合物含有基础油和季戊四醇酯，
所述季戊四醇酯包括季戊四醇四酯和季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯，
通过调节所述季戊四醇四酯与所述季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的调配比率，来调节所述缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能。
9.根据权利要求8所述的缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，
在将从静止状态向滑动状态过渡时的摩擦系数设为B、并且将滑动状态下的摩擦系数设为A的情况下，按照使得以(B-A)/A所表示的尖峰指标成为0.10以上的方式调节季戊四醇四酯与季戊四醇四酯以外的季戊四醇酯的调配比率。
10.根据权利要求8或9所述的缓冲器用润滑油组合物的摩擦性能的调节方法，其中，
季戊四醇酯中的季戊四醇四酯的调配比率为40％以上。
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