CN115011873A - 一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法 - Google Patents

一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法，其中提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法包括热镀锌工艺，在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760‑810℃。本发明提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的力学性能满足屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90‑0.93。

Description

一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金板材生产技术领域，具体涉及一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法。
背景技术
结构用高强热镀锌钢板作为冶金行业的深加工高附加值产品，由于其具有较高的屈服强度和抗拉强度、耐腐蚀性强、表面质量优良、深加工性能好、经济适用强等特点，广泛应用于建筑、轻工、汽车、农牧等行业，在建筑行业中，用于各类工业及民用建筑的轻钢龙骨、建筑层面板、瓦楞板、卷帘门等。随着国民经济的快速发展和产业结构的优化调整，一方面耐腐蚀性能优良的镀锌板开始逐渐取代冷轧板，另一方面为保证全球性的低碳要求，薄规格高强度镀锌板逐步取代厚规格低强度镀锌板，特别是在某些建筑应用方面，市场对高强结构级镀锌钢带的需求大幅度增加。
为了适应市场发展的需要，进一步扩大市场占有率，丰富包钢镀锌产品的品种结构，为了满足建筑行业对550MPa级高强度镀锌结构板的需求，包钢基于先进设备和工艺特点，采用Nb-Ti微合金化成分设计，配合合理的热轧控轧和酸轧镀锌工艺成功研发了屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢。生产结果和用户使用效果表明，550MPa级热镀锌高强结构钢各项性能均满足相关技术要求和用户使用要求。
专利文献CN 110004370 A公布了一种基于ESP产线生产4.0mm S550GD+Z热镀锌板的方法，首先该发明镀锌用基板与本发明不同，该发明为热轧基板直接镀锌，而本发明选择冷轧基板进行热镀锌，热轧基板与冷轧基板相比尺寸精度、表面质量以及板形控制较差；其次该发明Si含量(0.20-0.40％)较高，本发明Si含量(≤0.04％)较低，Si含量高会导致钢板表面氧化铁皮难以去除，产品可镀性较差。
专利文献CN 106148823 A公布了一种550MPa高强结构级镀锌钢带及其生产方法。首先该发明与本发明退火工艺不同，该发明Mn含量较低，采用不完全退火工艺，退火温度为550-650℃，生产的产品塑性差，成型性能差，在后续加工使用中易开裂；而本发明除了Mn元素还添加了Nb和Ti，采用完全再结晶退火工艺，退火温度为760-810℃，生产的产品不仅强度高而且塑性也好；其次该发明未提到本发明涉及的产品延伸率、显微组织、中间坯厚度、冷却模式、拉矫延伸率等工艺参数。
专利文献CN 102212666 A公布了一种结构用高强钢S550GD+Z的生产方法，首先该发明与本发明退火工艺不同，该发明以C、Mn为主要强化元素，采用不完全退火工艺，退火温度为600-650℃，生产的产品塑性差，成型性能差，在后续加工使用中易开裂；而本发明采用完全再结晶退火工艺，退火温度为760-810℃，生产的产品不仅强度高而且塑性也好。其次该发明C含量为(0.15-0.30％)较高，对钢板的焊接性和表面质量有不利影响。最后该发明未提到本发明涉及的显微组织、中间坯厚度、冷却模式等工艺参数。
发明内容
针对现有技术中存在的一个或多个问题，本发明一个方面提供一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢，其化学成分的质量百分含量为：C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法包括热镀锌工艺，在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
在优选的实施方式中，所述屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的显微组织主要为铁素体基体和弥散析出的碳化物，力学性能满足：屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93。
本发明的另一方面提供一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法，其包括以下工艺步骤：冶炼→连铸→热轧→酸轧→连续退火→热镀锌→光整、拉矫；其中在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
在优选的实施方式中，所述冶炼→连铸工艺包括以工序：KR脱硫—转炉—LF精炼—RH真空处理—板坯连铸—缓冷；其中供铸机钢水成分为C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质。
在优选的实施方式中，所述热轧工艺包括以下工序：铸坯加热—粗轧—精轧—冷却—卷取；其中所述铸坯出炉温度1210±20℃，所述粗轧采用3+3模式2机架轧机粗轧，精轧采用7机架连续变凸度轧机精轧，中间坯厚度40-45mm；所述精轧的开轧温度1030±30℃，所述精轧的终轧温度为880±15℃，热轧钢带厚度2.5-5.2mm；所述冷却采用层流冷却设备，前分散冷却模式，冷却速度为20±5℃/s，所述卷取温度为590±15℃。
在优选的实施方式中，所述酸轧工艺具体为：将热轧钢带经酸洗，去除表面氧化铁皮后，经过5机架冷轧机冷轧，冷轧压下率为56-80％，轧至目标厚度0.6-2.3mm，获得冷硬卷钢。
在优选的实施方式中，所述热镀锌工艺具体为：将冷硬卷钢开卷后加热进行连续退火和热浸镀锌，连续退火温度为760-810℃，时间为160-240s，缓冷温度660±20℃，快冷温度465±10℃，入锌锅温度460±10℃。
在优选的实施方式中，所述光整、拉矫工艺具体为：光整延伸率为0.6-1.0％，拉矫延伸率为0.2-0.3％。
基于以上技术方案提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法采用Nb-Ti微合金化成分设计，配合合理的热轧控轧和酸轧镀锌工艺提供一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢，该钢种显微组织主要为铁素体基体和弥散析出的碳化物，力学性能满足：屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93，该钢种有较高的屈服强度、抗拉强度以及优良的抗变形能力，满足强度和成型性能的良好匹配，极好地满足了建筑、轻工、汽车、农牧等行业对减重、安全、节能、环保、耐蚀性等的要求，同时本发明生产的热镀锌高强结构钢产品表面质量良好，满足相关技术要求和用户使用需求。
附图说明
图1为实施例1生产获得的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的显微组织图。
具体实施方式
本发明旨在提供一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法。具体通过以下技术方案实现。
提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的化学成份按质量百分比计包括：C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法包括热镀锌工艺，在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的显微组织主要为铁素体基体和弥散析出的碳化物，力学性能满足：屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93。
提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法包括以下工艺步骤：冶炼→连铸→热轧→酸轧→连续退火→热镀锌→光整、拉矫；其中在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
在一个实施例中，所述冶炼→连铸工艺包括以工序：KR脱硫—转炉—LF精炼—RH真空处理—板坯连铸—缓冷；其中供铸机钢水成分为C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质。
在一个实施例中，所述热轧工艺包括以下工序：铸坯加热—粗轧—精轧—卷取。所述铸坯出炉温度1210±20℃，所述粗轧采用3+3模式2机架轧机粗轧，精轧采用7机架连续变凸度(Continuously variable crown，cvc)轧机精轧，中间坯厚度40-45mm。所述精轧的开轧温度1030±30℃，所述精轧的终轧温度为880±15℃，热轧钢带厚度2.5-5.2mm。所述冷却采用层流冷却设备，前分散冷却模式，冷却速度为20±5℃/s，所述卷取温度为590±15℃。
在一个实施例中，所述酸轧工艺具体为：将热轧带钢经i-BOX技术盐酸槽酸洗，去除表面氧化铁皮后，经过5机架冷轧机冷轧，冷轧压下率为56-80％，轧至目标厚度0.6-2.3mm，获得冷硬卷钢。
在一个实施例中，所述热镀锌工艺具体为：采用美钢联法工艺生产，将冷硬卷钢带开卷后加热进行连续退火和热浸镀锌，连续退火温度为760-810℃，时间为160-240s，缓冷温度660±20℃，快冷温度465±10℃，入锌锅温度460±10℃。
在一个实施例中，所述光整、拉矫工艺具体为：光整延伸率为0.6-1.0％，拉矫延伸率为0.2-0.3％。
以下通过具体实施例详细说明本发明的内容，实施例旨在有助于理解本发明，而不在于限制本发明的内容。
实施例1
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1643℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1562℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为25℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1223℃，加热时间为228min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1027℃，精轧终轧温度为886℃，成品厚度2.5mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到585℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为76％，轧至目标厚度0.6mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为86m/min，连续退火的温度为780℃(其中包括加热和均热程序，两者的温度均为780℃)，时间为160-240s；缓冷温度640℃，时间12-14s；快冷温度465℃，时间8-12s；入锌锅温度460℃，时间20-30s；光整延伸率为0.6％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。如图1所示，示出了该实施例获得的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的显微组织图，可见显微组织为铁素体基体和弥散析出的碳化物。
实施例2
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1645℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1564℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为24℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1226℃，加热的时间为232min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1021℃，精轧终轧温度为872℃，成品厚度3.0mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到578℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为73％，轧至目标厚度0.8mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为82m/min，连续退火的温度为760℃，时间为160-240s；缓冷温度650℃，时间12-14s；快冷温度470℃，时间8-12s；入锌锅温度462℃，时间20-30s；光整延伸率为0.7％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。
实施例3
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1653℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1566℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为23℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1221℃，加热的时间为226min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1030℃，精轧终轧温度为882℃，成品厚度3.5mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到576℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为71％，轧至目标厚度1.0mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为85m/min，连续退火的温度为782℃，时间为160-240s；缓冷温度646℃，时间12-14s；快冷温度460℃，时间8-12s；入锌锅温度458℃，时间20-30s；光整延伸率为0.8％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。
实施例4
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1646℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1560℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为26℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1225℃，加热时间为228min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1016℃，精轧终轧温度为875℃，成品厚度3.9mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到585℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为64％，轧至目标厚度1.4mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为88m/min，连续退火的温度为790℃，时间为160-240s；缓冷温度662℃，时间12-14s；快冷温度472℃，时间8-12s；入锌锅温度460℃，时间20-30s；光整延伸率为0.8％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。
实施例5
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1652℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1564℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为28℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1208℃，加热时间为235min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1023℃，精轧终轧温度为887℃，成品厚度4.5mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到572℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为60％，轧至目标厚度1.8mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为86m/min，连续退火的温度为810℃，时间为160-240s；缓冷温度652℃，时间12-14s；快冷温度463℃，时间8-12s；入锌锅温度460℃，时间20-30s；光整延伸率为0.9％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。
实施例6
将铁水进行脱硫预处理，采用顶底复吹转炉冶炼使铁水脱碳、脱鳞得到钢水，转炉冶炼全程吹氩，废钢加入转炉，转炉出钢温度1643℃。然后将转炉冶炼后钢水进行LF炉外精炼，精炼就位温度≥1560℃，LF炉外精炼进行测温和成分微调，LF炉外精炼供铸机化学成分如表1所示。板坯连铸过热度为22℃，之后进行板坯清理、缓冷以及连铸坯质量检查。板坯加热温度为1216℃，加热时间为226min，将加热后的板坯进行高压水除鳞。通过定宽压力机定宽，采用2机架粗轧，7机架CVC精轧。精轧开轧温度1018℃，精轧终轧温度为879℃，成品厚度5.2mm。层流冷却采用前分散冷却，冷却速度20℃/s，钢带温度降低到575℃进行卷取。将热轧带钢经盐酸槽酸洗，该酸槽采用MH最新开发的i-BOX技术，操作和维护大大简化，节省能源和劳动力，热轧带钢去除表面氧化铁皮后，经过5机架UCM轧机冷轧，冷轧压下率为56％，轧至目标厚度2.3mm。冷硬卷镀锌工艺选用美钢联法热镀锌生产工艺及立式退火炉中进行，钢带在炉区运行速度为80m/min，连续退火的温度为790℃，时间为160-240s；缓冷温度645℃，时间12-14s；快冷温度473℃，时间8-12s；入锌锅温度460℃，时间20-30s；光整延伸率为1.0％，拉矫延伸率为0.2％，最后进行产品性能检测，如下表2所示。
对比例1
生产方法按照实施例1所示的方法，不同之处在于LF炉外精炼供铸机化学成分与实施例1所用的不同，如下表1所示。最后进行产品性能检测，如下表2所示。
对比例2
生产方法按照实施例6所示的方法，不同之处在于LF炉外精炼供铸机化学成分与实施例6所用的不同，如下表1所示。最后进行产品性能检测，如下表2所示。
对比例3-4
对比例3-4的生产方法按照实施例1所示的方法，不同之处在于加热温度和均热温度与实施例1不同，具体地，对比例3的退火温度为850℃，对比例4的退火温度为720℃。最后进行产品性能检测，如下表2所示。
表1：本发明实施例1-6和对比例1-4的化学成分(wt％)
实施例 C Si Mn P S Alt Nb Ti Ca
1 0.070 0.02 1.38 0.016 0.004 0.028 0.060 0.055 0.0018
2 0.062 0.03 1.36 0.017 0.003 0.035 0.062 0.052 0.0020
3 0.068 0.01 1.25 0.016 0.002 0.030 0.058 0.060 0.0016
4 0.075 0.03 1.40 0.015 0.003 0.032 0.061 0.058 0.0014
5 0.080 0.02 1.30 0.014 0.004 0.030 0.055 0.050 0.0018
6 0.060 0.03 1.20 0.016 0.003 0.038 0.060 0.056 0.0015
对比例1 0.073 0.03 1.15 0.016 0.002 0.036 0.060 0.055 0.0016
对比例2 0.069 0.03 1.08 0.015 0.003 0.040 0.060 0.055 0.0018
对比例3 0.070 0.02 1.38 0.016 0.004 0.028 0.060 0.055 0.0018
对比例4 0.070 0.02 1.38 0.016 0.004 0.028 0.060 0.055 0.0018
表2：本发明实施例1-6和对比例1-4的钢卷的力学性能
实施例 屈服强度R<sub>eL</sub>(MPa) 抗拉强度R<sub>m</sub>(MPa) 延伸率A(％) 屈强比
实施例1 618 672 13 0.92
实施例2 592 650 13 0.91
实施例3 608 661 13 0.92
实施例4 580 639 13 0.91
实施例5 586 635 14 0.92
实施例6 572 616 15 0.93
对比例1 564 590 13 0.96
对比例2 546 588 11 0.93
对比例3 507 536 15 0.95
对比例4 541 569 12 0.95
标准要求 ≥550 ≥560 - -
由以上表1和表2记载的内容可知，本发明提供的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的力学性能可满足：屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥600MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93，优选可满足：屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93，钢种有较高的屈服强度、抗拉强度以及优良的抗变形能力，满足强度和成型性能的良好匹配，同时本发明生产的热镀锌高强结构钢产品表面质量良好，满足相关技术要求和用户使用需求。根据对比例1-2的结果可知，当热镀锌高强结构钢的化学成分含量不能满足本发明的要求时，尤其是Mn的含量，均会导致获得的结构钢不能满足预定的力学性能，例如对比例1获得的结构钢的屈强比过高，容易导致结构钢在使用过程中发生脆性破坏；对比例2获得的结构钢则达不到预定的强度要求。根据对比例3-4的结果可知，当热镀锌高强结构钢的化学成分含量满足本发明的要求，但生产方法不能满足本发明的要求时，主要为退火温度，可能会导致获得的结构钢达不到预定的强度，并且结构钢的屈强比过高，产品塑性差，成型性能差，在后续加工使用中易开裂。
最后应说明的是：以上所述仅为本发明的优选实施例，并不用于限制本发明，尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢，其化学成分的质量百分含量为：C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法包括热镀锌工艺，在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
2.根据权利要求1所述的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢，其显微组织主要为铁素体基体和弥散析出的碳化物，力学性能满足：屈服强度≥572MPa，抗拉强度≥616MPa，延伸率≥13％，屈强比为0.90-0.93。
3.权利要求1或2所述的屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢的生产方法，其包括以下工艺步骤：冶炼→连铸→热轧→酸轧→连续退火→热镀锌→光整、拉矫；其中在所述热镀锌工艺中对开卷后的冷硬卷钢进行连续退火的温度为760-810℃。
4.根据权利要求3所述的生产方法，其中：
所述冶炼→连铸工艺包括以工序：KR脱硫—转炉—LF精炼—RH真空处理—板坯连铸—缓冷；其中供铸机钢水成分为C：0.06-0.08％，Si：≤0.04％，Mn：1.20-1.40％，P：≤0.020％，S：≤0.008％，Alt：0.020-0.050％，Nb：0.055-0.065％，Ti：0.050-0.060％，Ca：0.0008-0.0020％，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述热轧工艺包括以下工序：铸坯加热—粗轧—精轧—冷却—卷取；其中所述铸坯出炉温度1210±20℃，所述粗轧采用3+3模式2机架轧机粗轧，精轧采用7机架连续变凸度轧机精轧，中间坯厚度40-45mm；所述精轧的开轧温度1030±30℃，所述精轧的终轧温度为880±15℃，热轧钢带厚度2.5-5.2mm；所述冷却采用层流冷却设备，前分散冷却模式，冷却速度为20±5℃/s，所述卷取温度为590±15℃；
所述酸轧工艺具体为：将热轧钢带经酸洗，去除表面氧化铁皮后，经过5机架冷轧机冷轧，冷轧压下率为56-80％，轧至目标厚度0.6-2.3mm，获得冷硬卷钢；
所述热镀锌工艺具体为：将冷硬卷钢开卷后加热进行连续退火和热浸镀锌，连续退火温度为760-810℃，时间为160-240s，缓冷温度660±20℃，快冷温度465±10℃，入锌锅温度460±10℃；
所述光整、拉矫工艺具体为：光整延伸率为0.6-1.0％，拉矫延伸率为0.2-0.3％。
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