CN114808733A - 一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及连续刚构施工技术领域，尤其涉及一种连续刚构桥边跨直线段浇筑施工方法，包括以下步骤，步骤一:墩顶预留孔洞；步骤二:支架体系的安装；步骤三：模板***的安装；步骤四：钢筋及预应力管道安装；步骤五:现浇段混凝土浇筑。本发明摒弃传统牛腿+平台现浇方案，采用下承式贝雷梁悬臂支架施工，底模版及外侧模板采用现有模板改装，箱室内模板采用小刚模及竹胶板拼装，混凝土浇筑过程中，采用预制块压重，实现了边跨直线段的非对称浇筑，降低了施工成本，可操作性强，安全性显著提高，且在步骤五中根据混凝土的塌落度调节混凝土的搅拌速度以及混凝土的加入速度，提高了混凝土的浇筑速度与浇筑质量。

Description

一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法

技术领域

本发明涉及连续刚构施工技术领域，尤其涉及一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法。

背景技术

随着经济的快速发展，我国每年高速公路建设量也逐年增加，连续刚构桥在山区桥梁建设中起着举足轻重的作用，其自身能承受较大的抗弯(顺桥向)及抗扭(横桥向)能力，且施工便利，整体性能好；由于这些优点，连续刚构桥被大量应用在我国桥梁中，然而由于桥梁施工的特殊性，当边跨地基基础条件差、墩身较高、跨水域或软地基时，采用传统支架合拢方式，施工成本，难度明显增大，且存在较高的安全风险。

中国专利公开号CN111395167B，公开了一种连续刚构桥的施工方法，包括依次设置的N个桥墩，桥墩上的0#块包括A0类和B0类，其施工方法以下步骤：施工桩基、承台和墩身；对中间N-2个桥墩搭设0#块支架，并分别施工相应的A0类和B0类0#块；拆除0#块支架，同时在A0类0#块、B0类0#块的两侧对称拼装挂篮，并搭设边跨直线段现浇支架；依次悬臂对称施工主梁节段至主梁最大悬臂节段；按先边跨后中跨的原则逐步施工合龙段，完成主梁合龙；待边墩相邻边跨及B0类0#块之间的缝隙均合龙后切除缝隙间的临时填充装置，同时剪断边跨临时张拉预应力；拆除挂篮，进行桥面铺设等工作法；由此可见，本行业存在存在以下问题：边跨直线段浇筑在某些情况下施工难度大、成本高、安全系数低，且混凝土浇筑过程中，无法针对混凝土的塌落度对混凝土的搅拌速度以及混凝土的注入速度进行动态调控。

发明内容

为此，本发明提供一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，用以解决现有技术中施工难度大、成本高、安全系数低且混凝土浇筑过程中，无法针对混凝土的塌落度对混凝土的搅拌速度以及混凝土的注入速度进行动态调控的问题。

为实现上述目的，本发明提供如下技术方案:一种高速公路连续刚构桥边跨边跨直线段现浇施工方法，包括以下步骤，

步骤S1，墩顶预留孔洞；

步骤S2，支架体系的安装；

步骤S3，模板***的安装；

步骤S4，钢筋及预应力管道安装；

步骤S5，现浇段混凝土浇筑；

所述步骤S1至S2中，采用PVC管在过渡墩上预留竖向孔洞，贝雷梁作为悬拼支架的主要受力构件，精轧螺纹钢作为锚固杆穿过预留孔洞与贝雷梁连接，在贝雷梁安装完成后，采用工字钢和锚固螺帽将3根双拼工字钢横梁锚固子在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工载荷；悬架***搭设完成后，采用液压千斤顶预张拉方法对悬浇***进行竖向紧固，以消除非弹性形变，并且采用杠杆原理在贝雷梁靠近T梁侧，单侧放置配重块，以防止贝雷梁悬臂支架体系发生倾覆危险；

所述步骤S3中，边跨现浇段模板由外侧模、底模、内模和端模组成，外模、底模、内模均采用厚竹胶板分块吊运安装；模板***根据结构断面组拼，内模倒角位置采用竹胶板定型制作；内模通过对拉杆与外模连接成整体，并采用横向双排钢管加固，底模最低处设排水口，用以将积水引出；

所述步骤S4中，钢筋在加工场集中下料后制成半成品，运输至现场进行绑扎，且钢筋绑扎分两次进行；

所述步骤S5中，控制模块能够将将混凝土的实际塌落度与混凝土的预设塌落度进行对比，并判断是否根据混凝土的塌落度调节混凝土的搅拌速度以及混凝土的加入速度，以此提高混凝土的浇筑速度以及浇筑质量。

进一步地，所述步骤S1包括,当过渡墩施工至盖梁时，在盖梁上预埋两排PVC管，PVC管单排布置，从梁盖顶最外侧依次向里排距依次增大，且PVC管垂直预埋。

进一步地，所述步骤S2中包括：

a，施工准备，在梁段上施工时挂篮前移前，核实是否与现浇段横梁有冲突，当挂篮平台前段与现浇段横梁有冲突时，拆除挂篮平台前段；当挂篮平台前端与现浇段横梁没有冲突时，准备下一步操作；

b,贝雷梁吊装，塔式起重机起吊贝雷梁，紧固纵向左右侧两组悬挑贝雷梁，若干片承重贝雷梁分为一组，每两片采用支撑架连成一组，贝雷梁顶面采用槽钢连接为整体，锚固拉杆和贝雷梁通过锚固扁担连接；

c，底横梁及纵向分配梁安装，在贝雷梁梁吊装、安装完毕后，利用精轧螺纹钢和双拼56b工字钢以及上下双层锚固螺帽将3根双拼56c工字钢横梁锚固在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工荷载；

d，悬浇***竖向紧固，悬浇***搭设完成后，采用液压千斤顶方法对悬浇***进行竖向紧固，用以消除非弹性形变；

e,悬浇***配重,贝雷梁悬臂支架体系安装完成后，在靠近T梁侧，单侧放置配重块，利用杠杆原理，防止贝雷梁发生倾覆危险。

进一步地，在贝雷梁吊装前，在贝雷梁前支点与梁盖相交处安装钢板，以防止施工过程中对梁盖前端的混凝土造成破坏；且在贝雷梁顶面的底面之间之间设置两根槽钢竖杆槽钢竖杆之间无缝隙，以消除贝雷梁局部抗剪过大。

进一步地，所述步骤四中钢筋筋绑扎分两次进行:

第一次钢筋安装步骤为，a1,进行底板地层钢筋绑扎，b1,进行腹板和墩顶实心段钢筋绑扎，c1，进行竖向预应力钢筋的固定；

第二次钢筋安装步骤为：a2，在顶板模板安装完成后，进行顶板底层钢筋的绑扎，b2，进行顶板纵、横向预应力管道的安装，c，进行顶板顶层钢筋的绑扎。

进一步地，所述步骤S5中在进行现浇段混凝土浇筑过程中，控制模块将所使用混凝土的塌落度K与控制模块中预设的标准混凝土塌落度Kq进行对比：

当K＞Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏大并计算塌落度差值ΔKa，ΔKa＝K－Kq；

当K＜Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏小并计算塌落度差值ΔKb，ΔKb＝Kq－K；

当K＝Kb时，所述控制模块判定混凝土的塌落度正好符合标准。

进一步地，所述控制模块中设置有混凝土塌落度参考差值ΔK，并将混凝土塌落度参考差值ΔK与塌落度差值ΔKa、塌落度差值ΔKb进行对比:

当ΔKa≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKa＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整；

当ΔKb≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKb＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整。

进一步地，当混凝土塌落度不符合标准时，所述控制器设置有混泥土塌落度矩阵KO，混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数ZO；

对于混凝土湿度矩阵K0,K0(K1,K2,K3,K4),其中，K1为第一预设混凝土湿度，K2为第二预设混凝土湿度，K3为第三预设混凝土湿度，K4为第四预设混凝土湿度，所述各湿度值按照顺序依次增大；

对于混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，J0(J1,J2),其中，J1为第一预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数，J2为第二预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数；

对于混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数矩阵Z0，Z0(Z1,Z2),其中，Z1为第一预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数，Z2为第二预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数；

所述控制模块将混凝土塌落度K与混凝土塌落度矩阵KO内的参数做对比：

当K1＜K≤K2时，选取J1作为混凝土搅拌速度调节参数；Z1作为混凝土注入速度调节参数；

当K2＜K≤K3时，不因混凝土的塌落度调节混凝土搅拌速度和注入速度；

当K3＜K≤K4时，选取J2作为混凝土搅拌速度调节参数；Z2作为混凝土注入速度调节参数。

进一步地，当需要根据混凝土的塌落度对混凝土的搅拌速度和混凝土的注入速度进行调整时，所述控制装置记录混凝土的初始搅拌速度A，记录混凝土的初始注入速度为B；

并选取Jp取Jp作为混凝土搅拌速度调节参数，Zp作为混凝土注入速度时，其中p＝1，2；

则调整后的混凝土的搅拌速度为A’，A’＝A×Jp；

调整后的混凝土注入速度为B’，B’＝B×Zp。

进一步地，当混凝土塌落度不在K1～K4范围内时，判定混凝土塌落度K不合格并对混凝土塌落度K进行调节：

当K≤K1时，所述控制模块判定混凝土塌落度过小，并计算塌落度差值ΔKa,ΔKa＝K3-K,向单位体积混凝土内加入量为L的第一混凝土原料，L＝ΔKa×l,l为混凝土塌落度差值对第一混凝土原料添加的补偿参数，第一混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第一混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4；

当K＞K4时，所述控制模块判定混凝土塌落度过大，并计算塌落度差值ΔKb,ΔKb＝K-K2,向单位体积混凝土内加入量为M的第二混凝土原料，M＝ΔKb×m,m为塌落度差值对第二混凝土原料添加的补偿参数，第二混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第二混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4。

与现有技术相比，本发明的有益效果在于，

支架体系选材经济，周转利用率高。所选材料为工程常用的工字钢、贝雷梁、精轧螺纹钢、木模板等材料，吊装快捷，租赁成本低，造价低廉。

拼装简单，施工效率快；支架承重体系采用贝雷梁拼装作为主要承力杆件，浇筑盖梁时预埋PVC管，精轧螺纹钢穿过PVC管与拼接贝雷梁连接，各杆构件之间通过锚梁连接，承力杆件上搭设边跨混凝土浇筑平台，体系搭设速率明显加快。

吊装轻便，安全性高。相比墩上安装托架、托架上搭设平台方法，下承式贝雷梁悬臂支架体系所需各杆构件轻便，起重量轻，吊装快捷，在墩顶拼装悬浇***，安全风险显著降低，安全性能明显提升。

在混凝土的浇筑过程中，首先将混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度进行对比，判断混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值是否在合理范围内，当混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值在合理范围内时，表明混凝土合格，当混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值不在在合理范围内时，表明混凝土不合格；当混凝土不合格时，所述控制模块根据混凝土的塌落度调整混凝土的加入速度和混凝土的搅拌速度；所述控制模块中设置有混凝土塌落度矩阵、凝土塌落度对混凝土搅拌速度的调节参数矩阵、混凝土塌落度对混凝土注入速度的调节参数矩阵；

进一步地，所述控制模块将混凝土的实际塌落度与混凝土塌落度矩阵中的参数进行对比，当混凝土的实际塌落度在混凝土塌落度矩阵范围内时，所述控制模块选取合适的调节参数对混凝土的搅拌速度和混凝土的注入速度进行调节；当混凝土的实际塌落度不在混凝土塌落度矩阵范围内时，所述控制模块判定混凝土塌落度过大还是过小，当混凝土塌落度过大时，控制模块根据混凝土塌落度与标准混凝土塌落度的差值向单位体积混凝土中加入第一混凝土原料，待搅拌均匀后，再次检测混凝土塌落度，当混凝土塌落度属于混凝土塌落度矩阵范围内时，根据调节后的混凝土塌落度调节混凝土加入速度和搅拌速度，当混凝土塌落度仍然不属于混凝土塌落度矩阵范围内时，重复操作，直至混凝土塌落度属于混凝土塌落度矩阵范围内，通过上述所述方法，实现了混凝土浇筑过程的动态调控，减少人工参与，能够有效提高混凝土浇筑的速度与质量。

附图说明

图1为本发明所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法的施工流程图；

图2为本发明所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法的具体操作流程图；

图3为本发明所述的高速公路连续刚构桥边跨现浇段支架体系设计的横断面示意图；

图4为本发明所述的高速公路连续刚构桥边跨现浇段支架体系设计的纵断面的示意图。

图中：1、配重块；2、第一32精轧螺纹钢；3、厚钢板；4、双拼32b工字钢；5、双拼56c工字钢；6、锚梁；7、第二32精轧螺纹钢；8、锚梁；9、钢模板；10、双拼56c工字钢；11、双拼36b工字钢。

具体实施方式

为了使本发明的目的和优点更加清楚明白，下面结合实施例对本发明作进一步描述；应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明，并不用于限定本发明。

下面参照附图来描述本发明的优选实施方式。本领域技术人员应当理解的是，这些实施方式仅仅用于解释本发明的技术原理，并非在限制本发明的保护范围。

需要说明的是，在本发明的描述中，术语“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方向或位置关系的术语是基于附图所示的方向或位置关系，这仅仅是为了便于描述，而不是指示或暗示所述装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

此外，还需要说明的是，在本发明的描述中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域技术人员而言，可根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

请参阅图1所示，其为本实施例中一种高速公路连续钢构桥边跨直线段现浇施工方法的施工流程图，图2所示，其为本实施例中一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法的具体流程图，其中包括以下步骤，

步骤S1，墩顶预留孔洞；

步骤S2，支架体系的安装；

步骤S3，模板***的安装；

步骤S4，钢筋及预应力管道安装；

步骤S5，现浇段混凝土浇筑；

所述步骤S1至S2中，采用PVC管在过渡墩上预留竖向孔洞，贝雷梁作为悬拼支架的主要受力构件，第一32精轧螺纹钢2作为锚固杆穿过预留孔洞与贝雷梁连接，在现浇段悬挂横桥上设置四组双拼56c工字钢10，底板纵梁采用双拼32b工字刚4，在贝雷梁安装完成后，采用第二32精轧螺纹钢7将3根双拼56c工字钢5锚固在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工载荷；贝雷梁悬臂支架的上表面设置有锚梁8，下表面设置有锚梁6，贝雷梁悬臂悬架***搭设完成后，采用液压千斤顶预张拉方法对悬浇***进行竖向紧固，以消除非弹性形变，并且采用杠杆原理在贝雷梁靠近T梁侧单侧放置配重块1，以防止贝雷梁悬臂支架体系发生倾覆危险；所述步骤S3中边跨现浇段模板采用刚模板9作为端模；

所述步骤S4中，钢筋在加工场集中下料后制成半成品，运输至现场进行绑扎，且钢筋绑扎分两次进行；

所述步骤S5中，控制模块能够将将混凝土的实际塌落度与混凝土的预设塌落度进行对比，并判断是否根据混凝土的塌落度调节混凝土的搅拌速度以及混凝土的加入速度，以此提高混凝土的浇筑速度以及浇筑质量。

进一步地，如图3所示，其为本实施例中一种高速公路连续钢构桥边跨直线段现浇施工方法的支架体系设计的横断面示意图；如图4所示，其为本实施例中一种高速公路连续刚构边跨直线段现浇施工方法的支架体系设计的纵断面示意图；

所述步骤S1包括,当过渡墩施工至盖梁时，在盖梁上预埋两排PVC管，PVC管单排布置，从梁盖顶最外侧依次向里排距依次增大，且PVC管垂直预埋。

两排PVC管的排距为24cm，PVC管径为50mm，长度为220cm，单排布置从盖梁顶最外侧依次向里为67cm、102cm、137cm、172cm、192cm。

进一步地，所述步骤S2中包括：

a，施工准备，在梁段上施工时挂篮前移前，核实是否与现浇段横梁有冲突，当挂篮平台前段与现浇段横梁有冲突时，拆除挂篮平台前段；当挂篮平台前端与现浇段横梁没有冲突时，准备下一步操作；

b,贝雷梁吊装，塔式起重机起吊贝雷梁，紧固纵向左右侧两组悬挑贝雷梁，若干片承重贝雷梁分为一组，每两片采用支撑架连成一组，贝雷梁顶面采用槽钢连接为整体，锚固拉杆和贝雷梁通过锚固扁担连接；

悬挑贝雷梁5片/组、长9m，承重贝雷梁每组5片，每两片采用22.5cm的支撑架连成一组。

c，底横梁及纵向分配梁安装，在贝雷梁梁吊装、安装完毕后，利用精轧螺纹钢7和双拼36b工字钢11以及上下双层锚固螺帽将3根双拼56c工字钢5横梁锚固在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工荷载；

工字钢搭接长度18cm、方木间距为10cm。

d，悬浇***竖向紧固，悬浇***搭设完成后，采用液压千斤顶方法对悬浇***进行竖向紧固，用以消除非弹性形变；

e,悬浇***配重,贝雷梁悬臂支架体系安装完成后，在靠近T梁侧，单侧放置配重块1，利用杠杆原理，防止贝雷梁发生倾覆危险。

单侧配重5t,也可用等效重量材料代替，确保尾部压重不小于10t。

进一步地，在贝雷梁吊装前，在贝雷梁前支点与梁盖相交处安装厚钢板3，以防止施工过程中对梁盖前端的混凝土造成破坏；且在贝雷梁顶面的底面之间之间设置两根槽钢竖杆且槽钢竖杆之间无缝隙，以消除贝雷梁局部抗剪过大。

边跨现浇段长度为5.7m，钢板厚度为25mm.

进一步地，所述步骤四中钢筋筋绑扎分两次进行:

第一次钢筋安装步骤为，a1,进行底板地层钢筋绑扎，b1,进行腹板和墩顶实心段钢筋绑扎，c1，进行竖向预应力钢筋的固定；

第二次钢筋安装步骤为：a2，在顶板模板安装完成后，进行顶板底层钢筋的绑扎，b2，进行顶板纵、横向预应力管道的安装，c，进行顶板顶层钢筋的绑扎。

本方法支架体系选材经济，周转利用率高。所选材料为工程常用的工字钢、贝雷梁、精轧螺纹钢、木模板等材料，吊装快捷，租赁成本低，造价低廉。

拼装简单，施工效率快；支架承重体系采用贝雷梁拼装作为主要承力杆件，浇筑盖梁时预埋PVC管，精轧螺纹钢穿过PVC管与拼接贝雷梁连接，各杆构件之间通过锚梁连接，承力杆件上搭设边跨混凝土浇筑平台，体系搭设速率明显加快。

吊装轻便，安全性高。相比墩上安装托架、托架上搭设平台方法，下承式贝雷梁悬臂支架体系所需各杆构件轻便，起重量轻，吊装快捷，在墩顶拼装悬浇***，安全风险显著降低，安全性能明显提升。

进一步地，所述步骤S5中在进行现浇段混凝土浇筑过程中，控制模块将所使用混凝土的塌落度K与控制模块中预设的标准混凝土塌落度Kq进行对比：

当K＞Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏大并计算塌落度差值ΔKa，ΔKa＝K－Kq；

当K＜Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏小并计算塌落度差值ΔKb，ΔKb＝Kq－K；

当K＝Kb时，所述控制模块判定混凝土的塌落度正好符合标准。

进一步地，所述控制模块中设置有混凝土塌落度参考差值ΔK，并将混凝土塌落度参考差值ΔK与塌落度差值ΔKa、塌落度差值ΔKb进行对比:

当ΔKa≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKa＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整；

当ΔKb≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKb＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整。

进一步地，当混凝土塌落度不符合标准时，所述控制器设置有混泥土塌落度矩阵KO，混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数ZO；

对于混凝土湿度矩阵K0,K0(K1,K2,K3,K4),其中，K1为第一预设混凝土湿度，K2为第二预设混凝土湿度，K3为第三预设混凝土湿度，K4为第四预设混凝土湿度，所述各湿度值按照顺序依次增大；

对于混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，J0(J1,J2),其中，J1为第一预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数，J2为第二预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数；

对于混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数矩阵Z0，Z0(Z1,Z2),其中，Z1为第一预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数，Z2为第二预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数；

所述控制模块将混凝土塌落度K与混凝土塌落度矩阵KO内的参数做对比：

当K1＜K≤K2时，选取J1作为混凝土搅拌速度调节参数；Z1作为混凝土注入速度调节参数；

当K2＜K≤K3时，不因混凝土的塌落度调节混凝土搅拌速度和注入速度；

当K3＜K≤K4时，选取J2作为混凝土搅拌速度调节参数；Z2作为混凝土注入速度调节参数。

进一步地，当需要根据混凝土的塌落度对混凝土的搅拌速度和混凝土的注入速度进行调整时，所述控制装置记录混凝土的初始搅拌速度A，记录混凝土的初始注入速度为B；

并选取Jp取Jp作为混凝土搅拌速度调节参数，Zp作为混凝土注入速度时，其中p＝1，2；

则调整后的混凝土的搅拌速度为A’，A’＝A×Jp；

调整后的混凝土注入速度为B’，B’＝B×Zp。

进一步地，当混凝土塌落度不在K1～K4范围内时，判定混凝土塌落度K不合格并对混凝土塌落度K进行调节：

当K≤K1时，所述控制模块判定混凝土塌落度过小，并计算塌落度差值ΔKa,ΔKa＝K3-K,向单位体积混凝土内加入量为L的第一混凝土原料，L＝ΔKa×l,l为混凝土塌落度差值对第一混凝土原料添加的补偿参数，第一混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第一混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4；

当K＞K4时，所述控制模块判定混凝土塌落度过大，并计算塌落度差值ΔKb,ΔKb＝K-K2,向单位体积混凝土内加入量为M的第二混凝土原料，M＝ΔKb×m,m为塌落度差值对第二混凝土原料添加的补偿参数，第二混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第二混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4。

在混凝土的浇筑过程中，首先将混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度进行对比，判断混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值是否在合理范围内，当混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值在合理范围内时，表明混凝土合格，当混凝土的塌落度与混凝土标准塌落度之间的差值不在在合理范围内时，表明混凝土不合格；当混凝土不合格时，所述控制模块根据混凝土的塌落度调整混凝土的加入速度和混凝土的搅拌速度；所述控制模块中设置有混凝土塌落度矩阵、凝土塌落度对混凝土搅拌速度的调节参数矩阵、混凝土塌落度对混凝土注入速度的调节参数矩阵；

进一步地，所述控制模块将混凝土的实际塌落度与混凝土塌落度矩阵中的参数进行对比，当混凝土的实际塌落度在混凝土塌落度矩阵范围内时，所述控制模块选取合适的调节参数对混凝土的搅拌速度和混凝土的注入速度进行调节；当混凝土的实际塌落度不在混凝土塌落度矩阵范围内时，所述控制模块判定混凝土塌落度过大还是过小，当混凝土塌落度过大时，控制模块根据混凝土塌落度与标准混凝土塌落度的差值向单位体积混凝土中加入第一混凝土原料，待搅拌均匀后，再次检测混凝土塌落度，当混凝土塌落度属于混凝土塌落度矩阵范围内时，根据调节后的混凝土塌落度调节混凝土加入速度和搅拌速度，当混凝土塌落度仍然不属于混凝土塌落度矩阵范围内时，重复操作，直至混凝土塌落度属于混凝土塌落度矩阵范围内，通过上述所述方法，实现了混凝土浇筑过程的动态调控，减少人工参与，能够有效提高混凝土浇筑的速度与质量

至此，已经结合附图所示的优选实施方式描述了本发明的技术方案，但是，本领域技术人员容易理解的是，本发明的保护范围显然不局限于这些具体实施方式。在不偏离本发明的原理的前提下，本领域技术人员可以对相关技术特征做出等同的更改或替换，这些更改或替换之后的技术方案都将落入本发明的保护范围之内。

以上所述仅为本发明的优选实施例，并不用于限制本发明；对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，包括以下步骤，

步骤S1，墩顶预留孔洞；

步骤S2，支架体系的安装；

步骤S3，模板***的安装；

步骤S4，钢筋及预应力管道安装；

步骤S5，现浇段混凝土浇筑；

所述步骤S1至S2中，采用PVC管在过渡墩上预留竖向孔洞，贝雷梁作为悬拼支架的主要受力构件，精轧螺纹钢作为锚固杆穿过预留孔洞与贝雷梁连接，在贝雷梁安装完成后，采用工字钢和锚固螺帽将3根双拼工字钢横梁锚固子在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工载荷；悬架***搭设完成后，采用液压千斤顶预张拉方法对悬浇***进行竖向紧固，以消除非弹性形变，并且采用杠杆原理在贝雷梁靠近T梁侧，单侧放置配重块，以防止贝雷梁悬臂支架体系发生倾覆危险；

所述步骤S3中，边跨现浇段模板中采用钢板模作为端模；

所述步骤S4中，钢筋在加工场集中下料后制成半成品，运输至现场进行绑扎，且钢筋绑扎分两次进行；

所述步骤S5中，控制模块能够将将混凝土的实际塌落度与混凝土的预设塌落度进行对比，并判断是否根据混凝土的塌落度调节混凝土的搅拌速度以及混凝土的加入速度，以此提高混凝土的浇筑速度以及浇筑质量。

2.根据权利要求1所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，所述步骤S1包括,当过渡墩施工至盖梁时，在盖梁上预埋两排PVC管，PVC管单排布置，从梁盖顶最外侧依次向里排距依次增大，且PVC管垂直预埋。

3.根据权利要求1所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，所述步骤S2中包括：

a，施工准备，在梁段上施工时挂篮前移前，核实是否与现浇段横梁有冲突，当挂篮平台前段与现浇段横梁有冲突时，拆除挂篮平台前段；当挂篮平台前端与现浇段横梁没有冲突时，准备下一步操作；

b,贝雷梁吊装，塔式起重机起吊贝雷梁，紧固纵向左右侧两组悬挑贝雷梁，承重贝雷梁每两片采用支撑架连成一组，贝雷梁顶面采用槽钢连接为整体，锚固拉杆和贝雷梁通过锚固扁担连接；

c，底横梁及纵向分配梁安装，在贝雷梁梁吊装、安装完毕后，利用精轧螺纹钢和双拼36b工字钢以及上下双层锚固螺帽将3根双拼56c工字钢横梁锚固在贝雷梁悬臂下方，承受现浇段混凝土重量及施工荷载；

d，悬浇***竖向紧固，悬浇***搭设完成后，采用液压千斤顶方法对悬浇***进行竖向紧固，用以消除非弹性形变；

e,悬浇***配重,贝雷梁悬臂支架体系安装完成后，在靠近T梁侧，单侧放置配重块，利用杠杆原理，防止贝雷梁发生倾覆危险。

4.根据权利要求3所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，在贝雷梁吊装前，在贝雷梁前支点与梁盖相交处安装钢板，以防止施工过程中对梁盖前端的混凝土造成破坏；且在贝雷梁顶面的底面之间之间设置两根槽钢竖杆，且槽钢竖杆之间没有缝隙，以消除贝雷梁局部抗剪过大。

5.根据权利要求1所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，所述步骤S4中钢筋筋绑扎分两次进行:

第一次钢筋安装步骤为，a1,进行底板地层钢筋绑扎，b1,进行腹板和墩顶实心段钢筋绑扎，c1，进行竖向预应力钢筋的固定；

第二次钢筋安装步骤为：a2，在顶板模板安装完成后，进行顶板底层钢筋的绑扎，b2，进行顶板纵、横向预应力管道的安装，c，进行顶板顶层钢筋的绑扎。

6.根据权利要求1所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，所述步骤S5中在进行现浇段混凝土浇筑过程中，控制模块将所使用混凝土的塌落度K与控制模块中预设的标准混凝土塌落度Kq进行对比：

当K＞Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏大并计算塌落度差值ΔKa，ΔKa＝K－Kq；

当K＜Kq时，所述控制模块判定混凝土塌落度偏小并计算塌落度差值ΔKb，ΔKb＝Kq－K；

当K＝Kb时，所述控制模块判定混凝土的塌落度正好符合标准。

7.根据权利要求6所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，所述控制模块中设置有混凝土塌落度参考差值ΔK，并将混凝土塌落度参考差值ΔK与塌落度差值ΔKa、塌落度差值ΔKb进行对比:

当ΔKa≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKa＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整；

当ΔKb≤ΔK时，所述控制模块判定混凝土的塌落度差值在合理范围内，混凝土的塌落度符合标准；

当ΔKb＞ΔK时，所述控制模块判断定混凝土的塌落度差值不在合理范围内，并对混凝土的搅拌速度与注入速度做进一步调整。

8.根据权利要求7所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，当混凝土塌落度不符合标准时，所述控制器设置有混泥土塌落度矩阵KO，混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数ZO；

对于混凝土湿度矩阵K0,K0(K1,K2,K3,K4),其中，K1为第一预设混凝土湿度，K2为第二预设混凝土湿度，K3为第三预设混凝土湿度，K4为第四预设混凝土湿度，所述各湿度值按照顺序依次增大；

对于混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数矩阵J0，J0(J1,J2),其中，J1为第一预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数，J2为第二预设混凝土塌落度对混凝土搅拌速度调节参数；

对于混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数矩阵Z0，Z0(Z1,Z2),其中，Z1为第一预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数，Z2为第二预设混凝土塌落度对混凝土注入速度调节参数；

所述控制模块将混凝土塌落度K与混凝土塌落度矩阵KO内的参数做对比：

当K1＜K≤K2时，选取J1作为混凝土搅拌速度调节参数；Z1作为混凝土注入速度调节参数；

当K2＜K≤K3时，不因混凝土的塌落度调节混凝土搅拌速度和注入速度；

当K3＜K≤K4时，选取J2作为混凝土搅拌速度调节参数；Z2作为混凝土注入速度调节参数。

9.根据权利要求8所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，当需要根据混凝土的塌落度对混凝土的搅拌速度和混凝土的注入速度进行调整时，所述控制装置记录混凝土的初始搅拌速度A，记录混凝土的初始注入速度为B；

并选取Jp取Jp作为混凝土搅拌速度调节参数，Zp作为混凝土注入速度时，其中p＝1，2；

则调整后的混凝土的搅拌速度为A’，A’＝A×Jp；

调整后的混凝土注入速度为B’，B’＝B×Zp。

10.根据权利要求8所述的高速公路连续刚构桥边跨直线段现浇施工方法，其特征在于，当混凝土塌落度不在K1～K4范围内时，判定混凝土塌落度K不合格并对混凝土塌落度K进行调节：

当K≤K1时，所述控制模块判定混凝土塌落度过小，并计算塌落度差值ΔKa,ΔKa＝K3-K,向单位体积混凝土内加入量为L的第一混凝土原料，L＝ΔKa×l,l为混凝土塌落度差值对第一混凝土原料添加的补偿参数，第一混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第一混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4；

当K＞K4时，所述控制模块判定混凝土塌落度过大，并计算塌落度差值ΔKb,ΔKb＝K-K2,向单位体积混凝土内加入量为M的第二混凝土原料，M＝ΔKb×m,m为塌落度差值对第二混凝土原料添加的补偿参数，第二混凝土原料添加完成后对混凝土进行搅拌直至第二混凝土原料与混凝土混合均匀，检测此时混凝土塌落度K’，当K1＜K’≤K4时，根据K’调节混凝土的搅拌速度A”和混凝土的注入速度B”,当K’仍不在K1～K4范围内时，重复上述操作，直至K1＜K’≤K4。

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