CN114729426A - 电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、电阻焊钢管及其制造方法、管线管、建筑结构物 - Google Patents

电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、电阻焊钢管及其制造方法、管线管、建筑结构物 Download PDF

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Abstract

本发明提供电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、电阻焊钢管及其制造方法、管线管、建筑结构物。本发明的电阻焊钢管用热轧钢板的成分组成为以质量％计含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下、余量由Fe和不可避免的杂质构成、钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，将板厚设为t时，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。

Description

电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、电阻焊钢管及其制造 方法、管线管、建筑结构物
技术领域
本发明涉及适合用作管线管、建筑物的柱材等大型结构物的原材的、韧性优良、并且具备高强度、低屈服比的电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法。另外，本发明涉及适合用于管线管、建筑物的柱材等大型结构物的、韧性优良、并且具备高强度、低屈服比的厚壁的电阻焊钢管及其制造方法。另外，本发明涉及由上述电阻焊钢管构成的管线管、建筑结构物。
背景技术
电阻焊钢管如下制造：将卷取成卷状的热轧钢板(钢带)一边连续地放出一边进行冷辊轧成形而制成圆筒状的开口管，通过高频电阻加热使该开口管的周向两端的对接部熔融，实施通过利用挤压辊的镦锻进行压接接合的电阻焊，通过定径辊缩径至规定的外径，由此来制造电阻焊钢管。
如上所述，电阻焊钢管由于是通过冷加工连续地制管，因此具有生产率、形状精度高等优点。但是，电阻焊钢管具有如下缺点：在制管过程中发生加工硬化，因此，与作为电阻焊钢管的原材使用的热轧钢板的屈服比相比，管长度方向的屈服比高，管弯曲变形等时的变形能力低。
电阻焊钢管越是厚壁，则制管过程中的加工硬化越大，制管后的屈服比越高。因此，对于像管线管、建筑物的柱材那样的从耐震性等观点出发要求低屈服比的大型结构物，难以应用厚壁的电阻焊钢管。
例如，在专利文献1中记载了一种厚壁电阻焊钢管，其中，母材钢板的金属组织以面积率计含有50～92％的多边形铁素体，上述多边形铁素体的平均粒径为15μm以下，电阻焊部的硬度为Hv160～240，上述电阻焊部的组织为贝氏体、细粒铁素体和珠光体，或者为细粒铁素体和贝氏体。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第5293903号公报
发明内容
发明所要解决的问题
但是，专利文献1中记载的电阻焊钢管由于在母材钢板中含有以面积率计为50～92％的多边形铁素体，因此不能兼顾管线管、建筑结构物所要求的强度和韧性。另外，对于壁厚超过17mm的厚壁的电阻焊钢管而言，铁素体的加工硬化能力不足，因此不能得到所要求的低屈服比。
另外，在将电阻焊钢管用于管线管的情况下，要求可承受输送流体的内压的强度和用于使裂纹产生时的裂纹传播停止的韧性。另外，在将电阻焊钢管用于建筑物的柱材的情况下，需要可耐受地震时产生的弯曲、冲击力的强度和韧性。为此，还要求具备：屈服强度为450MPa以上的高强度、以及对于热轧钢板而言夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-60℃以下的韧性、或者对于电阻焊钢管而言母材部的夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-40℃以下的韧性。
本发明是鉴于上述问题而完成的，目的在于提供适合用作管线管、建筑物的柱材等大型结构物及其原材的、韧性优良、并且具备高强度、低屈服比的电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、以及厚壁的电阻焊钢管及其制造方法。另外，本发明的目的在于提供由上述电阻焊钢管构成的管线管、建筑结构物。
需要说明的是，本发明中所述的“韧性优良”是指：通过后述的实施例中记载的方法进行的热轧钢板的夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-60℃以下，通过后述的实施例中记载的方法进行的电阻焊钢管的母材部的夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-40℃以下。
另外，本发明中所述的“高强度”是指通过后述的实施例中记载的方法进行的热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的屈服强度(YS)为450MPa以上。
另外，本发明中所述的“低屈服比(屈服比低)”是指：式(1)所示的热轧钢板的制管后对应的屈服比(YRP)(％)为90.0％以下，电阻焊钢管的母材部的屈服比(YR)(＝(电阻焊钢管的母材部的屈服强度/电阻焊钢管的母材部的拉伸强度)×100)(％)为90.0％以下。
YRP＝(4.0FS/TS)×100…式(1)
其中，式(1)中，“4.0FS”为名义应变4.0％时的流动应力(MPa)，TS为热轧钢板的拉伸强度(MPa)。
需要说明的是，热轧钢板和电阻焊钢管的屈服强度和拉伸强度通过后述的实施例中记载的方法求出。另外，在本发明中，名义应变是用在拉伸试验中利用伸长计测定的试验片平行部的标点间距离的位移量除以拉伸前的标点间距离并乘以100倍而得到的值。
另外，“厚壁”是指上述热轧钢板的板厚和电阻焊钢管的母材部的壁厚超过17mm且在30mm以下。
用于解决问题的方法
本发明人为了解决上述问题进行了深入研究。
通常，电阻焊钢管含有超过室温下的固溶极限的量的C(碳)作为侵入型固溶元素，超过钢中的固溶极限的量的C以碳化物的形式析出。
N(氮)也与C同样，在钢中是侵入型固溶元素，超过钢中的固溶极限的量的N以氮化物的形式析出。由于室温下N(氮)在钢中的固溶极限比C在室温下在钢中的固溶极限高，因此，以原子数进行比较，N能够比C更多地固溶在钢中。
因此，本发明人调查了作为使钢中的固溶N量增加时的原材的热轧钢板以及将该原材制管而制造的电阻焊钢管的机械特性。其结果发现，通过增加固溶N量，原材的加工硬化能力提高，制管后得到低屈服比。但是，同时也明确了：由于N固定于制管时导入的位错，韧性劣化。
因此，本发明人进一步进行了深入研究。其结果发现，通过使热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的1/2t位置(t：板厚、壁厚)(即，热轧钢板的情况下为“板厚t的1/2位置”，电阻焊钢管的情况下为“母材部的壁厚t的1/2位置”。以下也同样。)处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下，并且适当地设定N含量，韧性优良、并且具备高强度和低屈服比。
本发明是基于这些见解而完成的，其主旨如下所述。
[1]一种电阻焊钢管用热轧钢板，其中，
成分组成为：以质量％计含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，
将板厚设为t时，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
[2]如上述[1]所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，在上述成分组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.15％以下、V：0.15％以下、Ti：0.050％以下、Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下、Ca：0.010％以下、B：0.0050％以下中的一种或两种以上。
[3]如上述[1]或[2]所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，上述1/2t位置处的钢组织中，以体积率计，贝氏体为90％以上，余量具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。
[4]如上述[1]～[3]中任一项所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，上述板厚大于17mm且在30mm以下。
[5]一种电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法，其是上述[1]～[4]中任一项所述的电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法，其中，
将具有上述[1]或[2]所述的成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，
实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，
接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，
接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取。
[6]一种电阻焊钢管，其是具有母材部和电阻焊部的电阻焊钢管，其中，
上述母材部的成分组成为：以质量％计含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，
将上述母材部的壁厚设为t时，上述母材部的1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
[7]如上述[6]所述的电阻焊钢管，其中，在上述母材部的上述成分组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.15％以下、V：0.15％以下、Ti：0.050％以下、Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下、Ca：0.010％以下、B：0.0050％以下中的一种或两种以上。
[8]如上述[6]或[7]所述的电阻焊钢管，其中，上述母材部的1/2t位置处的上述钢组织中，以体积率计，贝氏体为90％以上，余量具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。
[9]如上述[6]～[8]中任一项所述的电阻焊钢管，其中，上述母材部的上述壁厚大于17mm且在30mm以下。
[10]一种电阻焊钢管的制造方法，其中，通过冷辊轧成形将上述[1]或[2]所述的热轧钢板成形为圆筒状而制成开口管，将该开口管的周向两端部对接并进行电阻焊。
[11]一种电阻焊钢管的制造方法，其中，
将具有上述[1]或[2]所述的成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，
实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，
接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，
接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取，制成热轧钢板，
接着，通过冷辊轧成形将上述热轧钢板成形为圆筒状而制成开口管，将该开口管的周向两端部对接并进行电阻焊。
[12]一种管线管，其使用了上述[6]～[9]中任一项所述的电阻焊钢管。
[13]一种建筑结构物，其使用了上述[6]～[9]中任一项所述的电阻焊钢管。
发明效果
根据本发明，可以提供韧性优良、并且具备高强度、低屈服比的电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法、以及厚壁的电阻焊钢管及其制造方法。另外，根据本发明，可以提供由具有这些特性的上述电阻焊钢管构成的管线管以及建筑结构物。
附图说明
图1是示出本发明的一个实施方式的电阻焊钢管的焊接部附近的、与管轴方向垂直的截面图。
具体实施方式
以下，对本发明进行详细说明。需要说明的是，本发明不限于以下实施方式。另外，对于电阻焊钢管而言，在管周向截面中，将电阻焊部设为0°时，对与电阻焊部成90°的母材部的成分组成和钢组织进行了规定。在此，虽然对与电阻焊部成90°的位置进行了规定，但是，例如即使在与电阻焊部成180°的位置也为相同的成分组成和钢组织。
本发明的电阻焊钢管用热轧钢板，其成分组成为：以质量％计，含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，将板厚设为t时，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
另外，本发明的电阻焊钢管的母材部，其成分组成为：以质量％计，含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，将母材部的壁厚设为t时，母材部的1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
首先，对限定本发明的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的成分组成的理由进行说明。需要说明的是，只要没有特别说明，表示成分组成的“％”是指“质量％”。
C：0.030％以上且0.20％以下
C是通过固溶强化使钢的强度升高、并且通过固定于位错来抑制其运动而阻碍变形中的位错的恢复从而使钢的加工硬化能力提高的元素。为了得到本发明中作为目标的强度和屈服比，需要含有0.030％以上的C。但是，C含量超过0.20％时，硬质的珠光体和马氏体的比例变高，韧性降低。因此，C含量设定为0.030％以上且0.20％以下。C含量优选为0.035％以上，优选为0.19％以下。更优选为0.040％以上，更优选为0.18％以下。进一步优选为0.050％以上，进一步优选为0.15％以下。
Si：0.02％以上且1.0％以下
Si是通过固溶强化使钢的强度升高的元素，可以根据需要含有。为了得到这样的效果，优选含有0.02％以上的Si。但是，Si含量超过1.0％时，屈服比变高，韧性降低。因此，Si含量设定为1.0％以下。Si含量优选为0.03％以上，优选为0.80％以下。更优选为0.05％以上，更优选为0.50％以下。进一步优选为0.15％以上，进一步优选为0.30％以下。
Mn：0.40％以上且3.0％以下
Mn是通过固溶强化使钢的强度升高的元素。另外，Mn是通过使铁素体、贝氏体、马氏体相变开始温度降低而有助于组织的微细化的元素。为了得到本发明中作为目标的强度和韧性，需要含有0.40％以上的Mn。但是，Mn含量超过3.0％时，屈服比变高，韧性降低。因此，Mn含量设定为0.40％以上且3.0％以下。Mn含量优选为0.50％以上，优选为2.5％以下。更优选为0.60％以上，更优选为2.0％以下。进一步优选为0.70％以上，进一步优选为1.7％以下。
P：0.050％以下
P在晶界偏析而导致材料的不均匀，因此作为不可避免的杂质优选尽可能地减少，但可以允许0.050％以下的含量。因此，P含量设定为0.050％以下。P含量优选为0.040％以下，更优选为0.030％以下。需要说明的是，P的下限没有特别规定，但过度的减少会导致冶炼成本的高涨，因此P优选设定为0.002％以上。
S：0.020％以下
S在钢中通常以MnS的形式存在，但MnS在热轧中被薄薄地拉伸，对延展性带来不良影响。因此，在本发明中优选尽可能地减少S，但可以允许0.020％以下的含量。因此，S含量设定为0.020％以下。S含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。需要说明的是，S的下限没有特别规定，但过度的减少会导致冶炼成本的高涨，因此S优选设定为0.0002％以上。
N：0.0070％以上且0.10％以下
N是通过固溶强化使钢的强度升高、并且通过固定于位错来抑制其运动而阻碍变形中的位错的恢复从而使钢的加工硬化能力提高的元素。为了得到本发明中作为目标的强度和屈服比，需要含有0.0070％以上的N。但是，N含量超过0.10％时，由铁和铁氮化物的共析组织(铁素体+γ’-Fe4N)构成的硬质的组织的比例变高，韧性降低。另外，在焊接时熔融的钢中产生大量的N2气，容易在焊接部形成气孔，因此焊接性、焊接部的强度和韧性劣化。因此，N含量设定为0.0070％以上且0.10％以下。N含量优选为0.0080％以上，优选为0.090％以下。更优选为0.0090％以上，更优选为0.080％以下。进一步优选为0.010％以上，进一步优选为0.070％以下。
Al：0.005％以上且0.080％以下
Al是作为强脱氧剂发挥作用的元素。为了得到这样的效果，含有0.005％以上的Al。但是，Al含量超过0.080％时，焊接性劣化，并且氧化铝系夹杂物变多，表面性状劣化。另外，焊接部的韧性也降低。因此，Al含量设定为0.005％以上且0.080％以下。优选为0.007％以上，优选为0.070％以下。更优选为0.009％以上，更优选为0.050％以下。
余量为Fe和不可避免的杂质。但是，作为不可避免的杂质，在不损害本发明效果的范围内，可以允许含有0.005％以下的O(氧)。
上述成分是本发明中的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的基本成分组成。通过上述必须元素可以得到本发明中作为目标的特性，但可以根据需要进一步含有下述元素。
选自Nb：0.15％以下、V：0.15％以下、Ti：0.050％以下、Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下、Ca：0.010％以下、B：0.0050％以下中的一种或两种以上
Nb：0.15％以下
Nb是在钢中形成微细的碳化物、氮化物而有助于提高钢的强度、并且通过抑制热轧中的奥氏体的粗大化而有助于组织的微细化的元素，可以根据需要含有。为了得到上述效果，在含有Nb的情况下，优选含有0.005％以上的Nb。但是，Nb含量超过0.15％时，有可能屈服比变高，韧性降低。因此，在含有Nb的情况下，Nb含量优选设定为0.15％以下。优选为0.005％以上。更优选为0.008％以上，更优选为0.13％以下。进一步优选为0.010％以上，进一步优选为0.10％以下。
V：0.15％以下
V是在钢中形成微细的碳化物、氮化物而有助于提高钢的强度的元素，可以根据需要含有。为了得到上述效果，在含有V的情况下，优选含有0.005％以上的V。但是，V含量超过0.15％时，有可能屈服比变高，韧性降低。因此，在含有V的情况下，V含量优选设定为0.15％以下。优选为0.005％以上。更优选为0.008％以上，更优选为0.13％以下。进一步优选为0.010％以上，进一步优选为0.10％以下。
Ti：0.050％以下
Ti是在钢中形成微细的碳化物、氮化物而有助于提高钢的强度的元素，可以根据需要含有。为了得到上述效果，在含有Ti的情况下，优选含有0.005％以上的Ti。但是，Ti与N的亲和性高，因此，Ti含量超过0.050％时，有可能固溶N量减少，屈服比变高。因此，在含有Ti的情况下，Ti含量优选设定为0.050％以下。优选为0.005％以上。更优选为0.006％以上，更优选为0.030％以下。进一步优选为0.007％以上，进一步优选为0.025％以下。
Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下
Cu、Ni、Cr、Mo是通过固溶强化使钢的强度升高的元素，可以根据需要含有。另一方面，过度的含有有可能导致屈服比的升高和韧性的降低。因此，在含有Cu、Ni、Cr、Mo的情况下，优选分别设定为Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下。
Cu优选为0.01％以上、更优选为0.02％以上、进一步优选为0.04％以上。Cu更优选为0.9％以下、进一步优选为0.8％以下。
Ni优选为0.01％以上、更优选为0.02％以上、进一步优选为0.04％以上。Ni更优选为0.9％以下、进一步优选为0.8％以下。
Cr优选为0.01％以上、更优选为0.02％以上、进一步优选为0.04％以上。Cr更优选为0.18％以下、进一步优选为0.15％以下。
Mo优选为0.01％以上、更优选为0.02％以上、进一步优选为0.04％以上。Mo更优选为0.18％以下、进一步优选为0.15％以下。
Ca：0.010％以下
Ca是通过将在热轧中被薄薄地拉伸的MnS等硫化物球状化而有助于提高钢的韧性的元素，可以根据需要含有。为了得到上述效果，在含有Ca的情况下，优选含有0.0005％以上的Ca。但是，Ca含量超过0.010％时，有可能在钢中形成Ca氧化物簇，韧性劣化。因此，在含有Ca的情况下，Ca含量优选设定为0.010％以下。优选为0.0005％以上。更优选为0.0008％以上，更优选为0.0080％以下。进一步优选为0.0010％以上，进一步优选为0.0060％以下。
B：0.0050％以下
B是通过使铁素体相变开始温度降低而有助于组织的微细化的元素，可以根据需要含有。为了得到上述效果，在含有B的情况下，优选含有0.0003％以上的B。但是，B含量超过0.0050％时，有可能屈服比升高，韧性劣化。因此，在含有B的情况下，B含量优选设定为0.0050％以下。优选为0.0003％以上。更优选为0.0005％以上，更优选为0.0030％以下。进一步优选为0.0008％以上，进一步优选为0.0010％以下。
另外，在本发明中，在上述成分组成的基础上，进一步将钢中固溶的N设定为0.0010％(质量％)以上且0.090％(质量％)以下。
钢中固溶的N低于0.0010％时，钢的加工硬化能力降低，得不到本发明中作为目标的屈服比。另外，钢中固溶的N超过0.090％时，由铁和铁氮化物的共析组织(铁素体+γ’-Fe4N)构成的硬质的组织的比例变高，韧性劣化。此外，在焊接时熔融的钢中产生大量的N2气，容易在焊接部形成气孔，因此焊接性、焊接部的强度和韧性劣化。为了使钢中固溶的N为上述范围内，钢具有上述成分组成即可。钢中固溶的N量设定为0.0010％以上且0.090％以下。优选为0.0015％以上，优选为0.085％以下。更优选为0.0020％以上，更优选为0.080％以下。进一步优选为0.0040％以上，进一步优选为0.030％以下。
接着，对限定本发明的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的钢组织的理由进行说明。
电阻焊钢管用热轧钢板的1/2t位置、电阻焊钢管的母材部的1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径：20.0μm以下
本发明中的平均结晶粒径是指将由晶体取向差(相邻的晶体的取向差)为15°以上的边界包围的区域作为晶粒时该晶粒的平均等效圆直径。在此，等效圆直径(结晶粒径)是指与作为对象的晶粒的面积相等的圆的直径。晶体取向差为15°以上的边界被称为大角晶界，成为脆性断裂的阻力。通过使1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下，使大角晶界的总面积增加，由此可以得到本发明中作为目标的强度和韧性。1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径更优选为15.0μm以下。
需要说明的是，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径的下限没有特别规定。平均结晶粒径减小时，屈服比升高，因此，从低屈服比的观点出发，优选设定为2.0μm以上。更优选为4.0μm以上。
需要说明的是，晶体取向差、平均结晶粒径可以通过SEM/EBSD法进行测定。在此，可以通过后述的实施例中记载的方法进行测定。
另外，在本发明中，上述钢组织优选：在上述条件的基础上，以体积率计，贝氏体为90％以上，余量具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。需要说明的是，上述珠光体包含铁与铁碳化物的共析组织(铁素体+渗碳体)、铁与铁氮化物的共析组织(铁素体+γ’-Fe4N)这两者。
贝氏体的体积率：90％以上
贝氏体是比铁素体硬质、另一方面比珠光体、马氏体和奥氏体软质的、韧性优良的组织。在贝氏体与硬度不同的组织混合的情况下，由于因硬度差引起的应力集中，界面容易成为断裂的起点，韧性降低。因此，贝氏体的体积率优选设定为相对于上述1/2t位置处的钢组织整体为90％以上。更优选为93％以上，进一步优选为95％以上。
余量：选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上
贝氏体以外的余量组织具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。这些各组织的体积率的合计超过10％时，容易产生因与贝氏体的硬度差引起的应力集中，界面成为断裂的起点，韧性降低。因此，余量组织优选设定为各组织的合计的体积率相对于上述1/2t位置处的钢组织整体为10％以下。更优选设定为5％以下。
需要说明的是，除了奥氏体以外的上述各种组织以奥氏体晶界或奥氏体晶粒内的变形带作为成核位点。如后所述，在热轧中，通过增大难以发生奥氏体的再结晶的低温下的压下量，能够向奥氏体中导入大量的位错而使奥氏体微细化、并且能够向晶粒内导入大量的变形带。由此，成核位点的面积增加，成核频率变高，能够如上所述地使钢组织微细化。
接着，对本发明的一个实施方式的电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法进行说明。
本发明的电阻焊钢管用热轧钢板例如可以如下得到：将具有上述成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取，由此得到本发明的电阻焊钢管用热轧钢板。
需要说明的是，在以下的制造方法的说明中，只要没有特别说明，与温度有关的“℃”表示设为钢原材或钢板(热轧钢板)的表面温度。这些表面温度可以利用辐射温度计等进行测定。另外，钢板的板厚中心的温度可以如下求出：通过传热分析来计算钢板截面内的温度分布，将其结果利用钢板的表面温度进行修正，由此求出钢板的板厚中心的温度。另外，“热轧钢板”包括热轧钢板、热轧钢带。
在本发明中，钢原材(钢坯)的熔炼方法没有特别限定，转炉、电炉、真空熔化炉等公知的熔炼方法中的任意一种均适合。铸造方法也没有特别限定，可以通过连铸法等公知的铸造方法制造成期望的尺寸。需要说明的是，代替连铸法而应用铸锭-开坯轧制法也没有任何问题。也可以对钢水进一步实施钢包精炼等二次精炼。
加热温度：1100℃以上且1300℃以下
加热温度低于1100℃时，被轧制材料的变形阻力变大，难以进行轧制。另一方面，加热温度超过1300℃时，奥氏体晶粒粗大化，在之后的轧制(粗轧、精轧)中得不到微细的奥氏体晶粒，难以确保本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。因此，加热温度设定为1100℃以上且1300℃以下。更优选为1120℃以上，更优选为1280℃以下。
需要说明的是，在本发明中，制造钢坯(钢坯)后，暂时冷却至室温，然后再次加热，除了这样的现有方法以外，还可以没有问题地应用不冷却至室温而以温片的状态装入加热炉中或者进行略微保温后立即进行轧制这样的直送轧制的节能工艺。
粗轧结束温度：900℃以上且1100℃以下
粗轧结束温度低于900℃时，在之后的精轧中钢板表面温度变为铁素体相变开始温度以下，生成大量的加工铁素体，其结果是强度降低、屈服比升高。另一方面，粗轧结束温度超过1100℃时，奥氏体粗大化，并且奥氏体中没有被导入充分的变形带，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。因此，粗轧结束温度设定为900℃以上且1100℃以下。更优选为910℃以上，更优选为1000℃以下。
精轧开始温度：800℃以上且950℃以下
精轧开始温度低于800℃时，在精轧中钢板表面温度变为铁素体相变开始温度以下，生成大量的加工铁素体。其结果是强度降低、屈服比升高。另一方面，精轧开始温度超过950℃时，奥氏体粗大化，并且奥氏体中没有被导入充分的变形带中，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。因此，精轧开始温度设定为800℃以上且950℃以下。更优选为820℃以上，更优选为930℃以下。
精轧结束温度：750℃以上且850℃以下
精轧结束温度低于750℃时，在精轧中钢板表面温度变为铁素体相变开始温度以下，生成大量的加工铁素体，其结果是强度降低、屈服比升高。另一方面，精轧结束温度超过850℃时，奥氏体粗大化，并且奥氏体中没有被导入充分的变形带，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。因此，精轧结束温度设定为750℃以上且850℃以下。更优选为770℃以上，更优选为830℃以下。
精轧的总压下率：60％以上
精轧的总压下率低于60％时，奥氏体粗大化，并且奥氏体中没有被导入充分的变形带，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。精轧的总压下率优选为65％以上。上限没有特别规定，但超过80％时，相对于压下率的升高，韧性提高的效果变小，只会使设备负荷增大，因此，精轧的总压下率优选为80％以下。更优选为75％以下。
上述总压下率是指精轧中的各轧制道次的压下率的合计。
需要说明的是，在本发明中，从必要的压下率的确保、钢板的温度管理的观点出发，精加工板厚(精轧后的钢板的板厚)优选设定为大于17mm且在30mm以下。
平均冷却速度：10℃/秒以上且30℃/秒以下
以热轧钢板的板厚中心温度计，从冷却开始到后述的冷却停止为止的温度范围内的平均冷却速度小于10℃/秒时，贝氏体的成核频率变低，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径。另外，由于生成大量的铁素体，因此得不到期望的屈服强度。另一方面，平均冷却速度超过30℃/秒时，生成大量的马氏体，其结果是屈服比升高、韧性降低。平均冷却速度设定为10℃/秒以上且30℃/秒以下。优选为15℃/秒以上，优选为25℃/秒以下。
需要说明的是，在本发明中，从抑制冷却前的钢板表面的铁素体生成的观点出发，优选在精轧结束后立即开始冷却。
冷却停止温度：400℃以上且600℃以下
以热轧钢板的板厚中心温度计冷却停止温度低于400℃时，生成大量的马氏体，其结果是屈服比升高、韧性降低。另一方面，冷却停止温度超过600℃时，铁素体和贝氏体的成核频率变低，因此，不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径和期望分率的贝氏体。冷却停止温度设定为400℃以上且600℃以下。优选为450℃以上，优选为580℃以下。
需要说明的是，在本发明中，只要没有特别说明，平均冷却速度设定为通过((冷却前的热轧钢板的板厚中心温度-冷却后的热轧钢板的板厚中心温度)/冷却时间)求出的值(冷却速度)。冷却方法可以列举从喷嘴喷射水等的水冷、利用喷射冷却气体的冷却等。在本发明中，优选以对热轧钢板两面在相同条件下进行冷却的方式对热轧钢板两面实施冷却操作(处理)。
冷却后，对热轧钢板进行卷取，然后放冷。
在卷取中，从得到钢组织的观点出发，在卷取温度为400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取。卷取温度低于400℃时，生成大量的马氏体，其结果是屈服比升高、韧性降低。卷取温度超过600℃时，铁素体和贝氏体的成核频率变低，因此不能得到本发明中作为目标的钢组织的平均结晶粒径和期望分率的贝氏体。卷取温度设定为400℃以上且600℃以下的温度。更优选为450℃以上，更优选为580℃以下。
接着，对本发明的一个实施方式的电阻焊钢管的制造方法进行说明。
本发明的电阻焊钢管具有母材部和电阻焊部。本发明的电阻焊钢管例如可以如下得到：将具有上述成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取，制成热轧钢板，接着，实施通过冷辊轧成形将该热轧钢板成形为圆筒状而制成开口管、将该开口管的周向两端部对接并进行电阻焊的制管，由此得到本发明的电阻焊钢管。
需要说明的是，到卷取得到热轧钢板为止，与上述电阻焊钢管用热轧钢板的说明相同，因此在此省略。
卷取后，对热轧钢板实施制管。在制管的工序中，将热轧钢板通过冷辊轧成形制成圆筒状的开口管(圆型钢管)，将该开口管的周向两端部(对接部)对接并通过高频电阻加热使其熔融，同时通过利用挤压辊的镦锻进行压接接合，进行电阻焊，制成电阻焊钢管。然后，利用相对于该电阻焊钢管配置在上下左右的辊，在圆筒状的状态下在管轴方向施加数％的拉深，将外径调整为期望的值。
另外，关于钢管是否为电阻焊钢管，可以通过将电阻焊钢管与管轴方向垂直地切断、对含有焊接部(电阻焊部)的切断面研磨后进行腐蚀并利用光学显微镜进行观察来判断。具体而言，焊接部(电阻焊部)的熔融凝固部的管周向的宽度在管整个厚度上为1.0μm以上且1000.0μm以下时，则为电阻焊钢管。
在此，腐蚀液可以根据钢成分、钢管的种类来选择适当的腐蚀液。
另外，图1中示意性地示出腐蚀后的上述截面的一部分(电阻焊钢管的焊接部附近)。如图1所示，熔融凝固部作为具有与母材部1和热影响区2不同的组织形态、对比度的区域(熔融凝固部3)而被识别。例如，碳钢和低合金钢的电阻焊钢管的熔融凝固部可以指定为在用硝酸乙醇溶液腐蚀后的上述截面中利用光学显微镜观察到白色的区域。另外，碳钢和低合金钢的UOE钢管的熔融凝固部可以指定为在用硝酸乙醇溶液腐蚀后的上述截面中利用光学显微镜观察到的含有网络状或枝晶状的凝固组织的区域。
通过以上说明的制造方法，可以制造本发明的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管。本发明的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管，特别是即使板厚和壁厚为超过17mm的厚壁，屈服比也低，也发挥出优良的变形性能和高的耐震性。另外，还兼具高的强度、优良的韧性。
因此，本发明的电阻焊钢管可以适合用作管线管、建筑物的柱材等建筑结构物的原材。特别是适合从耐震性等观点出发要求低屈服比、可耐受弯曲、冲击力的特性的大型结构物。另外，适合要求可耐受输送流体的内压的强度、用于使裂纹产生时的裂纹传播停止的韧性等的管线管。
实施例
以下，基于实施例对本发明进一步详细地进行说明。需要说明的是，本发明不限于以下实施例。
将具有表1所示的成分组成的钢水熔炼，制成钢坯。对所得到的钢坯实施表2所示条件的热轧、冷却、卷取，制成表2所示板厚(精加工板厚)(mm)的电阻焊钢管用热轧钢板。
另外，卷取后，通过冷辊轧成形成形为圆筒状的圆型钢管，对其对接部分进行电阻焊。然后，利用配置在圆型钢管的上下左右的辊在管轴方向施加数％的拉深，得到表2所示外径(mm)和壁厚(母材部的壁厚)(mm)的电阻焊钢管。
从得到的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管上裁取试验片，实施以下所示的固溶N量的测定、组织观察、拉伸试验、夏比冲击试验。就电阻焊钢管而言，在管周向截面中，将电阻焊部设为0°时，从与电阻焊部成90°的位置的母材部裁取试验片。
[固溶N量的测定]
固溶N量(质量％)通过从钢中的总N量中减去以析出物形式存在的N量(析出N量)而求出。需要说明的是，析出N量通过使用恒电位电解法的电解提取分析法来求出。在电解提取中，使用乙酰-丙酮类溶液作为电解液，在恒电位下进行电解，由此仅溶解除碳化物、氮化物等析出物以外的钢基部分，对提取的残渣进行化学分析，求出残渣中的总N量，将其作为析出N量。
[组织观察]
组织观察用试验片如下制作：从热轧钢板上裁取，以观察面为在距钢板表面为板厚t的1/2的位置处沿着热轧时的轧制方向截面的方式进行研磨后，用硝酸乙醇溶液进行腐蚀，由此制作组织观察用试验片。组织观察如下进行：使用光学显微镜(倍率：1000倍)或扫描电子显微镜(SEM、倍率：1000倍)，对板厚1/2t位置处的组织进行观察、拍摄。由得到的光学显微镜图像和SEM图像求出贝氏体和余量(铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体)的面积率。各组织的面积率是在5个视野以上进行观察、以各视野中得到的值的平均值的方式算出。在此，将通过组织观察得到的面积率作为各组织的体积率。需要说明的是，由于钢组织在制管前后被视为没有变化，因此，电阻焊钢管的钢组织与热轧钢板的钢组织同样。上述“板厚1/2t位置”和“板厚t的1/2的位置”在电阻焊钢管的情况下是指“壁厚1/2t位置”和“壁厚t的1/2的位置”。
在此，铁素体是基于扩散相变的产物，呈现为位错密度低、几乎恢复的组织。其中包含多边形铁素体和准多边形铁素体。
贝氏体是位错密度高的板条状的铁素体与渗碳体的双相组织。
珠光体是铁与铁碳化物的共析组织(铁素体+渗碳体)、或者铁与铁氮化物的共析组织(铁素体+γ’-Fe4N)，呈现为铁素体与碳化物或氮化物交替排列的片状组织。
马氏体是位错密度非常高的板条状的低温相变组织。在SEM图像中，显示出比铁素体、贝氏体明亮的对比度。
需要说明的是，在光学显微镜图像和SEM图像中难以识别马氏体和奥氏体，因此，由得到的SEM图像测定作为马氏体或奥氏体观察到的组织的面积率，将从该测定值中减去通过后述的方法测定的奥氏体的体积率而得到的值作为马氏体的体积率。
奥氏体的体积率的测定通过X射线衍射进行。组织观察用试验片如下制作：以衍射面为钢板的板厚和钢管的壁厚的1/2t位置的方式进行磨削后，进行50μm以上的化学研磨而除去表面加工层，由此制作组织观察用试验片。测定中使用Mo的Kα射线，由fcc铁的(200)、(220)、(311)面和bcc铁的(200)、(211)面的积分强度求出奥氏体的体积率。
另外，平均结晶粒径使用SEM/EBSD法进行测定。测定区域设定为500μm×500μm，测定步长设定为0.5μm。关于结晶粒径，求出相邻的晶粒间的取向差，测定取向差为15°以上的边界作为晶界。由得到的晶界求出结晶粒径(等效圆直径)的算术平均，作为平均结晶粒径。
需要说明的是，在结晶粒径分析中，结晶粒径小于2.0μm的结果作为测定噪音而从分析对象中排除，得到的面积率与体积率相等。
[拉伸试验]
拉伸试验如下：在电阻焊钢管用热轧钢板中以拉伸方向与轧制方向平行的方式依据JIS Z 2241(2011)的规定裁取JIS5号的拉伸试验片，在电阻焊钢管中以拉伸方向为L方向(管长度方向)的方式依据JIS Z 2241(2011)的规定裁取JIS5号的拉伸试验片。使用各拉伸试验片实施拉伸试验，测定屈服强度YS、拉伸强度TS。其中，屈服强度YS设定为名义应变0.5％时的流动应力。
另外，算出下述式(1)所示的热轧钢板的制管后对应的屈服比(YRP)(％)。
YRP＝(4.0FS/TS)×100…式(1)
其中，式(1)种，“4.0FS”为名义应变4.0％时的流动应力(MPa)，TS为热轧钢板的拉伸强度(MPa)。
另外，算出电阻焊钢管的母材部的屈服比(YR)(＝(电阻焊钢管的母材部的屈服强度/电阻焊钢管的母材部的拉伸强度)×100)(％)。
[夏比冲击试验]
夏比冲击试验中，从得到的电阻焊钢管用热轧钢板的板厚1/2t位置和电阻焊钢管的壁厚1/2t位置以试验片长度方向与轧制宽度方向或管周向(与轧制方向或管长度方向垂直)平行的方式裁取V型缺口试验片。然后，依据JIS Z 2242(2018)的规定实施。试验片的根数设定为各3根。试验在各温度下实施3次，求出其平均。
将得到的结果示于表1、表3和表4中。
Figure BDA0003642589120000241
Figure BDA0003642589120000251
Figure BDA0003642589120000261
[表4]
Figure BDA0003642589120000271
表3和表4中，钢No.1、3、5、14～18为本发明例，钢No.2、4、6～13、19～24为比较例。
作为本发明例的电阻焊钢管用热轧钢板和电阻焊钢管的母材部的成分组成均为：C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
另外，作为本发明例的电阻焊钢管用热轧钢板均满足屈服应力为450MPa以上、夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-60℃以下、制管后对应的屈服比YRP为90.0％以下。
此外，作为本发明例的电阻焊钢管均满足屈服应力为450MPa以上、夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度为-40℃以下、屈服比为90.0％以下。
另一方面，对于作为比较例的钢No.2而言，N的含量低于本发明的范围，因此屈服比没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.4而言，精轧的总压下率低，晶粒粗大化，平均结晶粒径高于本发明的范围。因此，夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.6而言，C的含量低于本发明的范围，因此屈服应力没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.7而言，C的含量高于本发明的范围，因此夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.8而言，Si的含量低于本发明的范围，因此屈服应力没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.9而言，Si的含量高于本发明的范围，因此屈服比和夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.10而言，Mn的含量低于本发明的范围，因此屈服应力没有达到期望的值。另外，晶粒粗大化，平均结晶粒径高于本发明的范围，因此夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.11而言，Mn的含量高于本发明的范围，因此屈服比和夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.12而言，P的含量高于本发明的范围，因此夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.13而言，S的含量高于本发明的范围，因此夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.19而言，加热温度高于本发明的范围，因此平均结晶粒径高于本发明的范围。因此，夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.20而言，粗轧结束温度高于本发明的范围，因此平均结晶粒径高于本发明的范围。因此，夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.21而言，精轧开始温度高于本发明的范围，因此，精轧结束温度也高于本发明的范围，平均结晶粒径高于本发明的范围。其结果是夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.22而言，平均冷却速度低于本发明的范围，因此，生成大量的铁素体，并且平均结晶粒径高于本发明的范围。因此，屈服强度和夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.23而言，冷却停止温度高于本发明的范围，因此，卷取温度也高于本发明的范围，生成大量的铁素体，并且平均结晶粒径高于本发明的范围。其结果是屈服强度和夏比冲击试验中的延展性-脆性转变温度没有达到期望的值。
对于作为比较例的钢No.24而言，固溶N量低于本发明的范围，因此屈服比没有达到期望的值。
符号说明
1 母材部
2 焊接热影响区
3 熔融凝固部

Claims (13)

1.一种电阻焊钢管用热轧钢板，其中，
成分组成为：以质量％计含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，
将板厚设为t时，1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
2.如权利要求1所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，在所述成分组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.15％以下、V：0.15％以下、Ti：0.050％以下、Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下、Ca：0.010％以下、B：0.0050％以下中的一种或两种以上。
3.如权利要求1或2所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，所述1/2t位置处的钢组织中，以体积率计，贝氏体为90％以上，余量具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。
4.如权利要求1～3中任一项所述的电阻焊钢管用热轧钢板，其中，所述板厚大于17mm且在30mm以下。
5.一种电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法，其是权利要求1～4中任一项所述的电阻焊钢管用热轧钢板的制造方法，其中，
将具有权利要求1或2所述的成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，
实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，
接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，
接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取。
6.一种电阻焊钢管，其是具有母材部和电阻焊部的电阻焊钢管，其中，
所述母材部的成分组成为：以质量％计含有C：0.030％以上且0.20％以下、Si：0.02％以上且1.0％以下、Mn：0.40％以上且3.0％以下、P：0.050％以下、S：0.020％以下、N：0.0070％以上且0.10％以下、Al：0.005％以上且0.080％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，钢中固溶的N为0.0010％以上且0.090％以下，
将所述母材部的壁厚设为t时，所述母材部的1/2t位置处的钢组织的平均结晶粒径为20.0μm以下。
7.如权利要求6所述的电阻焊钢管，其中，在所述母材部的所述成分组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.15％以下、V：0.15％以下、Ti：0.050％以下、Cu：1.0％以下、Ni：1.0％以下、Cr：0.20％以下、Mo：0.20％以下、Ca：0.010％以下、B：0.0050％以下中的一种或两种以上。
8.如权利要求6或7所述的电阻焊钢管，其中，所述母材部的1/2t位置处的所述钢组织中，以体积率计，贝氏体为90％以上，余量具有选自铁素体、珠光体、马氏体、奥氏体中的一种或两种以上。
9.如权利要求6～8中任一项所述的电阻焊钢管，其中，所述母材部的所述壁厚大于17mm且在30mm以下。
10.一种电阻焊钢管的制造方法，其中，通过冷辊轧成形将权利要求1或2所述的热轧钢板成形为圆筒状而制成开口管，将该开口管的周向两端部对接并进行电阻焊。
11.一种电阻焊钢管的制造方法，其中，
将具有权利要求1或2所述的成分组成的钢原材加热至1100℃以上且1300℃以下的加热温度后，
实施粗轧结束温度为900℃以上且1100℃以下、精轧开始温度为800℃以上且950℃以下、精轧结束温度为750℃以上且850℃以下、并且精轧的总压下率为60％以上的热轧，
接着，在以板厚中心温度计平均冷却速度为10℃/秒以上且30℃/秒以下、冷却停止温度为400℃以上且600℃以下的条件下实施冷却，
接着，在400℃以上且600℃以下的温度下进行卷取，制成热轧钢板，
接着，通过冷辊轧成形将所述热轧钢板成形为圆筒状而制成开口管，将该开口管的周向两端部对接并进行电阻焊。
12.一种管线管，其使用了权利要求6～9中任一项所述的电阻焊钢管。
13.一种建筑结构物，其使用了权利要求6～9中任一项所述的电阻焊钢管。
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