JP4474731B2 - ハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管 - Google Patents
ハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管 Download PDFInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、自動車の構造部材や足回り部材などの使途に好適な鋼管であって、とくにハイドロフォーミングにおける加工性（ハイドロフォーミング性）に優れ、しかも歪み時効性を有する構造用電縫鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用の構造部材として用いられる、種々の断面形状をもつ中空部材を製造するには、従来、鋼板のプレス加工によって成形した部品同士をその溶接代であるフランジ部でスポット溶接で接合する方法が採用されてきたが、品質の面でも、生産効率の面でも改善が求められていた。
一方、最近になり、構造用の中空部材に対しても、衝突時のより高い衝撃吸収能が求められるようになり、素材が一層高強度化してきた。このため、従来のプレス成形による方法では、成形欠陥のない、また成形品の形状・寸法精度が良好な部材を製造することが次第に困難になってきつつある。
【０００３】
このような問題を解決するための新しい成形方法として、最近、ハイドロフォーミングによる成形法が注目されている。ハイドロフォーミングは、鋼管の内部に高圧液体を注入して塑性加工を行う方法であり、鋼管の断面寸法を拡管加工などにより変化させて、複雑形状部材の一体成形をはかるとともに、強度・剛性を高める機能をもつ優れた成形法である。
ところで、このハイドロフォーミングに供される鋼管としては、一般に、容易に強度が得られ、かつ安価であるＣ：0.20〜0.10％の中、低炭素鋼からなる電縫鋼管が用いられることが多かった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、かかるＣ量の電縫鋼管にハイドロフォーミングを施しても、材料の加工性がよくないために、十分な拡管率が得られないという問題があった。
一方、電縫鋼管の素材そのものの加工性を高めるために、炭素量を著しく低減した極低炭素鋼を素材に用いることが考えられる。しかし、極低炭素電縫鋼管の場合には、ハイドロフォーミング性はよいものの、あらたに溶接に起因した別の問題を生じる。すなわち、極低炭素電縫鋼管では鋼管製造時における継目部の溶接熱により、熱影響部の結晶粒が粗大化して軟化し、拡管成形での変形が局部的に集中して、素材がもつ高延性を十分に発揮できないこと、また、ハイドロフォーミングした部材を他の部材と溶接した場合に、同様な軟化が生じて部材としての強度が十分に得られないことである。
このように、ハイドロフォーミングに十分耐えられ、かつ溶接熱影響部の軟化が生じない鋼管は未だ提案されていないのが現状である。
【０００５】
そこで、本発明は、上述した従来技術が抱えていたこれらの問題に鑑み、ハイドロフォームに適した電縫鋼管についての新たな提案を行うものである。とくに、この発明は、ハイドロフォーミング性に優れるとともに、溶接軟化を生じないばかりか、ハイドロフォーミング後の塗装焼付処理で硬化する、いわゆる歪み時効性を具えた、構造用電縫鋼管を提案することを目的とする。また、本発明鋼管が目指す具体的な目標特性は、（鋼管のＴＳ）×拡管率（軸方向圧縮の条件）で表したハイドロフォーミング性が１３０００ＭＰａ・％以上であり、焼付処理後の引張強度と鋼管の引張強度との差が４０ＭＰａ以上の歪み時効硬化量を有するものとする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記課題を達成するために、電縫鋼管の成分組成、製造方法などについて種々の検討を重ねた。その結果、Ｃ量を0.01〜0.05％未満の範囲としたセミ極低炭素材を用いること、固溶Ｎを適正量含有させること、継ぎ目部を電気抵抗溶接して造管した後に絞り率0.3 〜10％のサイジング（縮径）を行うことが極めて有効であることを見いだした。本発明は上記知見を基にして完成したものであり、その要旨構成は次のとおりである。
【０００７】
（１）鋼組成が、質量％（以下単に、％）でＣ：０．０１〜０．０５％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０４％以下、Ｎ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の鋼組成からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、熱間圧延終了後０．５秒以内に４０℃／ｓ以上の冷却速度で６５０℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で巻取るか、または、上記鋼スラブを熱間圧延した熱延鋼板を冷間圧延した後、焼鈍時の加熱温度を７５０℃以下とすることにより、固溶Ｎを０．００３％以上含有させた熱延または冷延の帯状素材を円筒状に成形した後、継目部を電気抵抗溶接し、次いで、外周長の絞り率で０．３〜１０％のサイジングを施した電縫鋼管であって、引張強度（ＭＰａ）×拡管率（％）が１３０００ＭＰａ・％以上で、歪み量１０％のハイドロフォーミング後１７０℃×２０分の熱処理を行う歪み時効処理による引張強度の上昇量が４０ＭＰａ以上であることを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。
【０００８】
(2) 上記 (1)において、鋼組成が、上記成分のほか、下記Ａ群〜Ｃ群から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。
記
Ａ群：Nb：0.005 〜0.040 ％、Ti：0.005 〜0.50％、Ｂ：0.0005〜0.020 ％のうちの１種または２種以上
Ｂ群：Cu：0.02〜1.5 ％、Ni：0.02〜1.0 ％、Cr：0.02〜1.0 ％、Mo：0.02〜1.0 ％のうちの１種または２種以上
Ｃ群：Ca：0.0020〜0.02％、 REM：0.0020〜0.02％のうちの１種または２種
【００１０】
【発明の実施の形態】
この発明における鋼成分の限定理由、電縫鋼管の製造方法などについて説明する。
Ｃ：0.01〜0.05％未満
Ｃは、鋼の強化に寄与する反面、成形性を低下させる元素であり、とくにＣ含有量が0.05％以上では成形性の低下が大きくなる。一方、0.01％に満たない含有量では、電縫鋼管製造時の抵抗溶接により溶接熱影響部の結晶粒が粗大化し、また、ハイドロフォーミングした部材をアーク溶接した際にも同様に結晶粒が粗大化し、強度低下や不均一な変形の原因となる。このため、Ｃ量は0.01〜0.05％未満の範囲とする。
【００１１】
Si：1.0 ％以下
Siは、鋼の強化に有用な元素であり、所望の強度に応じて添加する。しかし、1.0 ％を超えて添加すると、鋼管用の素材となる熱延または冷延鋼板の表面性状が悪化し、結局、鋼管の表面性状の顕著な悪化につながり、結果的にハイドロフォーム時の耐バースト性を低下させる。このため、1.0 ％以下の範囲で添加する。
【００１２】
Mn：3.0 ％以下
Mnは、表面性状および溶接性を低下させることなく、鋼板ひいてはハイドロフォーミング部材の強度を向上させるのに有効な元素であるが、3.0 ％超えの添加はハイドロフォーム時の拡管率を低下させる。したがって、Mn含有量は3.0 ％未満％とする。
【００１３】
Ｐ：0.15％以下
Ｐは、強度の向上に有効な元素であるが、0.15％を超えて添加すると溶接性を顕著に劣化させる。とくに、Ｐによる強化作用がさほど必要ではないとき、またＣ量が高く溶接性の低下が懸念されるときには、0.02％以下に制限するのが望ましい。
【００１４】
Ｓ：0.015 ％以下
Ｓは、鋼中で非金属介在物として存在し、これが起点となってハイドロフォーミング時に鋼管を破断させる恐れがある。このため、Ｓ量は低いほど耐バースト性が改善され0.015 ％以下とすればその効果があらわれる。なお、耐バースト性の一層の向上には、好ましくは0.010 ％以下、さらに好ましくは0.005 ％以下に制限するのがよい。
【００１５】
Al：0.04％以下
Alは、鋼の脱酸に必要であるとともに、結晶粒の粗大化抑制のために有用な元素であるので、0.005 ％以上の添加が望まれる。しかし、0.04％を超えて多量添加すると、固溶状態で残存するＮ量が減少し、歪み時効硬化量が低下する。このため、歪み時効硬化を発揮させるには、0.04％以下、好ましくは0.02％以下の範囲で添加する。
【００１６】
Ｎ：0.005 〜0.02％、かつ固溶状態のＮとして0.003 ％以上
Ｎは、成形性（とくに延性）を低下することなく鋼を強化するのに有用な元素である。このような効果は、Ｎ量（全Ｎ量）で0.005 ％以上、かつ固溶状態のＮ量で0.003 ％以上存在させることが必要である。一方、0.02％を超えてＮを含有すると、現状の製鋼技術では健全なスラブが製造しにくくなる。よって、Ｎ量は0.005 〜0.02％、かつ固溶状態Ｎは0.003 ％以上の範囲とする。なお、固溶状態のＮ量は、地鉄を化学的に溶解し、抽出残査を分析する方法で求めることができる。
【００１７】
Nb：0.005 〜0.040 ％、Ti：0.005 〜0.50％、Ｂ：0.0005〜0.020 ％
Nb、TiおよびＢは、いずれも結晶粒の微細化に有用な元素である。このような効果は、Nb：0.005 ％以上、Ti：0.005 ％以上、Ｂ：0.0005％以上の添加であらわれる。しかし、その効果は、Nb：0.040 ％、Ti：0.50％、Ｂ：0.020 ％を超えて添加しても飽和するだけでなく、鋼の熱間変形抵抗を増大して製造性を阻害する。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。
【００１８】
Cu：0.02〜1.5 ％、Ni：0.02〜1.0 ％、Cr：0.02〜1.0 ％、Mo：0.02〜1.0 ％
Cu、Ni、Cr、Moは、鋼管の延性を損なうことなく、強度を向上させるのに有用な元素である。このような効果は、いずれも0.02％以上の添加で得られるが、その効果は、Cuで1.5 ％、Ni、CrおよびMoで1.0 ％を超えて添加しても飽和するほか、鋼の熱間加工性および冷間加工性を低下させる。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。
【００１９】
Ca：0.0020〜0.02％、 REM：0.0020〜0.02％
Ca、 REMは、鋼中のＳを主体とした非金属介在物の形態を球状にして、その切欠作用を減少して、耐バースト性を向上させるのに有用な元素である。こうした効果は、Ca、 REMともに0.0020％以上の添加で得られるが、0.02％を超えて添加しても効果が飽和するかやや低下する傾向となる。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。なお、Ca、 REMの両者を併用する場合には合計量で0.03％以下の範囲で添加するのが好ましい。
【００２０】
また、本発明の鋼管は，引張強度（MPa)×拡管率（％）が 13000 MPa・％以上であるものとする。鋼管の引張強度が小さいと、高い衝撃吸収能が得られず、また、拡管率が小さいと、ハイドロフォーミングにより成形できる形状が限定されてしまう。本発明では、これらの２つの特性がバランスしていることが必要であるので、引張強度（MPa)×拡管率（％）を 13000 MPa・％以上に限定する。なお、引張強度は350MPa以上、拡管率は28％以上であることが好ましい。
ここで拡管率とは、外径ｄo の鋼管を変形部長さｌc ＝２ｄo として、管端から管内面に液体を供給して液圧を負荷し、円形断面自由バルジ変形させ、バーストした時の最大外径ｄmax より、（ｄmax −ｄo ）／ｄo ×100 で定義するものとする。この拡管率の測定は、自由バルジ試験により行なう。この自由バルジ試験は、例えば、図１および図２に示される金型２ａ，２ｂを、図３に示す構成のハイドロフオーミング加工装置を用いて、拡管を行なうことにより実施できる。
【００２１】
図１は金型の斜視図であり、図２は金型の断面図である。金型２ａ，２ｂはそれぞれ、長さ方向両端側は、鋼管の外径ｄo に略等しい径の半筒状面で構成される鋼管保持部３を有し、長さ方向中央部には、径ｄc の半円筒状変形部４および傾斜角θ＝45°のテーパー状変形部５とよりなる変形部６を有し、変形部６の長さｌc がｄo の２倍となっている、上部金型２ａおよび下部金型２ｂからなる。半円筒状変形部４の径ｄc は、鋼管の外径ｄo の２倍程度あればよい。図３に示すように、この上部金型２ａと下部金型２ｂとで、金型それぞれの鋼管保持部３に鋼管１が嵌まるように、鋼管１を挟み込む。この状態で、鋼管１の両端から該鋼管１の内面側に、軸押シリンダ７ａを介して水等の液体を供給して、液圧Ｐを付与し、円形断面自由バルジ変形させてバーストした時の最大外径ｄmax を測定する。なお、図３中の８、９はそれぞれ金型２ａ、２ｂが鋼管を挟み込んだ状態に保持しておくための、金型ホルダ、アウターリングである。
【００２２】
なお、ハイドロフォームでは、管の両端を固定する場合と、管の両端から圧縮力を加える場合（軸方向圧縮という）とがあるが、一般に、管端圧縮の方が高い拡管率を得ることが可能であり、本発明においても、高い拡管率が得られるよう、管の両端から圧縮力を適宜負荷するものとする。この圧縮力の負荷は、図３において、軸押シリンダ７ａ，７ｂに対して軸方向に圧縮力Ｆを負荷することにより実施できる。
【００２３】
さらに、本発明の鋼管は、歪み量10％のハイドロフオーミング後、170 ℃×20分の熱処理を行なう歪み時効処理により、引張強度が40 MPa以上上昇する特性を有するものとする。ここで、歪み量10％のハイドロフオーミングは、図２に示した金型において、半円筒状変形部４の径ｄc が鋼管の外径ｄo の1.1 倍のものを用い、鋼管を金型の変形部６に沿うまでハイドロフォームを行なうことにより実施する。また、 170℃×20分の熱処理は、成形部品の塗装焼付処理に相当するものである。
したがって、歪み時効処理により引張強度が40 MPa以上上昇するという上記の特性を有することにより、ハイドロフォームによる成形後の塗装焼付処理により、成形部品が高強度化して、高い耐衝突性を備えるようになるのである。
【００２４】
次に、本発明鋼管の製造方法について説明する。
上述した成分組成にしたがう鋼を溶製した後、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法によりスラブとする。スラブは、熱間圧延により熱延鋼板とするか、さらに冷間圧延−焼鈍により冷延鋼板とする。このようにして得られた熱延鋼板または冷延鋼板を素材として、ロール成形または曲げ加工により、ほぼ円筒状の形に成形し、両幅端部同士を突き合わせた継目部を電気抵抗溶接にて接合する。
ここで、造管用の素材となる熱延鋼板あるいは冷延鋼板の段階で固溶Ｎを0.003 ％以上確保しておく必要がある。このような熱延鋼板は、上記の成分組成に従う鋼スラブの熱間圧延工程において、熱間圧延終了後0.5 秒以内に冷却を開始、おおむね40℃／ｓ以上の冷却速度で650 ℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で巻取ることにより製造できる。また、この熱延鋼板を冷間圧延した後、焼鈍時の加熱温度を750 ℃以下とすることにより、固溶Ｎを0.003 ％以上含有する冷延鋼板を製造できる。
【００２５】
電気抵抗溶接に次いで、外周長の絞り率で0.3 〜10％のサイジングを行う。サイジングを行う目的は、電縫鋼管をハイドロフォームに供するために、十分な形状精度を得ることと、材料変形の均一性を確保することにある。このような目的を達成するには、少なくとも0.3 ％の絞り率が必要であるが、10％を超えて行うと加工硬化が顕著となり、延性の低下ひいては拡管率の低下を招いてしまう。したがって、電気抵抗溶接後は、外周長の絞り率で0.3 〜10％のサイジングを行うものとする。
本発明においては、歪み時効硬化性に寄与する固溶Ｎを所定量確保することが極めて重要であり、そのため、上記工程において、とくに鋼板の製造段階では、高温域（750 ℃以上）に滞留する時間を短くすることが有効である。また、素鋼管を製造する際にも同様に、不要な加熱を可能な限り抑止することが十分な量の固溶Ｎを確保するためには望ましい。
【００２６】
【実施例】
表１に示す化学成分の鋼を溶製してスラブとした。このスラブを1220℃に加熱後、熱間圧延して板厚2.0 ｍｍの熱延鋼板とするか、または、熱間圧延に引き続き、酸洗−冷間圧延−連続焼鈍の工程により板厚2.0 ｍｍの冷延鋼板とした。ここで、熱間圧延終了後は、0.5 秒以内に冷却を開始し、おおむね40℃／ｓ以上の冷却速度で650 ℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で、かつ400 ℃以上の温度で巻き取った。また、冷延鋼板では焼鈍時の加熱温度を750 ℃以下とした。
これらの熱延鋼板または冷延鋼板を、円筒状に成形後、その継目部を電気抵抗溶接して、直径63.5ｍｍ、肉厚2.0 ｍｍの鋼管とし、次いで外周長の絞り率で1.2 ％のサイジングを行った。
【００２７】
得られた電縫鋼管から、長手方向に引張試験片（ＪＩＳ１２号試験片）を採取し、鋼管素材の引張強度を求めた。また、電縫鋼管を500 ｍｍの長さに切断しハイドロフォーム用の試験体とした。図１〜３で説明したように、この試験体の両端から水を供給して、円形断面自由バルジ変形させて、バーストしたときの拡管率を測定した。ここで、金型寸法は、図２におけるｌc が127.0 ｍｍ、ｄc が127.0 ｍｍ、ｒd が５ｍｍ、ｌo が550 ｍｍ、θが45°のものとした。
各電縫鋼管の特性は、拡管率だけでなく、鋼管の強度ＴＳとのバランスを考慮して、ＴＳ×拡管率でも表した。また、サイジングを施した電縫鋼管を用いて、歪み量１０％でハイドロフォーム加工を行い、次いで170 ℃20分の塗装焼付処理相当の熱処理を施し、各工程終了後の引張強度（ＴＳ）を、鋼管の変形部位よりＪＩＳ１２号引張試験片を切り出して、それぞれ測定した。
【００２８】
【表１】
【００２９】
得られた結果を表２に示す。表１、２から、本発明にしたがう電縫鋼管は、ＴＳ×拡管率が高く、ハイドロフォーミング性が優れているとともに、歪み時効硬化量が大きいことがわかる。すなわち、発明例では、素材強度×拡管率の値で1300ＭＰａ・％以上が得られ、また焼付処理相当熱処理後のＴＳ（Ｄ）と鋼管のＴＳ（Ｂ）との差が１１４ＭＰａ以上、焼付相当熱処理後のＴＳ（Ｄ）と10％ハイドロフォーミング後のＴＳ（Ｃ）との差が５８ＭＰａ以上、という大きな歪み時効硬化量が得られる。
一方、化学成分が適正でない比較例は、ハイドロフォーミング性が劣るか、歪み時効硬化量が少ないかのいずれかの難点を抱えており、ハイドロフォーミング部材の構造部材としての性能に欠けるものである。
【００３０】
【表２】
【００３１】
また、表１中の管No. １の鋼管について、サイジングの際の絞り率を、0.1 〜12％の間で変化させた場合の、電縫管のＴＳ、拡管試験結果、歪み量１０％のハイドロフォーム後のＴＳ、塗装焼付熱処理後のＴＳ、歪み時効硬化量を表３に示す。
表３より、サイジングの際の絞り率が0.3 〜10.0％の範囲内である場合に、ＴＳ×拡管率で 13000ＭＰａ・％以上が得られることがわかる。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、ハイドロフォーミング性に優れ、しかも大きな歪み時効硬化量を有する構造用電縫鋼管を提供することが可能になる。したがって、本発明は、ハイドロフォーミング後、塗装焼付処理して製造される構造部材の高品質、安定生産に大きく寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】自由バルジ試験に用いる金型を示す斜視図である。
【図２】自由バルジ試験に用いる金型を示す断面図である。
【図３】自由バルジ試験に用いるハイドロフォーミング加工装置の構成の例を示す断面図である。
【発明の属する技術分野】
この発明は、自動車の構造部材や足回り部材などの使途に好適な鋼管であって、とくにハイドロフォーミングにおける加工性（ハイドロフォーミング性）に優れ、しかも歪み時効性を有する構造用電縫鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車用の構造部材として用いられる、種々の断面形状をもつ中空部材を製造するには、従来、鋼板のプレス加工によって成形した部品同士をその溶接代であるフランジ部でスポット溶接で接合する方法が採用されてきたが、品質の面でも、生産効率の面でも改善が求められていた。
一方、最近になり、構造用の中空部材に対しても、衝突時のより高い衝撃吸収能が求められるようになり、素材が一層高強度化してきた。このため、従来のプレス成形による方法では、成形欠陥のない、また成形品の形状・寸法精度が良好な部材を製造することが次第に困難になってきつつある。
【０００３】
このような問題を解決するための新しい成形方法として、最近、ハイドロフォーミングによる成形法が注目されている。ハイドロフォーミングは、鋼管の内部に高圧液体を注入して塑性加工を行う方法であり、鋼管の断面寸法を拡管加工などにより変化させて、複雑形状部材の一体成形をはかるとともに、強度・剛性を高める機能をもつ優れた成形法である。
ところで、このハイドロフォーミングに供される鋼管としては、一般に、容易に強度が得られ、かつ安価であるＣ：0.20〜0.10％の中、低炭素鋼からなる電縫鋼管が用いられることが多かった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、かかるＣ量の電縫鋼管にハイドロフォーミングを施しても、材料の加工性がよくないために、十分な拡管率が得られないという問題があった。
一方、電縫鋼管の素材そのものの加工性を高めるために、炭素量を著しく低減した極低炭素鋼を素材に用いることが考えられる。しかし、極低炭素電縫鋼管の場合には、ハイドロフォーミング性はよいものの、あらたに溶接に起因した別の問題を生じる。すなわち、極低炭素電縫鋼管では鋼管製造時における継目部の溶接熱により、熱影響部の結晶粒が粗大化して軟化し、拡管成形での変形が局部的に集中して、素材がもつ高延性を十分に発揮できないこと、また、ハイドロフォーミングした部材を他の部材と溶接した場合に、同様な軟化が生じて部材としての強度が十分に得られないことである。
このように、ハイドロフォーミングに十分耐えられ、かつ溶接熱影響部の軟化が生じない鋼管は未だ提案されていないのが現状である。
【０００５】
そこで、本発明は、上述した従来技術が抱えていたこれらの問題に鑑み、ハイドロフォームに適した電縫鋼管についての新たな提案を行うものである。とくに、この発明は、ハイドロフォーミング性に優れるとともに、溶接軟化を生じないばかりか、ハイドロフォーミング後の塗装焼付処理で硬化する、いわゆる歪み時効性を具えた、構造用電縫鋼管を提案することを目的とする。また、本発明鋼管が目指す具体的な目標特性は、（鋼管のＴＳ）×拡管率（軸方向圧縮の条件）で表したハイドロフォーミング性が１３０００ＭＰａ・％以上であり、焼付処理後の引張強度と鋼管の引張強度との差が４０ＭＰａ以上の歪み時効硬化量を有するものとする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記課題を達成するために、電縫鋼管の成分組成、製造方法などについて種々の検討を重ねた。その結果、Ｃ量を0.01〜0.05％未満の範囲としたセミ極低炭素材を用いること、固溶Ｎを適正量含有させること、継ぎ目部を電気抵抗溶接して造管した後に絞り率0.3 〜10％のサイジング（縮径）を行うことが極めて有効であることを見いだした。本発明は上記知見を基にして完成したものであり、その要旨構成は次のとおりである。
【０００７】
（１）鋼組成が、質量％（以下単に、％）でＣ：０．０１〜０．０５％未満、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０４％以下、Ｎ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の鋼組成からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、熱間圧延終了後０．５秒以内に４０℃／ｓ以上の冷却速度で６５０℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で巻取るか、または、上記鋼スラブを熱間圧延した熱延鋼板を冷間圧延した後、焼鈍時の加熱温度を７５０℃以下とすることにより、固溶Ｎを０．００３％以上含有させた熱延または冷延の帯状素材を円筒状に成形した後、継目部を電気抵抗溶接し、次いで、外周長の絞り率で０．３〜１０％のサイジングを施した電縫鋼管であって、引張強度（ＭＰａ）×拡管率（％）が１３０００ＭＰａ・％以上で、歪み量１０％のハイドロフォーミング後１７０℃×２０分の熱処理を行う歪み時効処理による引張強度の上昇量が４０ＭＰａ以上であることを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。
【０００８】
(2) 上記 (1)において、鋼組成が、上記成分のほか、下記Ａ群〜Ｃ群から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。
記
Ａ群：Nb：0.005 〜0.040 ％、Ti：0.005 〜0.50％、Ｂ：0.0005〜0.020 ％のうちの１種または２種以上
Ｂ群：Cu：0.02〜1.5 ％、Ni：0.02〜1.0 ％、Cr：0.02〜1.0 ％、Mo：0.02〜1.0 ％のうちの１種または２種以上
Ｃ群：Ca：0.0020〜0.02％、 REM：0.0020〜0.02％のうちの１種または２種
【００１０】
【発明の実施の形態】
この発明における鋼成分の限定理由、電縫鋼管の製造方法などについて説明する。
Ｃ：0.01〜0.05％未満
Ｃは、鋼の強化に寄与する反面、成形性を低下させる元素であり、とくにＣ含有量が0.05％以上では成形性の低下が大きくなる。一方、0.01％に満たない含有量では、電縫鋼管製造時の抵抗溶接により溶接熱影響部の結晶粒が粗大化し、また、ハイドロフォーミングした部材をアーク溶接した際にも同様に結晶粒が粗大化し、強度低下や不均一な変形の原因となる。このため、Ｃ量は0.01〜0.05％未満の範囲とする。
【００１１】
Si：1.0 ％以下
Siは、鋼の強化に有用な元素であり、所望の強度に応じて添加する。しかし、1.0 ％を超えて添加すると、鋼管用の素材となる熱延または冷延鋼板の表面性状が悪化し、結局、鋼管の表面性状の顕著な悪化につながり、結果的にハイドロフォーム時の耐バースト性を低下させる。このため、1.0 ％以下の範囲で添加する。
【００１２】
Mn：3.0 ％以下
Mnは、表面性状および溶接性を低下させることなく、鋼板ひいてはハイドロフォーミング部材の強度を向上させるのに有効な元素であるが、3.0 ％超えの添加はハイドロフォーム時の拡管率を低下させる。したがって、Mn含有量は3.0 ％未満％とする。
【００１３】
Ｐ：0.15％以下
Ｐは、強度の向上に有効な元素であるが、0.15％を超えて添加すると溶接性を顕著に劣化させる。とくに、Ｐによる強化作用がさほど必要ではないとき、またＣ量が高く溶接性の低下が懸念されるときには、0.02％以下に制限するのが望ましい。
【００１４】
Ｓ：0.015 ％以下
Ｓは、鋼中で非金属介在物として存在し、これが起点となってハイドロフォーミング時に鋼管を破断させる恐れがある。このため、Ｓ量は低いほど耐バースト性が改善され0.015 ％以下とすればその効果があらわれる。なお、耐バースト性の一層の向上には、好ましくは0.010 ％以下、さらに好ましくは0.005 ％以下に制限するのがよい。
【００１５】
Al：0.04％以下
Alは、鋼の脱酸に必要であるとともに、結晶粒の粗大化抑制のために有用な元素であるので、0.005 ％以上の添加が望まれる。しかし、0.04％を超えて多量添加すると、固溶状態で残存するＮ量が減少し、歪み時効硬化量が低下する。このため、歪み時効硬化を発揮させるには、0.04％以下、好ましくは0.02％以下の範囲で添加する。
【００１６】
Ｎ：0.005 〜0.02％、かつ固溶状態のＮとして0.003 ％以上
Ｎは、成形性（とくに延性）を低下することなく鋼を強化するのに有用な元素である。このような効果は、Ｎ量（全Ｎ量）で0.005 ％以上、かつ固溶状態のＮ量で0.003 ％以上存在させることが必要である。一方、0.02％を超えてＮを含有すると、現状の製鋼技術では健全なスラブが製造しにくくなる。よって、Ｎ量は0.005 〜0.02％、かつ固溶状態Ｎは0.003 ％以上の範囲とする。なお、固溶状態のＮ量は、地鉄を化学的に溶解し、抽出残査を分析する方法で求めることができる。
【００１７】
Nb：0.005 〜0.040 ％、Ti：0.005 〜0.50％、Ｂ：0.0005〜0.020 ％
Nb、TiおよびＢは、いずれも結晶粒の微細化に有用な元素である。このような効果は、Nb：0.005 ％以上、Ti：0.005 ％以上、Ｂ：0.0005％以上の添加であらわれる。しかし、その効果は、Nb：0.040 ％、Ti：0.50％、Ｂ：0.020 ％を超えて添加しても飽和するだけでなく、鋼の熱間変形抵抗を増大して製造性を阻害する。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。
【００１８】
Cu：0.02〜1.5 ％、Ni：0.02〜1.0 ％、Cr：0.02〜1.0 ％、Mo：0.02〜1.0 ％
Cu、Ni、Cr、Moは、鋼管の延性を損なうことなく、強度を向上させるのに有用な元素である。このような効果は、いずれも0.02％以上の添加で得られるが、その効果は、Cuで1.5 ％、Ni、CrおよびMoで1.0 ％を超えて添加しても飽和するほか、鋼の熱間加工性および冷間加工性を低下させる。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。
【００１９】
Ca：0.0020〜0.02％、 REM：0.0020〜0.02％
Ca、 REMは、鋼中のＳを主体とした非金属介在物の形態を球状にして、その切欠作用を減少して、耐バースト性を向上させるのに有用な元素である。こうした効果は、Ca、 REMともに0.0020％以上の添加で得られるが、0.02％を超えて添加しても効果が飽和するかやや低下する傾向となる。したがって、これら元素は上記範囲で添加する。なお、Ca、 REMの両者を併用する場合には合計量で0.03％以下の範囲で添加するのが好ましい。
【００２０】
また、本発明の鋼管は，引張強度（MPa)×拡管率（％）が 13000 MPa・％以上であるものとする。鋼管の引張強度が小さいと、高い衝撃吸収能が得られず、また、拡管率が小さいと、ハイドロフォーミングにより成形できる形状が限定されてしまう。本発明では、これらの２つの特性がバランスしていることが必要であるので、引張強度（MPa)×拡管率（％）を 13000 MPa・％以上に限定する。なお、引張強度は350MPa以上、拡管率は28％以上であることが好ましい。
ここで拡管率とは、外径ｄo の鋼管を変形部長さｌc ＝２ｄo として、管端から管内面に液体を供給して液圧を負荷し、円形断面自由バルジ変形させ、バーストした時の最大外径ｄmax より、（ｄmax −ｄo ）／ｄo ×100 で定義するものとする。この拡管率の測定は、自由バルジ試験により行なう。この自由バルジ試験は、例えば、図１および図２に示される金型２ａ，２ｂを、図３に示す構成のハイドロフオーミング加工装置を用いて、拡管を行なうことにより実施できる。
【００２１】
図１は金型の斜視図であり、図２は金型の断面図である。金型２ａ，２ｂはそれぞれ、長さ方向両端側は、鋼管の外径ｄo に略等しい径の半筒状面で構成される鋼管保持部３を有し、長さ方向中央部には、径ｄc の半円筒状変形部４および傾斜角θ＝45°のテーパー状変形部５とよりなる変形部６を有し、変形部６の長さｌc がｄo の２倍となっている、上部金型２ａおよび下部金型２ｂからなる。半円筒状変形部４の径ｄc は、鋼管の外径ｄo の２倍程度あればよい。図３に示すように、この上部金型２ａと下部金型２ｂとで、金型それぞれの鋼管保持部３に鋼管１が嵌まるように、鋼管１を挟み込む。この状態で、鋼管１の両端から該鋼管１の内面側に、軸押シリンダ７ａを介して水等の液体を供給して、液圧Ｐを付与し、円形断面自由バルジ変形させてバーストした時の最大外径ｄmax を測定する。なお、図３中の８、９はそれぞれ金型２ａ、２ｂが鋼管を挟み込んだ状態に保持しておくための、金型ホルダ、アウターリングである。
【００２２】
なお、ハイドロフォームでは、管の両端を固定する場合と、管の両端から圧縮力を加える場合（軸方向圧縮という）とがあるが、一般に、管端圧縮の方が高い拡管率を得ることが可能であり、本発明においても、高い拡管率が得られるよう、管の両端から圧縮力を適宜負荷するものとする。この圧縮力の負荷は、図３において、軸押シリンダ７ａ，７ｂに対して軸方向に圧縮力Ｆを負荷することにより実施できる。
【００２３】
さらに、本発明の鋼管は、歪み量10％のハイドロフオーミング後、170 ℃×20分の熱処理を行なう歪み時効処理により、引張強度が40 MPa以上上昇する特性を有するものとする。ここで、歪み量10％のハイドロフオーミングは、図２に示した金型において、半円筒状変形部４の径ｄc が鋼管の外径ｄo の1.1 倍のものを用い、鋼管を金型の変形部６に沿うまでハイドロフォームを行なうことにより実施する。また、 170℃×20分の熱処理は、成形部品の塗装焼付処理に相当するものである。
したがって、歪み時効処理により引張強度が40 MPa以上上昇するという上記の特性を有することにより、ハイドロフォームによる成形後の塗装焼付処理により、成形部品が高強度化して、高い耐衝突性を備えるようになるのである。
【００２４】
次に、本発明鋼管の製造方法について説明する。
上述した成分組成にしたがう鋼を溶製した後、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法によりスラブとする。スラブは、熱間圧延により熱延鋼板とするか、さらに冷間圧延−焼鈍により冷延鋼板とする。このようにして得られた熱延鋼板または冷延鋼板を素材として、ロール成形または曲げ加工により、ほぼ円筒状の形に成形し、両幅端部同士を突き合わせた継目部を電気抵抗溶接にて接合する。
ここで、造管用の素材となる熱延鋼板あるいは冷延鋼板の段階で固溶Ｎを0.003 ％以上確保しておく必要がある。このような熱延鋼板は、上記の成分組成に従う鋼スラブの熱間圧延工程において、熱間圧延終了後0.5 秒以内に冷却を開始、おおむね40℃／ｓ以上の冷却速度で650 ℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で巻取ることにより製造できる。また、この熱延鋼板を冷間圧延した後、焼鈍時の加熱温度を750 ℃以下とすることにより、固溶Ｎを0.003 ％以上含有する冷延鋼板を製造できる。
【００２５】
電気抵抗溶接に次いで、外周長の絞り率で0.3 〜10％のサイジングを行う。サイジングを行う目的は、電縫鋼管をハイドロフォームに供するために、十分な形状精度を得ることと、材料変形の均一性を確保することにある。このような目的を達成するには、少なくとも0.3 ％の絞り率が必要であるが、10％を超えて行うと加工硬化が顕著となり、延性の低下ひいては拡管率の低下を招いてしまう。したがって、電気抵抗溶接後は、外周長の絞り率で0.3 〜10％のサイジングを行うものとする。
本発明においては、歪み時効硬化性に寄与する固溶Ｎを所定量確保することが極めて重要であり、そのため、上記工程において、とくに鋼板の製造段階では、高温域（750 ℃以上）に滞留する時間を短くすることが有効である。また、素鋼管を製造する際にも同様に、不要な加熱を可能な限り抑止することが十分な量の固溶Ｎを確保するためには望ましい。
【００２６】
【実施例】
表１に示す化学成分の鋼を溶製してスラブとした。このスラブを1220℃に加熱後、熱間圧延して板厚2.0 ｍｍの熱延鋼板とするか、または、熱間圧延に引き続き、酸洗−冷間圧延−連続焼鈍の工程により板厚2.0 ｍｍの冷延鋼板とした。ここで、熱間圧延終了後は、0.5 秒以内に冷却を開始し、おおむね40℃／ｓ以上の冷却速度で650 ℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で、かつ400 ℃以上の温度で巻き取った。また、冷延鋼板では焼鈍時の加熱温度を750 ℃以下とした。
これらの熱延鋼板または冷延鋼板を、円筒状に成形後、その継目部を電気抵抗溶接して、直径63.5ｍｍ、肉厚2.0 ｍｍの鋼管とし、次いで外周長の絞り率で1.2 ％のサイジングを行った。
【００２７】
得られた電縫鋼管から、長手方向に引張試験片（ＪＩＳ１２号試験片）を採取し、鋼管素材の引張強度を求めた。また、電縫鋼管を500 ｍｍの長さに切断しハイドロフォーム用の試験体とした。図１〜３で説明したように、この試験体の両端から水を供給して、円形断面自由バルジ変形させて、バーストしたときの拡管率を測定した。ここで、金型寸法は、図２におけるｌc が127.0 ｍｍ、ｄc が127.0 ｍｍ、ｒd が５ｍｍ、ｌo が550 ｍｍ、θが45°のものとした。
各電縫鋼管の特性は、拡管率だけでなく、鋼管の強度ＴＳとのバランスを考慮して、ＴＳ×拡管率でも表した。また、サイジングを施した電縫鋼管を用いて、歪み量１０％でハイドロフォーム加工を行い、次いで170 ℃20分の塗装焼付処理相当の熱処理を施し、各工程終了後の引張強度（ＴＳ）を、鋼管の変形部位よりＪＩＳ１２号引張試験片を切り出して、それぞれ測定した。
【００２８】
【表１】
得られた結果を表２に示す。表１、２から、本発明にしたがう電縫鋼管は、ＴＳ×拡管率が高く、ハイドロフォーミング性が優れているとともに、歪み時効硬化量が大きいことがわかる。すなわち、発明例では、素材強度×拡管率の値で1300ＭＰａ・％以上が得られ、また焼付処理相当熱処理後のＴＳ（Ｄ）と鋼管のＴＳ（Ｂ）との差が１１４ＭＰａ以上、焼付相当熱処理後のＴＳ（Ｄ）と10％ハイドロフォーミング後のＴＳ（Ｃ）との差が５８ＭＰａ以上、という大きな歪み時効硬化量が得られる。
一方、化学成分が適正でない比較例は、ハイドロフォーミング性が劣るか、歪み時効硬化量が少ないかのいずれかの難点を抱えており、ハイドロフォーミング部材の構造部材としての性能に欠けるものである。
【００３０】
【表２】
また、表１中の管No. １の鋼管について、サイジングの際の絞り率を、0.1 〜12％の間で変化させた場合の、電縫管のＴＳ、拡管試験結果、歪み量１０％のハイドロフォーム後のＴＳ、塗装焼付熱処理後のＴＳ、歪み時効硬化量を表３に示す。
表３より、サイジングの際の絞り率が0.3 〜10.0％の範囲内である場合に、ＴＳ×拡管率で 13000ＭＰａ・％以上が得られることがわかる。
【００３２】
【表３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、ハイドロフォーミング性に優れ、しかも大きな歪み時効硬化量を有する構造用電縫鋼管を提供することが可能になる。したがって、本発明は、ハイドロフォーミング後、塗装焼付処理して製造される構造部材の高品質、安定生産に大きく寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】自由バルジ試験に用いる金型を示す斜視図である。
【図２】自由バルジ試験に用いる金型を示す断面図である。
【図３】自由バルジ試験に用いるハイドロフォーミング加工装置の構成の例を示す断面図である。
Claims (2)
- 鋼組成が、質量％で
Ｃ：０．０１〜０．０５％未満、
Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：３．０％以下、
Ｐ：０．１５％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ａｌ：０．０４％以下、
Ｎ：０．００５〜０．０２％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の鋼組成からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、熱間圧延終了後０．５秒以内に４０℃／ｓ以上の冷却速度で６５０℃以下まで冷却し、冷却終了温度以下の温度で巻取るか、または、上記鋼スラブを熱間圧延した熱延鋼板を冷間圧延した後、焼鈍時の加熱温度を７５０℃以下とすることにより、固溶Ｎを０．００３％以上含有させた熱延または冷延の帯状素材を円筒状に成形した後、継目部を電気抵抗溶接し、次いで、外周長の絞り率で０．３〜１０％のサイジングを施した電縫鋼管であって、引張強度（ＭＰａ）×拡管率（％）が１３０００ＭＰａ・％以上で、歪み量１０％のハイドロフォーミング後１７０℃×２０分の熱処理を行う歪み時効処理による引張強度の上昇量が４０ＭＰａ以上であることを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。 - 請求項１において、鋼組成が、上記成分のほか、下記Ａ群〜Ｃ群から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とするハイドロフォーミング性に優れ、歪み時効性を有する構造用電縫鋼管。
記
Ａ群：Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％、Ｔｉ：０．００５〜０．５０％、Ｂ：０．０００５〜０．０２０％のうちの１種または２種以上
Ｂ群：Ｃｕ：０．０２〜１．５％、Ｎｉ：０．０２〜１．０％、Ｃｒ：０．０２〜１．０％、Ｍｏ：０．０２〜１．０％のうちの１種または２種以上
Ｃ群：Ｃａ：０．００２０〜０．０２％、ＲＥＭ：０．００２０〜０．０２％のうちの１種または２種
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