CN114058949B - 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法 - Google Patents

一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114058949B
CN114058949B CN202111212641.XA CN202111212641A CN114058949B CN 114058949 B CN114058949 B CN 114058949B CN 202111212641 A CN202111212641 A CN 202111212641A CN 114058949 B CN114058949 B CN 114058949B
Authority
CN
China
Prior art keywords
hot
temperature
ferrite
oxidation
austenite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202111212641.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN114058949A (zh
Inventor
王畅
于洋
王林
张衍
郭子峰
白凤霞
刘文鑫
张亮亮
高小丽
王泽鹏
吕利鸽
陈瑾
焦会立
吴新朗
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shougang Group Co Ltd
Beijing Shougang Co Ltd
Original Assignee
Shougang Group Co Ltd
Beijing Shougang Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shougang Group Co Ltd, Beijing Shougang Co Ltd filed Critical Shougang Group Co Ltd
Priority to CN202111212641.XA priority Critical patent/CN114058949B/zh
Publication of CN114058949A publication Critical patent/CN114058949A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114058949B publication Critical patent/CN114058949B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及轧钢技术领域，尤其涉及一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法。所述热成型钢酸洗板的化学成分以质量分数计，包括：C：0.2‑0.3％，Si：0.15‑0.25％，Mn：1‑1.5％，Cr：0.1‑0.3％，Nb：0.02‑0.04％，Sb：0.03‑0.1％，余量为Fe和不可避免的杂质元素；控制重点在于钢种中Si元素的控制及搭配相关工艺，如加热的温度和时间；解决热成型钢酸洗板表面晶间氧化，可以提高酸洗板表面质量和成型性。

Description

一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法
技术领域
本发明涉及轧钢技术领域，尤其涉及一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法。
背景技术
热轧酸洗板是介于冷轧板和热轧板之间的产品，但质量要求要高于热轧板，而且部分热轧酸洗板需按照冷轧板的质量要求进行生产。实际生产中发现，热轧酸洗钢板存在的表面质量缺陷主要有麻点、凹坑、氧斑、划伤、腰折、欠酸洗和过酸洗等，主要原因在于晶间氧化。
崔延等研究发现针对高碳铬不锈钢440C在空气炉中淬火，晶间氧化较为严重，淬火温度升高或保温时间延长会加剧晶间氧化，其中晶间氧化对保温时间更为敏感。赵谦等研究发现不同总氧含量的Fe-36Ni因瓦合金的晶间氧化行为，氧化温度越高，反应物质扩散越快，晶间内氧化层厚度越大，氧化越严重，钢内总氧含量较高时，有利于反应物质沿晶界扩散，从而造成更严重的晶间内氧化现象。范勇斐等研究热轧高锰钢板边部带状裂纹发现，高碳高锰钢为易发生选择性氧化的钢种，加热过程中裸露的柱状晶晶界是氧原子扩散的通道，发达的柱状晶更易氧化，这是热轧高锰钢板产生裂纹的主要原因。但研究均未涉及到钢铁产品热轧过程中晶间氧化产生机理和控制措施。
晶间氧化的产生造成酸洗板钢冲压过程易出现表层开裂，同时较严重的晶间氧化还会造成酸洗后出现色差或者锈蚀等缺陷。
发明内容
本申请提供了一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法，以解决现有技术中酸洗板钢表面晶间易氧化的技术问题。
第一方面，本申请提供了一种热成型钢酸洗板，所述热成型钢酸洗板的化学成分以质量分数计，包括：C：0.2-0.3％，Si：0.15-0.25％，Mn：1-1.5％，Cr：0.1-0.3％，Nb：0.02-0.04％，Sb：0.03-0.1％，余量为Fe和不可避免的杂质元素。
可选的，所述热成型钢酸洗板的金相组织，以体积分数计，包括：10％-20％铁素体和80-90％珠光体。
可选的，所述奥氏体中，850℃时的奥氏体元素扩散系数为：DO-γ＝2.47×10-12，DSi-γ＝4.06×10-17，DMn-γ＝1.04×10-17；所述铁素体中，850℃时的铁素体元素扩散系数为：DO-α＝2.00×10-11；DSi-α＝4.27×10-15；DMn-α＝2.74×10-15。
第二方面，本申请提供了一种降低所述的热成型钢酸洗板表面晶间氧化的方法，所述方法包括以下步骤：
获取含有所述化学成分的铸坯；
测量并获得所述铸坯的晶间氧化深度曲线的鼻尖温度；
根据所述鼻尖温度，控制精轧过程；
将所述铸坯依次进行多段式加热、粗轧和精轧，得到轧制后铸坯；
计算获得一定温度下所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数；
根据所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，获得热轧卷；
将所述热轧卷依次进行开卷和酸洗，获得热成型钢酸洗板。
可选的，所述根据所述鼻尖温度，控制精轧过程，包括：
所述鼻尖温度为750℃，鼻尖温度区间为700-800℃，精轧过程中规避所述鼻尖温度区间，控制精轧中低温晶间氧化影响：精轧的开轧温度为1040-1080℃，控制所述精轧的轧制速度为8m/s，实际终轧温度为880-900℃。
可选的，所述根据所述所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，包括：
确定Si、Mn、O元素在铁素体中的扩散系数和在奥氏体中的扩散系数，确定铁素体温度区间和奥氏体温度区间，层冷和卷取过程中规壁所述铁素体温度因间和所述奥氏体温度区间，控制层冷和卷取过程中选择性氧化的影响：层冷用超快冷模式，控制所述层冷的冷速为70-100℃/s；控制所述卷取的温度为550-600℃。
可选的，所述多段式加热包括以1200-1220℃保温130-160min。
可选的，所述多段式加热依次包括：预热段、一区加热段、二区加热段和均热段，所述预热段的温度≤800℃，所述一区加热段的温度≤1150℃，所述二区加热段的温度为1200-1220℃，所述均热段的温度为1200-1220℃。
可选的，所述预热段和一区加热段用氧化性气氛，所述氧化性气氛的空燃比为1.1-1.2；所述二区加热段和所述均热段用还原性气氛，所述还原性气氛的空燃比为0.9-1.0。
可选的，所述粗轧和精轧中用除鳞工艺。
本申请实施例提供的上述技术方案与现有技术相比具有如下优点：
本申请实施例提供的热成型钢酸洗板，结合化学组分设计，C含量控制在0.2-0.3％；Si元素控制在0.15-0.25％，Mn元素控制在1-1.5％，Cr元素控制在0.1-0.3％，适当提高Nb含量控制在0.02-0.04％，添加Sb元素含量到0.03-0.1％，利于抑制钢种卷取过程的晶间氧化的产生；由于Sb、Nb氧化位能比铁低而不氧化，不断聚集在氧化铁皮下的基体中，富集到一定程度可限制氧向基体的扩散速度，起到抑制晶间氧化的效果；而熔融状的富Si铁皮沿着奥氏体晶界向内部延伸：Si元素提高到0.3％以上会形成明显的网状铁皮形貌，网状的富Si铁橄榄石相向外侧的铁皮晶界处扩散，同时也向基体内侧蔓延，在导致基板表面存在裂纹和晶界等缺陷，富Si相优先氧化，形成了铁皮锚状嵌入形貌，由此形成高温阶段的晶间氧化典型形貌，控制重点在于钢种中Si元素的控制及搭配相关工艺，如加热的温度和时间；解决热成型钢酸洗板表面晶间氧化，可以提高酸洗板表面质量和成型性。
附图说明
此处的附图被并入说明书中并构成本说明书的一部分，示出了符合本发明的实施例，并与说明书一起用于解释本发明的原理。
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，对于本领域普通技术人员而言，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请实施例提供的一种降低所述的热成型钢酸洗板表面晶间氧化的方法的流程示意图；
图2本申请实施例中钢1200℃氧化30min条件下晶间氧化形貌；
图3本申请实施例中钢750℃条件下氧化30min晶间氧化形貌；
图4本申请实施例中钢在不同温度条件下空气气氛氧化30min条件下晶间氧化深度变化；
图5对比例中刚晶间氧化情况；
图6本申请实施例中工艺实施后晶间氧化情况。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
图1为本申请实施例提供的一种xx方法的流程示意图。
在本申请一个实施例中，一种热成型钢酸洗板，所述热成型钢酸洗板的化学成分以质量分数计，包括：C：0.2-0.3％，Si：0.15-0.25％，Mn：1-1.5％，Cr：0.1-0.3％，Nb：0.02-0.04％，Sb：0.03-0.1％，余量为Fe和不可避免的杂质元素。
本申请实施例中，根据高温条件下晶间氧化特点，如图2所示，及优先氧化的元素含量的控制，控制加热炉的温度和时间，同时控制相对优先氧化的Si元素含量，达到控制基板表面存在裂纹和晶界的目的。
作为一种可选的实施方式，所述热成型钢酸洗板的金相组织，以体积分数计，包括：10％-20％铁素体和80-90％珠光体。
本申请实施例中，为了保证热成型钢酸洗板的力学性能，体积分数为10％-20％铁素体和和80-90％珠光体可以避免热处理过程中奥氏体粗化的有益效果。热轧过程金相组织为铁素体何珠光体，热处理过程进行奥氏体化后进行水淬后才会形成奥氏体何马氏体。热轧过程金相组织为正常的铁素体和珠光体。
作为一种可选的实施方式，所述奥氏体中，850℃时的奥氏体元素扩散系数为：DO-γ＝2.47×10-12，DSi-γ＝4.06×10-17，DMn-γ＝1.04×10-17；所述铁素体中，850℃时的铁素体元素扩散系数为：DO-d＝2.00×10-11；DSi-d＝4.27×10-15；DMn-α＝2.74×10-15。
本申请实施例中，提供了一种降低所述的热成型钢酸洗板表面晶间氧化的方法，如图1所示所述方法包括以下步骤：
S1.获取含有所述化学成分的铸坯；
S2.测量并获得所述铸坯的晶间氧化深度曲线的鼻尖温度；
S3.根据所述鼻尖温度，控制精轧过程；
S4.将所述铸坯依次进行多段式加热、粗轧和精轧，得到轧制后铸坯；
S5.计算获得一定温度下所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数；
S6.根据所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，获得热轧卷；
S7.将所述热轧卷依次进行开卷和酸洗，获得热成型钢酸洗板。
本申请实施例中，600-800℃范围内形成低温晶间氧化，如图2所示，晶界是金属材料中最薄弱的地方，所以氧化首先发生在晶界，在晶界氧化后氧向晶内扩展进而氧化整个晶粒，即形成表面氧化层，低温晶间氧化控制在于层冷和卷取过程。
作为一种可选的实施方式，所述根据所述鼻尖温度，控制精轧过程，包括：
所述鼻尖温度为750℃，鼻尖温度区间为700-800℃，精轧过程中规避所述鼻尖温度区间，控制精轧中低温晶间氧化影响：精轧的开轧温度为1040-1080℃，控制所述精轧的轧制速度为8m/s，实际终轧温度为880-900℃。
本申请实施例中，如图4所示，为不同温度条件下(600-900℃)空气气氛氧化30min条件下钢种晶间氧化深度变化情况。晶间氧化深度存在鼻尖温度区间在750℃附近，与钢种的内外氧化竞争关系有关：如温度较高，氧原子扩散速率增加，外氧化速率增加明显，合金元素选择性氧化形成的晶间氧化形貌特征将被外氧化烧损替代，整体形成外侧氧化铁皮，降低了晶间氧化深度；如温度较低，氧在低温铁素体内扩散速率较慢，无法形成有效的晶间氧化深度。
作方一种可选的实施方式，所述根据所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，包括：
确定Si、Mn、O元素在铁素体中的扩散系数和在奥氏体中的扩散系数，确定铁素体温度区间和奥氏体温度区间，层冷和卷取过程中规避所述铁素体温度区间和所述奥氏体温度区间，控制层冷和卷取过程中选择性氧化的影响：层冷用超快冷模式，控制所述层冷的冷速为70-100℃/s；控制所述卷取的温度为550-600℃。
本申请实施例中，晶间氧化本质上属于选择性内氧化范畴，主要发生晶间氧化元素为Si和Mn元素。O、Si和Mn的扩散系数在铁素体和奥氏体之间是不同的，因此选择性氧化行为是不同的。Si、Mn、O元素在α(铁素体)中的扩散系数都比在γ(奥氏体)中的扩散系数高出1-2个数量级。热轧过程中精轧制的终点温度一般设定值需要避免落入两相区温度区间，故均高于奥氏体化温度，由此可见重点控制铁素体内元素选择性氧化的影响，也就是层冷和卷取过程。由于晶间氧化的发生源自于合金元素和氧原子的晶界扩散，卷取后较长时间的保温为扩散提供了动力学和热力学条件，通过降低卷取温度和采用快速冷却方式，抑制晶间氧化的发生。
作为一种可选的实施方式，所述多段式加热包括以1200-1220℃保温130-160min。
本申请实施例中，钢中含有一定硅元素，随着温度超过1150℃，硅元素在界面易于形成铁橄榄石相并发生液化反应，沿着晶界向基体内扩散，晶界扩散深度随着温度和时间的增加而增加，所以在保证板坯烧透的前提下，控制二加和均热温度，并且控制总体在炉时间和高温段氧含量。
作为一种可选的实施方式，所述多段式加热依次包括：预热段、一区加热段、二区加热段和均热段，所述预热段的温度≤800℃，所述一区加热段的温度≤1150℃，所述二区加热段的温度为1200-1220℃，所述均热段的温度为1200-1220℃。
作为一种可选的实施方式，所述预热段和一区加热段用氧化性气氛，所述氧化性气氛的空燃比为1.1-1.2；所述二区加热段和所述均热段用还原性气氛，所述还原性气氛的空燃比为0.9-1.0。
作为一种可选的实施方式，所述粗轧和精轧中用除鳞工艺。
本申请实施例中，板坯出炉后进行初除鳞去除炉生铁皮，轧过程可以采用1+5轧制模式，可以采用单道次：1、3和5道次开启粗除鳞；开启精轧2、4和6双道次除鳞。通过三道次除鳞工艺，有利于有效去除外侧氧化铁皮，一方面有利于提高热卷表面质量，另一方面去除铁皮后使得轧制过程中钢板基板更利于形成均匀烧损的氧化铁皮，使得加热过程产生的板坯表层沿晶界分布的铁橄榄石相得到去除。
附图的具体解释：
对含有本发明实施例的所述化学成分的铸坯，进行常规加工艺，得到现有技术中的热成型钢酸洗板，钢酸洗板刚晶间氧化情况如图5所示，可以观察到晶间氧化的产生造成酸洗板钢冲压过程出现表层开裂的裂纹。
对含有本发明实施例的所述化学成分的铸坯，用本申请的加工工艺进行加工，得到热成型钢酸洗板，钢酸洗板情况如图6所示，可以观察到成酸洗板钢冲压过程没有出现表层裂纹，证实本申请的实施例对晶间氧化的现象控制较佳。
需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
以上所述仅是本发明的具体实施方式，使本领域技术人员能够理解或实现本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (5)

1.一种热成型钢酸洗板，其特征在于，所述热成型钢酸洗板的化学成分以质量分数计，包括：C：0.2-0.3％，Si：0.15-0.25％，Mn：1-1.5％，Cr：0.1-0.3％，Nb：
0.02-0.04％，Sb：0.03-0.1％，余量为Fe和不可避免的杂质元素；
所述热成型钢酸洗板的金相组织，以体积分数计，由10％-20％铁素体和80-90％珠光体组成；
在奥氏体中，850℃时的奥氏体元素扩散系数为：DO-γ＝2.47×10-12，DSi-γ＝4.06×10-17，DMn-γ＝1.04×10-17；在铁素体中，850℃时的铁素体元素扩散系数为：DO-α＝2.00×10-11；DSi-α＝4.27×10-15：DMn-α＝2.74×10-15；
所述的热成型钢酸洗板表面晶间氧化的方法包括以下步骤：
获取含有所述化学成分的铸坯；
测量并获得所述铸坯的晶间氧化深度曲线的鼻尖温度；
根据所述鼻尖温度，控制精轧过程；
将所述铸坯依次进行多段式加热、粗轧和精轧，得到轧制后铸坯；
计算获得一定温度下所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数；
根据所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，获得热轧卷；
将所述热轧卷依次进行开卷和酸洗，获得热成型钢酸洗板；
所述根据所述鼻尖温度，控制精轧过程，包括：
所述鼻尖温度为750℃，鼻尖温度区间为700-800℃，精轧过程中规避所述鼻尖温度区间，控制精轧中低温晶间氧化影响：精轧的开轧温度为1040-1080℃，控制所述精轧的轧制速度为8m/s，实际终轧温度为880-900℃；
所述根据所述热成型钢酸洗板的奥氏体元素扩散系数和铁素体元素扩散系数对所述轧制后铸坯进行层冷和卷取，包括：确定Si、Mn、O元素在铁素体中的扩散系数和在奥氏体中的扩散系数，确定铁素体温度区间和奥氏体温度区间，层冷和卷取过程中规避所述铁素体温度区间和所述奥氏 体温度区间，控制层冷和卷取过程中选择性氧化的影响：层冷用超快冷模式，控制所述层冷的冷速为70-100℃/s；控制所述卷取的温度为550-600℃。
2.根据权利要求1所述的一种热成型钢酸洗板，其特征在于，所述多段式加热包括以1200-1220℃保温130-160min。
3.根据权利要求1所述的一种热成型钢酸洗板，其特征在于，所述多段式加热依次包括：预热段、一区加热段、二区加热段和均热段，所述预热段的温度≤800℃，所述一区加热段的温度≤1150℃，所述二区加热段的温度为1200-1220℃，所述均热段的温度为1200-1220℃。
4.根据权利要求3所述的一种热成型钢酸洗板，其特征在于，所述预热段和一区加热段用氧化性气氛，所述氧化性气氛的空燃比为1.1-1.2；所述二区加热段和所述均热段用还原性气氛，所述还原性气氛的空燃比为0.9-1.0。
5.根据权利要求1所述的一种热成型钢酸洗板，其特征在于，所述粗轧和精轧中用除鳞工艺。
CN202111212641.XA 2021-10-18 2021-10-18 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法 Active CN114058949B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111212641.XA CN114058949B (zh) 2021-10-18 2021-10-18 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111212641.XA CN114058949B (zh) 2021-10-18 2021-10-18 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114058949A CN114058949A (zh) 2022-02-18
CN114058949B true CN114058949B (zh) 2022-10-21

Family

ID=80234987

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111212641.XA Active CN114058949B (zh) 2021-10-18 2021-10-18 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114058949B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115418558B (zh) * 2022-06-21 2023-07-11 首钢集团有限公司 一种减少含锑的耐酸钢热轧表面翘皮的方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3917901B2 (ja) * 2002-06-06 2007-05-23 新日本製鐵株式会社 表面疵の少ない熱延板を得るための普通鋼スラブの加熱方法
JP5549450B2 (ja) * 2010-07-21 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 ファインブランキング性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法
WO2016001704A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained
CN109182909B (zh) * 2018-10-12 2021-06-04 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 汽车转向***用中碳钢及其生产方法
CN112442632B (zh) * 2020-10-26 2022-01-18 首钢集团有限公司 一种高抗弯曲性热轧热成形用钢及其制备方法
CN113106225B (zh) * 2021-03-31 2023-03-21 北京首钢股份有限公司 一种减小高碳工具钢晶间氧化深度的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114058949A (zh) 2022-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8268101B2 (en) Austenitic stainless steel strip having a bright surface finish and excellent mechanical properties
US4824491A (en) Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy
EP2881481A1 (en) High-strength hot-dip galvanized steel sheet having excellent moldability and shape fixability, and method for manufacturing same
JPH07138704A (ja) 高強度高延性複相組織ステンレス鋼およびその製造方法
JP3152576B2 (ja) Ｎｂ含有フェライト鋼板の製造方法
WO2013122191A1 (ja) 耐スケール剥離性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JPH0814004B2 (ja) 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
CN114058949B (zh) 一种热成型钢酸洗板及降低其表面晶间氧化的方法
JP7241545B2 (ja) フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5343035B2 (ja) 表面性状に優れた高Ｓｉ含有鋼板およびその製造方法
JP5217617B2 (ja) フェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法
JP2001192735A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系Ｃｒ含有冷延鋼板およびその製造方法
JP2005325377A (ja) 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP3448454B2 (ja) 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法
JP2001089815A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP2001098328A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP4010131B2 (ja) 深絞り性に優れた複合組織型高張力冷延鋼板およびその製造方法
JPH07107178B2 (ja) 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
JP2001207244A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法
JP2006233251A (ja) 高純度フェライト系ステンレス鋼の製造方法およびその製品
JPH07100822B2 (ja) 面内異方性の小さい高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
RU2424328C1 (ru) Способ производства низкоуглеродистой холоднокатаной стали для штамповки и последующего эмалирования
JPH07100824B2 (ja) 延性に優れた高強度複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
JP2001089814A (ja) 延性、加工性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JPH073429A (ja) 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant