CN114032463A - 一种高强韧贝氏体非调质钢及其制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于合结钢技术领域,具体地,本发明涉及一种高强韧贝氏体非调质钢及其制造方法。所述高强韧贝氏体非调质钢的组成按质量百分比为:C:0.23~0.27%;Si:0.25~0.40%;Mn:1.80~2.00%;Cr:0.50~0.60%;S:0.045‑0.065%;P:≤0.02%;V:0.11~0.14%;Mo:0.04~0.10%;B:0.0012~0.0025%;N:0.010~0.020%,其余为铁和不可避免的杂质。本发明在原有25Mn2CrVS的基础上,增加了钼、硼合金元素,增加材料的淬透性,促进贝氏体的形成,降低贝氏体形成所需的冷速。
Description
技术领域
本发明属于合结钢技术领域,具体地,本发明涉及一种高强韧贝氏体非调质钢及其制造方法。
背景技术
汽车车桥是汽车安全件,其作用是支撑车辆重量、转向机件和悬吊支架。其中,前轴形状复杂,承受冲击载荷,尤其是汽车下坡急刹车时,前轴将受汽车负荷的2/3,其强度、刚度及疲劳寿命等指标直接影响到汽车传动***的稳定性和整车的安全性。其连接悬架与车架时,传递车轮、车架之间的各种负荷,包括垂直力、纵向力和侧向力,以及它们之间产生的扭矩,承受的载荷多为交变载荷。其质量不仅关系到汽车整车的使用性能,且关系到整车的安全性。另外,为了使钢材具有良好的加工性能,减少热处理后的材料的变形,前轴用钢还需要有均匀、稳定的淬透性。
非调质钢在锻后或轧后无须进行调质就可以获得较高的强度,是一种可以提高生产效率、降低生产成本、有利于节能减排及环境保护的绿色钢材,广泛应用于汽车、工程机械、农用机械等领域。
目前应用量大且面广的是珠光体-铁素体型非调质钢,其不足之处在于:在同样的强度级别下,其韧性较调质钢低。与珠光体-铁素体型非调质钢相比,贝氏体型非调质钢在同样的强度级别下,韧性更好,有着很好的应用前景。
25Mn2CrVS是目前使用的一种贝氏体型非调质钢,其典型成分:C:0.22~0.28%;Si:0.20~0.40%;Mn:1.80~2.10%;S:0.035-0.065%;P:≤0.03%;Cr:0.40~0.60%;V:0.10~0.15%。在GB/T15712(非调质机械结构钢)标准中提到,为了保证钢材的力学性能,推荐N含量0.008%~0.020%;在中国汽车工程学会标准中,规定N含量为0.01~0.02%。目前的25Mn2CrVS材料的锻后力学性能指标:抗拉强度为900-1040MPa,夏比冲击功KU2(20℃)≥45J,此种钢材的强韧性还有待提高。
CN 109295391 A通过增加N含量、合理添加Mn、Cr及V以及精确控制V/N质量,抗拉强度≥950MPa,夏比冲击功KU2(20℃)≥55J。1~2℃/s的冷却速度冷却至450℃以下。
对于大截面锻件,锻件内外温差大,冷却速度很难达到要求,导致钢材贝氏体转变不充分,严重影响钢材性能。
发明内容
本发明的目的在于克服上述问题,本申请提出了一种高强韧贝氏体非调质钢及其制造方法,用于汽车前轴用非调质钢,在原有25Mn2CrVS材料的基础上,通过添加Mo、B等合金元素,增加材料的淬透性,促进贝氏体的形成,降低贝氏体形成所需的冷速,同时细化钢材晶粒,提高钢材的冲击韧性。
本发明的技术方案如下:
本发明提供了一种高强韧贝氏体非调质钢,即,一种汽车前轴用非调质钢,组成按质量百分比为:C:0.23~0.27%;Si:0.25~0.40%;Mn:1.80~2.00%;Cr:0.50~0.60%;S:0.045-0.065%;P:≤0.02%;V:0.11~0.14%;Mo:0.04~0.10%;B:0.0012~0.0025%;N:0.010~0.020%,其余为铁和不可避免的杂质。
进一步地,组成按质量百分比为:C:0.25~0.26%;Si:0.33~0.36%;Mn:1.92~1.95%;Cr:0.54~0.57%;S:0.048-0.055%;P:≤0.015%;V:0.12~0.14%;Mo:0.04~0.06%;B:0.0015~0.0020%:N:0.014~0.018%,其余为铁和不可避免的杂质。
作为优选地,为保证钢性能稳定性,所述非调质钢的碳当量Ceq:0.79~0.82%,所述碳当量Ceq按照如下公式进行计算:
Ceq(%)=C%+(1/10)Si%+(2/11)Mn%+(1/5)Cr%+(1/5)Mo%+(1/3)V%,式中:C、Si、Mn、Cr、Mo、V为所述非调质钢中相应元素的质量百分比。
进一步地,高强韧非调质钢的抗拉强度≥1000MPa,高强韧非调质钢在20℃的夏比冲击功≥55J。
本发明提供一种所述的高强韧非调质钢的制造方法,包括如下步骤:
1)电炉冶炼:废钢+铁水为原料,入炉铁水重量比例≥65%,控制电炉终点碳≥0.08%,终点磷≤0.010%,控制精炼到位后钢中的Alt含量0.020~0.040%,钢水在LF的精炼时间≥45min;
2)VD炉真空脱气:钢水在67Pa以下保持时间3~5min后,将底吹氩气切换成氮气,底吹流量控制在70~150NL/min,10~20min后破空,向钢中喂入硼线、硫线,破空后继续使用氮气软吹,时间控制在15~25min;
3)连铸:钢水过热度控制20~35℃,比水量0.10~0.13L/kg;
4)加热炉加热:加热总时间控制在7.5~9.0小时,均热段时间≥1.5h,均热段温度控制在1180~1220℃;终轧后钢材进入倍尺冷床缓冷,缓冷后,钢材锯切,进入下一冷床,然后收集,入坑缓冷。
作为优选,所述步骤1)中电炉出钢过程中向钢中加入Al含量>99.7%的纯铝锭脱氧;使用石灰和精炼预熔渣造精炼渣,控制精炼渣中Al2O3含量25~32%,炉渣碱度R控制在3~6范围内。其中,纯铝锭的纯度为本领域公知的。
作为优选,所述步骤1)中精炼过程使用碳化硅和增碳剂进行扩散脱氧,碳化硅的加入量>80kg,钢水温度>1550℃后,取一次样分析钢水成,根据分析结果按照权利要求1所述的钢种成分的下限配加锰铁、铬铁、钼铁和钒铁等合金,出钢前根据权利要求2的成分配加合金对钢水成分进行微调。
作为优选,所述步骤2)中喂入硼线的量为0.50~1.50m/吨钢,喂入硫线的量为0.80~2.50m/吨钢。
作为优选,所述步骤4)中铸坯采用冷装加热工艺,步进式加热炉进行加热,预热段时间≥2.4h,预热段炉气温度控制在450~950℃,采用粗轧开坯,精轧成型的方式轧制,终轧温度控制在950~1020℃;
与现有技术相比,本发明的优势在于:
(1)本发明在原有25Mn2CrVS的基础上,增加了钼、硼合金元素,增加材料的淬透性,促进贝氏体的形成,降低贝氏体形成所需的冷速。
(2)本发明在VD处理过程中,通过底吹氮气的方式进行增氮,避免了合金增氮、喂线增氮等方式钢水温降大、液面裸露等问题,提高了钢水质量,稳定了钢中的氮含量。
(3)本发明轧后钢材在倍尺冷床缓冷,有利于钢中第二相粒子的析出,起到细化钢材晶粒的作用,后续的冷床快冷,可以促进钢中贝氏体形成,提高钢材性能。
附图说明
图1为本发明实施例炉号1的钢材金相组织图;
图2为本发明实施例炉号6的钢材金相组织图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步说明。
本发明提供了一种高强韧非调质钢的制造方法,用于批量生产上述高强韧非调质钢,生产方法包括如下步骤:
(1)使用电炉冶炼,废钢+铁水为原料,入炉铁水重量比例≥65%,控制电炉终点碳≥0.08%,终点磷≤0.010%,电炉出钢过程中向钢中加入纯铝锭脱氧,控制精炼到位后钢中的Alt含量0.020~0.040%;使用石灰和精炼预熔渣造精炼渣,控制精炼渣中Al2O3含量25~32%,炉渣碱度R控制在3~6范围内,精炼过程使用碳化硅和增碳剂进行扩散脱氧,钢水温度>1550℃后,向钢中加入锰铁、铬铁、钼铁、钒铁增碳剂等,成分、温度合适后出钢,钢水在LF的精炼时间≥45min。
(2)使用VD炉进行真空脱气,钢水在67Pa以下保持时间5min后,将底吹氩气切换成氮气,底吹流量控制在70~150NL/min,吹氮时VD炉内真空度控制在400~1000Pa,10~20min后破空,向钢中喂入硼线、硫线。破空后继续使用氮气软吹,时间控制在15~25min。
(4)铸坯采用冷装加热工艺,步进式加热炉进行加热,加热总时间控制在7.5~9.0小时,其中预热段时间≥2.4h,预热段炉气温度控制在450~950℃,均热段时间≥1.5h,均热段温度控制在1180~1220℃。采用粗轧开坯,精轧成型的方式轧制,通过控制轧制节奏,终轧温度控制在950~1020℃,终轧后钢材进入倍尺冷床缓冷,冷床上部使用保温罩,控制钢材冷速<0.5℃/S,6~10min缓冷后,钢材锯切,通过辊道进入下一冷床,冷床周围通风,冷床上钢材间隔1个空位。控制冷床步进速度,钢材下冷床温度控制在450~520℃。然后收集,入坑缓冷。轧制规格
实施例
采用100吨电炉进行初炼,1浇次生产6炉组织生产,采用优质自循环废钢,电炉及精炼的相关工艺参数见表1。
表1炼钢工艺
钢水进入VD工位前进行扒渣,扒除1/3渣量,钢水在67Pa以下保持时间5min后,将底吹氩气切换成氮气,底吹流量设定为95NL/min,吹氮12min后破空,向钢中喂入硼线、硫线。破空后继续使用氮气软吹,具体的工艺参数见表2。
表2真空处理工艺
上钢前,取样检验成品钢水成分,结果见表3。
表3成品钢水成分%
炉号 | C | Si | Mn | Cr | V | P | S | Mo | B | Al | Ceq |
1 | 0.254 | 0.33 | 1.91 | 0.55 | 0.12 | 0.012 | 0.045 | 0.05 | 0.0018 | 0.011 | 0.79 |
2 | 0.252 | 0.34 | 1.92 | 0.56 | 0.13 | 0.013 | 0.050 | 0.05 | 0.0016 | 0.010 | 0.80 |
3 | 0.256 | 0.35 | 1.95 | 0.55 | 0.12 | 0.010 | 0.052 | 0.05 | 0.0017 | 0.009 | 0.81 |
4 | 0.251 | 0.33 | 1.92 | 0.57 | 0.13 | 0.012 | 0.056 | 0.05 | 0.0018 | 0.012 | 0.80 |
5 | 0.254 | 0.35 | 1.93 | 0.55 | 0.12 | 0.014 | 0.052 | 0.05 | 0.0020 | 0.011 | 0.80 |
6 | 0.255 | 0.33 | 1.95 | 0.55 | 0.12 | 0.013 | 0.054 | 0.05 | 0.0019 | 0.010 | 0.80 |
将钢水吊运至连铸工位进行浇铸,浇铸Φ500mm断面,拉速0.34m/min,结晶器电磁搅拌电流为150A,频率为1.2Hz,末端电磁搅拌电流为200A,频率为6.0Hz,下线后铸坯入坑缓冷48小时。具体参数见表4。
表4连铸工艺
表5轧制工艺
轧制完毕后,轧材进入缓冷坑缓冷48h。出坑后取样进行气体和性能检验。
表6钢材性能检验结果
钢材金相组织见图1和图2。
钢材经过加热、锻造后,加工成汽车前轴,对该批次的成品汽车前轴的力学性能和疲劳寿命抽检,结果见下表。
表7成品前轴的力学性能抽检结果
样品编号 | Rel(Mpa) | Rm(Mpa) | Aku2(J) |
1 | 723 | 1085 | 62 |
2 | 732 | 1032 | 59 |
3 | 756 | 1061 | 63 |
4 | 749 | 1103 | 61 |
5 | 736 | 1092 | 57 |
6 | 748 | 1067 | 65 |
表8成品前轴的弯曲疲劳性能抽检结果
样品编号 | 试验载荷(kN) | 疲劳寿命(万次) | 破坏情况 |
1 | 7.7*3 | 145.6 | 未断 |
2 | 8.05*3 | 100.6 | 未断 |
3 | 8.05*3 | 100.8 | 未断 |
4 | 8.05*3 | 101.3 | 未断 |
5 | 8.5*3 | 121.3 | 未断 |
6 | 8.5*3 | 142.6 | 未断 |
本发明未详细说明的内容均可采用本领域的常规技术知识。
最后所应说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制。尽管参照实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,对本发明的技术方案进行修改或者等同替换,都不脱离本发明技术方案的精神和范围,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (10)
1.一种高强韧贝氏体非调质钢,其特征在于,所述高强韧贝氏体非调质钢的组成按质量百分比为:C:0.23~0.27%;Si:0.25~0.40%;Mn:1.80~2.00%;Cr:0.50~0.60%;S:0.045-0.065%;P:≤0.02%;V:0.11~0.14%;Mo:0.04~0.10%;B:0.0012~0.0025%;N:0.010~0.020%,其余为铁和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的高强韧贝氏体非调质钢,其特征在于,所述高强韧贝氏体非调质钢的组成按质量百分比为:C:0.25~0.26%;Si:0.33~0.36%;Mn:1.92~1.95%;Cr:0.54~0.57%;S:0.048-0.055%;P:≤0.015%;V:0.12~0.14%;Mo:0.04~0.06%;B:0.0015~0.0020%:N:0.014~0.018%,其余为铁和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的高强韧贝氏体非调质钢,其特征在于,所述高强韧贝氏体非调质钢的碳当量Ceq:0.79~0.82%,其中,所述碳当量Ceq按照如下公式进行计算:
Ceq(%)=C%+(1/10)Si%+(2/11)Mn%+(1/5)Cr%+(1/5)Mo%+(1/3)V%,式中:C、Si、Mn、Cr、Mo、V为所述非调质钢中相应元素的质量百分比。
4.根据权利要求1所述的高强韧贝氏体非调质钢,其特征在于,所述高强韧非调质钢的抗拉强度≥1000MPa,在20℃的夏比冲击功≥55J。
5.一种权利要求1-4任一所述的高强韧非调质钢的制造方法,包括如下步骤:
1)电炉冶炼:废钢+铁水为原料,入炉铁水重量比例≥65%,控制电炉终点碳≥0.08%,终点磷≤0.010%,控制精炼到位后钢中的Alt含量0.020~0.040%,钢水在LF的精炼时间≥45min;
2)VD炉真空脱气:钢水在67Pa以下保持时间3~5min后,将底吹氩气切换成氮气,底吹流量控制在70~150NL/min,10~20min后破空,向钢中喂入硼线、硫线,破空后继续使用氮气软吹,时间控制在15~25min;
3)连铸:钢水过热度控制20~35℃,比水量0.10~0.13L/kg;
4)加热炉加热:加热总时间控制在7.5~9.0小时,均热段时间≥1.5h,均热段温度控制在1180~1220℃;终轧后钢材进入倍尺冷床缓冷,缓冷后,钢材锯切,进入下一冷床,然后收集,入坑缓冷。
6.根据权利要求1所述的制造方法,其特征在于,所述步骤1)中电炉出钢过程中向钢中加入Al含量>99.7%的纯铝锭脱氧;使用石灰和精炼预熔渣造精炼渣,控制精炼渣中Al2O3含量25~32%,炉渣碱度R控制在3~6范围内。
7.根据权利要求1所述的制造方法,其特征在于,所述步骤1)中精炼过程使用碳化硅和增碳剂进行扩散脱氧,碳化硅的加入量>80kg,钢水温度>1550℃后,取一次样分析钢水成,根据分析结果按照权利要求1所述的钢种成分的下限配加锰铁、铬铁、钼铁和钒铁等合金,出钢前根据权利要求2的成分配加合金对钢水成分进行微调。
8.根据权利要求1所述的制造方法,其特征在于,所述步骤2)中喂入硼线的量为0.50~1.5m/吨钢,喂入硫线的量为0.8~2.5m/吨钢。
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