CN113510340A - 马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 - Google Patents
马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113510340A CN113510340A CN202110912721.XA CN202110912721A CN113510340A CN 113510340 A CN113510340 A CN 113510340A CN 202110912721 A CN202110912721 A CN 202110912721A CN 113510340 A CN113510340 A CN 113510340A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- stainless steel
- heat treatment
- steel material
- standard
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/167—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a non-consumable electrode
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/32—Accessories
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14MERNiCr‑3)焊丝和钨极氩弧焊方法进行焊接;在马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17‑4PH))材料呈固溶状态下进行焊接;焊后对焊缝及不锈钢材料进行时效热处理,使得焊缝金属具有高强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得很好的表面质量。本发明通过使用镍基合金焊丝焊接及选用合适的焊后热处理工艺参数进行时效处理,使得焊缝金属具有较高的强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得不错的表面质量。
Description
技术领域:
本发明涉及一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法。
背景技术:
马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料,是在1024-1052℃的固溶过程得到板条状马氏体,从而实现组织强化,在450-620℃的时效过程中析出金属间化合物实现沉淀硬化。由于其具有优良的抗腐蚀性能,抗磨损性能、耐高温性能、高强度,因此广泛应用于海洋工业、食品工业、高温运行机械部件。
马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料具有良好的焊接性,焊接需在固溶或过固溶状态下进行,但是其合金元素含量较高,属高合金钢,焊接时容易产生偏析并形成逆转奥氏体组织,从而导致焊接热影响区的软化、焊接接头的强度与韧性低于母材问题,且合金元素中含有一定数量的Cu、Ti、S、P元素和杂质,易产生热裂纹。故在多层焊时应控制层间温度、尽量限制深宽比、严格控制焊接线能量措施。
如果要求焊缝强度接近时效后马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料的机械性能,现有的研究结果表明,焊接时必须采用与母材化学成分相同的填充材料,焊后必须重新进行固溶和时效热处理,即焊接工艺流程采用“固溶+焊接+固溶+时效”的热处理制度。
不锈钢材料经高温后会有一层氧化皮,经酸洗、喷砂、打磨及加工后可去除。如采用真空固溶处理可没有氧化皮。酸洗后,若零件要求较高,还要做去氢处理,防止材质发生力学上的突变。
对于马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料焊接部件在保证焊缝金属机械性能的前提下,又要求极高的表面质量,但由于结构原因,焊接及焊后热处理后无法进行表面处理的问题尚无解决办法。
发明内容:
本发明的目的是提供一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法,能够抑制合金钢熔合区的碳的扩散及铁素体的形成,提高了焊缝接头的塑性、韧性和质量。本发明的技术方案是:一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝和钨极氩弧焊方法进行焊接;在马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料呈固溶状态下进行焊接;焊后对焊缝及不锈钢材料进行时效热处理,使得焊缝金属具有高强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得很好的表面质量,包括如下步骤:
(1)焊接前对焊接坡口及附近区域进行清理,去除杂质;
(1.1)采用机械加工或打磨方式去除焊接坡口及附近25mm区域内的氧化层;
(1.2)采用酒精或丙酮溶剂擦拭清理焊接坡口及附近25mm区域;
(2)马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料在1040-1050℃、保温时间≥1h、水冷的固溶状态下进行焊接;焊接方法为采用钨极氩弧焊方法进行焊接,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝进行焊接,焊接前预热120-150℃;
(3)焊接后对焊缝及不锈钢进行时效热处理;时效热处理温度为530-540℃,保温时间为4.5小时。
本发明技术效果:
相比于现有技术,本发明的有益效果为:
1、本发明提出的填充材料采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14MERNiCr-3)焊丝进行焊接,镍基合金焊缝机械性能比奥氏体不锈钢填充材料好,与马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料机械性能接近,同时能够抑制合金钢熔合区的碳的扩散及铁素体的形成,提高了焊缝接头的塑性和韧性。
2、本发明提出的热处理方法焊后无需重新进行高温固溶处理及酸洗、喷砂、打磨及加工去除高温固溶处理后的氧化皮,降低了生产成本,提高了生产效率。
3、本发明选择了钨极氩弧焊方法进行焊接,焊接时输入的线能量小,限制了马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料焊接热影响区中逆转奥氏体的产生,减小了焊缝偏析和热裂倾向。
4、焊接前对焊接坡口及附近区域进行清理,去除杂质,防止N、H、O、C有害杂质污染,对不锈钢进行焊前预热并控制焊接层间温度控制,进一步限制焊接时输入的线能量,松弛焊接应力,降低裂纹倾向。
附图说明:
图1本发明中热处理工艺图。
具体实施方式:
下面结合具体实施例对本发明进一步进行描述。
采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝和钨极氩弧焊方法进行焊接;在马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料呈固溶状态下进行焊接;焊后对焊缝及不锈钢材料进行时效热处理,使得焊缝金属具有高强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得很好的表面质量,包括如下步骤:
(1)焊接前对焊接坡口及附近区域进行清理,去除杂质;
(1.1)采用机械加工或打磨方式去除焊接坡口及附近25mm区域内的氧化层;
(1.2)采用酒精或丙酮溶剂擦拭清理焊接坡口及附近25mm区域;
(2)马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料在1040-1050℃、保温时间≥1h、水冷的固溶状态下进行焊接;焊接方法为采用钨极氩弧焊方法进行焊接,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝进行焊接,焊接前预热120-150℃;
(3)焊接后对焊缝及不锈钢进行时效热处理;时效热处理温度为530-540℃,保温时间为4.5小时。
本实施例以某能源机械部件的焊接制造为例,该部件的材质为马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料。焊接后要求焊缝机械性能接近于不锈钢材料。由于该部件的特殊性,无法先完成焊接,焊接后进行固溶及时效处理,再进行机械加工表面处理。其化学成分如下表1所示,其机械性能如下表2所示:
表1马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料化学成分(%)
表2马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料机械性能
Rm/MPa | Rp0.2/MPa | A/% | Z/% |
≥1070 | ≥1000 | ≥12 | ≥45 |
由于焊接后要求焊缝机械性能接近于不锈钢材料,对于焊接材料的选择是本方案的一个关键点。现有的研究结果表明,如果要求焊缝强度接近时效后不锈钢材料的机械性能,焊接时必须采用与母材化学成分相同的填充材料,焊后必须重新进行固溶和时效热处理。由于部件结构限制,焊后无法重新进行固溶处理,采用与母材化学成分相同的填充材料焊接后,仅进行时效处理无法消除焊缝组织内存在的大量网状铁素体,焊缝金属的韧性及塑性不满足要求。
本发明提供了一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法。
采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝和钨极氩弧焊方法进行焊接;在马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料呈固溶状态下进行焊接;焊后对焊缝及不锈钢材料进行时效热处理,使得焊缝金属具有高强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得很好的表面质量,包括如下步骤:
(1)焊接前对焊接坡口及附近区域进行清理,去除杂质,目的是为了防止N、H、O、C有害杂质污染,优选的,包括如下步骤:
(1.1)采用机械加工或打磨方式去除焊接坡口及附近25mm区域内的氧化层;
(1.2)采用酒精或丙酮溶剂擦拭清理焊接坡口及附近25mm区域。
(2)马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料在1040-1050℃、保温时间≥1h、水冷的固溶状态下进行焊接;焊接方法为采用钨极氩弧焊方法进行焊接,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝进行焊接,焊接前预热120-150℃。
如图1所示,马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料具有良好的焊接性,焊接需在固溶或过固溶状态下进行。为了达到良好的焊接效果,使用与部件相同的材料在不同状态下进行了焊接试验。优选的,不锈钢材料在1040-1050℃、保温时间≥1h、水冷的固溶状态进行焊接。
为了限制马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料焊接热影响区中逆转奥氏体,较少偏析和热裂纹,焊接时输入的线能量越小越好,而电子束焊、激光焊、氩弧焊能量密度高、热量集中、焊接热影响区小,特别适用于17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢的焊接。优选的,采用钨极氩弧焊方法进行焊接。
填充材料采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14MERNiCr-3)焊丝进行焊接,镍基合金焊缝机械性能比奥氏体不锈钢填充材料好,与不锈钢材料机械性能接近,且能够抑制合金钢熔合区的碳的扩散及铁素体的形成,提高焊缝接头的塑性和韧性,通过焊接验证,各项指标满足设计要求。同时,为降低焊接裂纹倾向,焊接时层间温度以不超过175℃为宜,优选的,预热温度120-150℃,层间温度不超过150℃。
焊接试验的焊接工艺参数如下表所示:
表3焊接工艺参数
焊接电流(A) | 电源极性 | 保护气体成分 | 保护气体流量(L/min) |
120-140 | 直流正接 | 99.999%氩气 | 15-20 |
(3)焊接后时效热处理530-540℃,保温时间为4.5小时,随炉冷却,根据部件不锈钢材料性能要求,开展了不同参数下的焊后热处理工艺验证,包括时效热处理的温度及时间经验证,焊缝机械性能满足设计要求。本发明所述焊缝机械性能:Rm≥750MPa、Rp0.2≥420Mpa、A≥35%、Z≥40%。
根据上述方法进行了某能源机械部件的焊接制造工作,焊缝质量均满足设计要求。同时,对焊缝进行了液体渗透PT检测及射线RT检测,满足设计要求。
Claims (1)
1.一种马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法,其特征是:
采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝和钨极氩弧焊方法进行焊接;在马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料呈固溶状态下进行焊接;焊后对焊缝及不锈钢材料进行时效热处理,使得焊缝金属具有高强度、韧性与塑性,同时不锈钢材料及焊缝表面获得很好的表面质量,包括如下步骤:
(1)焊接前对焊接坡口及附近区域进行清理,去除杂质;
(1.1)采用机械加工或打磨方式去除焊接坡口及附近25mm区域内的氧化层;
(1.2)采用酒精或丙酮溶剂擦拭清理焊接坡口及附近25mm区域;
(2)马氏体沉淀硬化不锈钢(美国材料实验协会(ASTM)标准S17400(17-4PH))材料在1040-1050℃、保温时间≥1h、水冷的固溶状态下进行焊接;焊接方法为采用钨极氩弧焊方法进行焊接,采用镍铬(美国焊接学会(AWS)标准A5.14/A5.14M ERNiCr-3)焊丝进行焊接,焊接前预热120-150℃;
(3)焊接后对焊缝及不锈钢进行时效热处理;时效热处理温度为530-540℃,保温时间为4.5小时。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110912721.XA CN113510340B (zh) | 2021-08-10 | 2021-08-10 | 马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110912721.XA CN113510340B (zh) | 2021-08-10 | 2021-08-10 | 马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113510340A true CN113510340A (zh) | 2021-10-19 |
CN113510340B CN113510340B (zh) | 2022-06-14 |
Family
ID=78068057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110912721.XA Active CN113510340B (zh) | 2021-08-10 | 2021-08-10 | 马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113510340B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115121907A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-09-30 | 南京工程学院 | 一种提高双相不锈钢焊缝中奥氏体含量的方法 |
Citations (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001098351A (ja) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | 高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP2006110585A (ja) * | 2004-10-13 | 2006-04-27 | Jfe Steel Kk | 耐粒界応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
CN101596640A (zh) * | 2008-06-06 | 2009-12-09 | 中国海洋石油总公司 | 超级马氏体不锈钢的焊接工艺 |
CN101704169A (zh) * | 2009-11-23 | 2010-05-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 时效马氏体不锈钢气体保护焊用焊丝 |
CN101767261A (zh) * | 2010-01-13 | 2010-07-07 | 西安热工研究院有限公司 | 汽轮机通流部件水蚀损伤修复与防护工艺 |
CN101994066A (zh) * | 2009-08-27 | 2011-03-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种形变诱发马氏体时效不锈钢及其加工工艺 |
CN103215521A (zh) * | 2012-01-19 | 2013-07-24 | 株式会社日立制作所 | 析出硬化型马氏体不锈钢、使用其的蒸汽轮机长叶片、蒸汽轮机、发电设备 |
CN103273176A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-09-04 | 大唐山东电力检修运营有限公司 | T91钢及1Crl8Ni9Ti异种钢的焊接方法 |
CN103521946A (zh) * | 2013-11-02 | 2014-01-22 | 丹阳市华龙特钢有限公司 | 一种高强度奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝 |
CN104294160A (zh) * | 2014-09-09 | 2015-01-21 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种高硬度高韧性低碳马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN104668813A (zh) * | 2015-02-12 | 2015-06-03 | 西安理工大学 | 17-4ph沉淀硬化不锈钢用药芯焊丝及其制备方法 |
CN105689919A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-06-22 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种焊缝熔敷金属可再结晶的镍基合金焊丝 |
CN106555134A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN107803608A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-16 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种马氏体析出硬化不锈钢焊条及其制备方法和应用 |
CN108161184A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-06-15 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 一种先进超超临界锅炉用异种材料管材的焊接方法 |
CN109487061A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-03-19 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法 |
CN110293287A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-10-01 | 安徽马钢工程技术集团有限公司 | 一种超高强度沉淀硬化不锈钢的焊接工艺 |
CN110484826A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-11-22 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法 |
CN111136403A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-05-12 | 北京工业大学 | 一种高韧性17-4ph沉淀硬化不锈钢金属芯焊丝 |
CN111575588A (zh) * | 2020-06-08 | 2020-08-25 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种马氏体沉淀硬化不锈钢及其制备方法与应用 |
CN112496592A (zh) * | 2020-11-14 | 2021-03-16 | 北京工业大学 | 一种15-5ph马氏体沉淀硬化不锈钢金属芯焊丝 |
KR20210088993A (ko) * | 2020-01-07 | 2021-07-15 | 더야오 탕 | 이종 재료 연결 방법 |
DE102020102124A1 (de) * | 2020-01-29 | 2021-07-29 | Dongguan Zongzhi Jiance Ltd | Verfahren zum verbinden von ungleichen materialien |
-
2021
- 2021-08-10 CN CN202110912721.XA patent/CN113510340B/zh active Active
Patent Citations (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001098351A (ja) * | 1999-09-28 | 2001-04-10 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | 高強度析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JP2006110585A (ja) * | 2004-10-13 | 2006-04-27 | Jfe Steel Kk | 耐粒界応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼管円周溶接継手の製造方法 |
CN101596640A (zh) * | 2008-06-06 | 2009-12-09 | 中国海洋石油总公司 | 超级马氏体不锈钢的焊接工艺 |
CN101994066A (zh) * | 2009-08-27 | 2011-03-30 | 中国科学院金属研究所 | 一种形变诱发马氏体时效不锈钢及其加工工艺 |
CN101704169A (zh) * | 2009-11-23 | 2010-05-12 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 时效马氏体不锈钢气体保护焊用焊丝 |
CN101767261A (zh) * | 2010-01-13 | 2010-07-07 | 西安热工研究院有限公司 | 汽轮机通流部件水蚀损伤修复与防护工艺 |
CN103215521A (zh) * | 2012-01-19 | 2013-07-24 | 株式会社日立制作所 | 析出硬化型马氏体不锈钢、使用其的蒸汽轮机长叶片、蒸汽轮机、发电设备 |
CN103273176A (zh) * | 2013-04-25 | 2013-09-04 | 大唐山东电力检修运营有限公司 | T91钢及1Crl8Ni9Ti异种钢的焊接方法 |
CN103521946A (zh) * | 2013-11-02 | 2014-01-22 | 丹阳市华龙特钢有限公司 | 一种高强度奥氏体不锈钢埋弧焊焊丝 |
CN104294160A (zh) * | 2014-09-09 | 2015-01-21 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种高硬度高韧性低碳马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN104668813A (zh) * | 2015-02-12 | 2015-06-03 | 西安理工大学 | 17-4ph沉淀硬化不锈钢用药芯焊丝及其制备方法 |
CN106555134A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN105689919A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-06-22 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种焊缝熔敷金属可再结晶的镍基合金焊丝 |
CN107803608A (zh) * | 2017-11-30 | 2018-03-16 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种马氏体析出硬化不锈钢焊条及其制备方法和应用 |
CN108161184A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-06-15 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 一种先进超超临界锅炉用异种材料管材的焊接方法 |
CN109487061A (zh) * | 2019-01-10 | 2019-03-19 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 马氏体沉淀硬化不锈钢06Cr15Ni5Cu2Ti的热处理方法 |
CN110293287A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-10-01 | 安徽马钢工程技术集团有限公司 | 一种超高强度沉淀硬化不锈钢的焊接工艺 |
CN110484826A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-11-22 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法 |
CN111136403A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-05-12 | 北京工业大学 | 一种高韧性17-4ph沉淀硬化不锈钢金属芯焊丝 |
KR20210088993A (ko) * | 2020-01-07 | 2021-07-15 | 더야오 탕 | 이종 재료 연결 방법 |
DE102020102124A1 (de) * | 2020-01-29 | 2021-07-29 | Dongguan Zongzhi Jiance Ltd | Verfahren zum verbinden von ungleichen materialien |
CN111575588A (zh) * | 2020-06-08 | 2020-08-25 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种马氏体沉淀硬化不锈钢及其制备方法与应用 |
CN112496592A (zh) * | 2020-11-14 | 2021-03-16 | 北京工业大学 | 一种15-5ph马氏体沉淀硬化不锈钢金属芯焊丝 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
彭欣等: "T91与1Cr18Ni9Ti异种钢焊接", 《焊接》, no. 06, 25 June 2007 (2007-06-25) * |
秦斌等: "马氏体不锈钢与低合金钢异质焊接接头的组织与力学性能", 《金属热处理》 * |
秦斌等: "马氏体不锈钢与低合金钢异质焊接接头的组织与力学性能", 《金属热处理》, no. 5, 31 May 2017 (2017-05-31) * |
鲍玉萍: "转化炉、加热炉及预热炉炉管焊接技术", 《科技咨询导报》, no. 29, 11 October 2007 (2007-10-11) * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115121907A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-09-30 | 南京工程学院 | 一种提高双相不锈钢焊缝中奥氏体含量的方法 |
CN115121907B (zh) * | 2022-07-26 | 2023-12-22 | 南京工程学院 | 一种提高双相不锈钢焊缝中奥氏体含量的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113510340B (zh) | 2022-06-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Pandey et al. | Softening mechanism of P91 steel weldments using heat treatments | |
KR100952558B1 (ko) | 열 영향 영역의 제거 및 감소에 의한 합금 강 용접조인트의 수명 연장 방법 | |
EP4116455A1 (en) | Resistance spot welding method and manufacturing method for resistance spot welded joint | |
JPS629646B2 (zh) | ||
CN111659980A (zh) | 一种镍基高耐蚀复合钢管焊接方法 | |
CN108995323B (zh) | 一种三代核电站高剪切强度特厚复合钢板及其制造方法 | |
CN109702382B (zh) | 一种适合高温条件长时间服役的焊接材料及其焊接方法 | |
CN1078910C (zh) | 具有优异疲劳强度的焊接接头 | |
CN113510340B (zh) | 马氏体沉淀硬化不锈钢材料的焊接及焊后热处理工艺方法 | |
CN111889916B (zh) | 核岛主设备异种钢焊接用镍基合金焊丝及制备和使用方法 | |
CN113399864A (zh) | 用于t91和tp347h异种钢的焊接方法和焊丝 | |
CN110293287B (zh) | 一种超高强度沉淀硬化不锈钢的焊接工艺 | |
CN108637525A (zh) | 一种可免焊后去应力处理的低合金高强度钢用埋弧焊丝 | |
CN102862029A (zh) | 一种阀体的焊接方法及阀 | |
CN111571061A (zh) | 一种气体保护焊丝 | |
Bhaduri et al. | Optimized postweld heat treatment procedures for 17-4 PH stainless steels | |
JP3077576B2 (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼溶接管の製造方法 | |
Bhaduri et al. | Optimised post-weld heat treatment procedures and heat input for welding 17–4PH stainless steel | |
CN111843285B (zh) | 一种焊缝抗时效脆化的高等级马氏体耐热钢用焊丝及其应用 | |
CN108356417B (zh) | 一种提高高强塑积中锰钢激光焊接接头塑性的热处理方法 | |
CN111069751A (zh) | 一种低碳气保焊丝在40Cr板与Q355板焊接中的应用 | |
CN114535847B (zh) | 一种采用双电极mag焊接超高强钢的方法 | |
CN112589317B (zh) | 一种长期高温服役后具有耐晶间腐蚀性能的奥氏体不锈钢焊丝 | |
JPH09194997A (ja) | 溶接鋼管およびその製造方法 | |
CN116275690A (zh) | 一种用于马氏体不锈钢水轮机转轮补焊的不锈钢焊丝及其制备方法和应用 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |