CN113481356B - 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法 - Google Patents

用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113481356B
CN113481356B CN202110750782.0A CN202110750782A CN113481356B CN 113481356 B CN113481356 B CN 113481356B CN 202110750782 A CN202110750782 A CN 202110750782A CN 113481356 B CN113481356 B CN 113481356B
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy steel
42crmo alloy
steel forging
42crmo
forging
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110750782.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113481356A (zh
Inventor
艾明平
曾征
李沛海
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chongqing Changzheng Heavy Industry Co Ltd
Original Assignee
Chongqing Changzheng Heavy Industry Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chongqing Changzheng Heavy Industry Co Ltd filed Critical Chongqing Changzheng Heavy Industry Co Ltd
Priority to CN202110750782.0A priority Critical patent/CN113481356B/zh
Publication of CN113481356A publication Critical patent/CN113481356A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113481356B publication Critical patent/CN113481356B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C21D1/28—Normalising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明具体公开了一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，本发明的方法包括以下步骤：S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内；S2，将42CrMo合金钢锻件升温至600℃；S3，将42CrMo合金钢锻件升温到正火保温温度T，在温度T时使42CrMo合金钢锻件保温透热；S4，将42CrMo合金钢锻件降温不高于500℃；S3中的保温温度T＝AC3+30，AC3＝903‑233.7WC+438.5WP+30.49WSi‑34.43WMn‑23WNi‑200(WC‑0.54+0.06WNi)，本发明的制备方法减少了42CrMo合金钢锻件的加工步骤且减少能源的浪费。

Description

用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法
技术领域
本发明涉及42CrMo合金钢锻件加工技术领域，具体涉及一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法。
背景技术
在实际生产过程中，由于锻压变形量较小、或变形不均匀等原因，使锻件中的晶粒得不到细化而保持粗大晶粒约4级左右。粗大晶粒会降低锻件塑性使其变脆、冲击值较低，使用中会在毫无征兆情况下出现断裂；因此，需要将锻件中粗大晶粒通过热处理(正火)改善，使得42CrMo合金钢锻件晶粒度要求≥5级，才能满足要求进行使用。
通常，为了改善42CrMo合金钢锻件晶粒度，需要对42CrMo合金钢锻件进行热加工，热加工工艺过程为钢锭(加热)→锻压→热处理(正火)。由于42CrMo合金钢锻件材料晶粒比较粗大，需要对42CrMo合金钢锻件多次热处理(正火)且锻压细化晶粒制成锻件，具体的方法是将42CrMo合金钢锻件加热到880℃并透热再出炉空气冷却≤500℃。通常情况下，第一次热处理(正火)在原有基础上细化晶粒提高≤0.4级，第二次热处理(正火)在第一次基础上细化晶粒提高≤0.3级，第三次热处理(正火)在第二次基础上细化晶粒提高≤0.2级，第四次热处理(正火)在第三次基础上细化晶粒提高≤0.1级，第五、六次等热处理(正火)细化晶粒作用很微弱。
针对上述中的相关技术，发明人认为对42CrMo合金钢锻件进行多次热处理(正火)使得42CrMo合金钢锻件的加工步骤繁杂且能源浪费严重。
发明内容
本发明为了减少42CrMo合金钢锻件的加工步骤且减少能源的浪费，提供一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法。
为了实现上述发明目的，本发明提供了以下技术方案：
一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，包括以下步骤：S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内；
S2，将42CrMo合金钢锻件随炉升温至600℃；
S3，将42CrMo合金钢锻件升温到热处理保温温度T，在温度T时使42CrMo合金钢锻件保温透热，所述热处理为正火；
S4，将42CrMo合金钢锻件降温到锻件不高于500℃；
其中，S3中的保温温度T＝AC3+30，温度T的单位是℃，所述AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)，所述AC3为相变温度且单位是℃，所述WC为42CrMo合金钢锻件中碳的含量，所述WP为42CrMo合金钢锻件中磷的含量，所述WSi为42CrMo合金钢锻件中硅的含量，所述WMn为42CrMo合金钢锻件中锰的含量，所述WNi为42CrMo合金钢锻件中镍的含量。
通过采用上述技术方案，先将42CrMo合金钢锻件放入加热炉中，然后对42CrMo合金钢锻件进行加热，使得42CrMo合金钢锻件进行保温透热，最后将42CrMo合金钢锻件进行降温冷却；在进行保温熟透时，采用AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)公式，使得本发明只需要对42CrMo合金钢锻件进行一次正火，使得42CrMo合金钢锻件晶粒度要求≥5级，相对于相关技术来说，本发明减少42CrMo合金钢锻件的加工步骤且减少能源的浪费。
进一步的，所述S1中，多个所述42CrMo合金钢锻件在加热炉中的相互间隔距离不低于42CrMo合金钢锻件的有效厚度的1/4。
通过采用上述技术方案，调整多个42CrMo合金钢锻件之间的相互距离，确保空气传热通道畅通，使得42CrMo合金钢锻件的加热更加均匀，加热效果更佳。
进一步的，所述S3中，升温的速度不小于150℃/小时。
通过采用上述技术方案，控制升温速度从而提高42CrMo合金钢锻件的晶粒度效果。
进一步的，在S3中，保温透热的时间＝42CrMo合金钢锻件的有效厚度×1.5，保温透热的时间的单位是min。
进一步的，所述S4中，降温方式采用风冷，风冷速度不低于300℃/h。
通过采用上述技术方案，相对于传统的堆砌通过空气自然冷却来说，本发明的冷却速度更快，本发明的冷却效果更加，从而提高本发明的晶粒度。
本发明的有益效果：
本发明用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法采用以下步骤：S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内；S2，将42CrMo合金钢锻件升温至600℃；S3，将42CrMo合金钢锻件升温到热处理(正火)保温温度T，在温度T时使42CrMo合金钢锻件保温透热；S4，将42CrMo合金钢锻件降温不高于500℃，其中S3中的保温温度T＝AC3+30，AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-20(WC-0.54+0.06WNi)，该方法相对于相关技术来说，本发明只需要对42CrMo合金钢锻件进行一次正火，使得42CrMo合金钢锻件晶粒度要求≥5级，本发明减少42CrMo合金钢锻件的加工步骤且减少能源的浪费。
附图说明：
图1为对比例的42CrMo合金钢锻件经过一次热处理后的晶相图；
图2为实施例1的42CrMo合金钢锻件经过一次热处理后的晶相图。
具体实施方式
下面结合试验例及具体实施方式对本发明作进一步的详细描述。但不应将
Figure BDA0003146181300000041
此理解为本发明上述主题的范围仅限于以下的实施例，凡基于本发明内容所实现的技术均属于本发明的范围。
42CrMo合金钢锻件(GB/T3077-1999的化学成分范围如表1。
表1 42CrMo合金钢锻件成分表
实施例1
42CrMo合金钢锻件在进行加工时，需要对42CrMo合金钢锻件进行分析化学成分，具体的实测值如表2。
Figure BDA0003146181300000042
Figure BDA0003146181300000051
表2实施例1中42CrMo合金钢锻件实测成分表
根据表2进行计算相变温度AC3，温度的单位为℃，
AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)，AC3＝825℃。
计算保温温度T，温度的单位为℃，T＝AC3+30＝855℃。
计算保温透热的时间＝42CrMo合金钢锻件的有效厚度×1.5，保温透热的时间的单位是min，当42CrMo合金钢锻件为圆柱体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径；当42CrMo合金钢锻件为长方体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径，本实施例中的42CrMo合金钢锻件为圆柱体且直径为500mm，计算保温透热的时间＝500×1.5＝750Min。
一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，包括以下步骤：
S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内，多个42CrMo合金钢锻件在加热炉中的相互间隔距离为125mm；
S2，将42CrMo合金钢锻件随炉升温到600℃；
S3，将42CrMo合金钢锻件继续升温到热处理(正火)保温温度T，此时的升温速度为150℃/小时，T的温度为855℃，在温度T时将42CrMo合金钢锻件保温750min，使得42CrMo合金钢锻件保温透热；
S4，将42CrMo合金钢锻件降温至500℃，降温方式采用自然风进行风冷，使得42CrMo合金钢锻件降温速度为300℃/h。
实施例2
42CrMo合金钢锻件在进行加工时，需要对42CrMo合金钢锻件进行分析化学成分，具体的实测值如表3。
表3实施例2中42CrMo合金钢锻件实测成分表
Figure BDA0003146181300000061
根据表3进行计算相变温度AC3，温度的单位为℃，
AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)，AC3＝828℃。
计算保温温度T，温度的单位为℃，T＝AC3+30＝858℃。
计算保温透热的时间＝42CrMo合金钢锻件的有效厚度×1.5，保温透热的时间的单位是min，当42CrMo合金钢锻件为圆柱体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径；当42CrMo合金钢锻件为长方体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径，本实施例中的42CrMo合金钢锻件为圆柱体且直径为500mm，计算保温透热的时间＝500×1.5＝750Min。
一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，包括以下步骤：
S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内，多个42CrMo合金钢锻件在加热炉中的相互间隔距离为130mm；
S2，将42CrMo合金钢锻件随炉升温到600℃；
S3，将42CrMo合金钢锻件继续升温到热处理(正火)保温温度T，此时的升温速度为160℃/小时，T的温度为855℃，在温度T时将42CrMo合金钢锻件保温750min，使得42CrMo合金钢锻件保温透热；
S4，将42CrMo合金钢锻件降温至500℃，降温方式采用自然风进行风冷，使得42CrMo合金钢锻件降温速度为320℃/h。
实施例3
42CrMo合金钢锻件在进行加工时，需要对42CrMo合金钢锻件进行分析化学成分，具体的实测值如表4。
表4实施例3中42CrMo合金钢锻件实测成分表
Figure BDA0003146181300000071
根据表4进行计算相变温度AC3，温度的单位为℃，
AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)，AC3＝831℃。
计算保温温度T，温度的单位为℃，T＝AC3+30＝861℃。
计算保温透热的时间＝42CrMo合金钢锻件的有效厚度×1.5，保温透热的时间的单位是min，当42CrMo合金钢锻件为圆柱体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径；当42CrMo合金钢锻件为长方体时，有效厚度为42CrMo合金钢锻件的直径，本实施例中的42CrMo合金钢锻件为圆柱体且直径为500mm，计算保温透热的时间＝500×1.5＝750Min。
一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，包括以下步骤：
S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内，多个42CrMo合金钢锻件在加热炉中的相互间隔距离为170mm；
S2，将42CrMo合金钢锻件随炉升温到600℃；
S3，将42CrMo合金钢锻件继续升温到热处理(正火)保温温度T，此时的升温速度为150℃/小时，T的温度为861℃，在温度T时将42CrMo合金钢锻件保温750min，使得42CrMo合金钢锻件保温透热；
S4，将42CrMo合金钢锻件降温不高于500℃，降温方式采用自然风进行风冷，使得42CrMo合金钢锻件降温速度为320℃/h。
对比例
将42CrMo合金钢锻件放入加热炉中进行加热到880℃，进行一次热处理(正火)，然后将42CrMo合金钢锻件透热再出炉，空气冷却温度直到500℃。
性能检测试验
检测方法：通过比较法方法进行检验，实施例1-3中，42CrMo合金钢锻件在未加工之前晶粒度均为4级，42CrMo合金钢锻件在加工之后晶粒度均为5级，满足使用要求。而对比例中的42CrMo合金钢锻件在加工之后晶粒度为4.4级
图1为对比例的42CrMo合金钢锻件经过一次热处理后的晶相图，图2为实施例1的42CrMo合金钢锻件经过一次热处理后的晶相图。通过图1和图2可以看出，实施例1与对比例均是42CrMo合金钢锻件经过一次热处理，实施例1中的42CrMo合金钢锻件的晶粒更细，说明本发明只需要对42CrMo合金钢锻件进行一次热处理(正火)，就能使得42CrMo合金钢锻件晶粒效果大于相关技术中的晶粒效果，本发明减少了42CrMo合金钢锻件的加工步骤且减少能源的浪费。

Claims (5)

1.一种用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，其特征在于，包括以下步骤：S1，将多个42CrMo合金钢锻件放入加热炉内的用于盛放工件的区间内；
S2，将42CrMo合金钢锻件随炉升温至600℃；
S3，将42CrMo合金钢锻件升温到热处理保温温度T，在温度T时使42CrMo合金钢锻件保温透热，所述热处理为正火；
S4，将42CrMo合金钢锻件降温到锻件不高于500℃；
其中，S3中的保温温度T＝AC3+30，温度T的单位是℃，所述AC3＝903-233.7WC+438.5WP+30.49WSi-34.43WMn-23WNi-200(WC-0.54+0.06WNi)，所述AC3为相变温度且单位是℃，所述WC为42CrMo合金钢锻件中碳的含量，所述WP为42CrMo合金钢锻件中磷的含量，所述WSi为42CrMo合金钢锻件中硅的含量，所述WMn为42CrMo合金钢锻件中锰的含量，所述WNi为42CrMo合金钢锻件中镍的含量。
2.根据权利要求1所述的用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，其特征在于：所述S1中，多个所述42CrMo合金钢锻件在加热炉中的相互间隔距离不低于42CrMo合金钢锻件的有效厚度的1/4。
3.根据权利要求1所述的用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，其特征在于：所述S3中，升温的速度不小于150℃/小时。
4.根据权利要求1所述的用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，其特征在于：在S3中，保温透热的时间＝42CrMo合金钢锻件的有效厚度×1.5，保温透热的时间的单位是min。
5.根据权利要求1所述的用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法，其特征在于：所述S4中，降温方式采用风冷，使得42CrMo合金钢锻件降温速度不低于300℃/h。
CN202110750782.0A 2021-07-02 2021-07-02 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法 Active CN113481356B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110750782.0A CN113481356B (zh) 2021-07-02 2021-07-02 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110750782.0A CN113481356B (zh) 2021-07-02 2021-07-02 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113481356A CN113481356A (zh) 2021-10-08
CN113481356B true CN113481356B (zh) 2022-05-27

Family

ID=77940359

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110750782.0A Active CN113481356B (zh) 2021-07-02 2021-07-02 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113481356B (zh)

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2780418B1 (fr) * 1998-06-29 2000-09-08 Aubert & Duval Sa Acier de cementation a temperature de revenu eleve, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier
CN102329943B (zh) * 2010-07-12 2013-07-17 中国有色（沈阳）冶金机械有限公司 一种大型电渣熔铸42CrMo钢曲轴的热处理方法
CN101890622B (zh) * 2010-08-18 2011-07-27 重庆长征重工有限责任公司 电液锤锤杆的制造方法
CN105695867B (zh) * 2016-01-26 2019-01-11 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种提高正火钢板综合性能的方法
CN106811585A (zh) * 2016-02-03 2017-06-09 江苏华威机械制造有限公司 一种大规格合金钢锻件微变形热处理晶粒细化工艺
CN106906340B (zh) * 2017-03-31 2018-11-27 河南科技大学 一种细晶热处理方法
CN109338059B (zh) * 2018-12-05 2020-07-28 无锡继平锻造有限公司 一种锁模柱锻件的锻造及热处理工艺
CN110918642A (zh) * 2019-10-30 2020-03-27 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种改善42CrMo棒材弯曲度的生产控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113481356A (zh) 2021-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102851627B (zh) 一种钛合金分区β热处理工艺
CN109822024B (zh) 一种750℃级高温合金锻件的锻造和热处理工艺
NZ618126A (en) Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys
CN103276333B (zh) 一种gh4738镍基高温合金铸锭均匀化处理方法
CN103233165A (zh) 高压阀体材料及热处理方法
JP6571103B2 (ja) ニッケル基合金、方法および使用
CN112680663B (zh) 超低温工程用9%Ni钢超大规格转子锻件及其制备方法
CN110976512A (zh) 一种tc4钛合金丝材冷轧方法
CN108998643B (zh) 一种改善柔轮原材料带状组织的方法
CN113481356B (zh) 用于改善42CrMo合金钢锻件粗大晶粒的方法
CN113512628A (zh) 一种改善20Cr13锻坯晶粒度的退火工艺
CN107748094B (zh) 一种ta15钛合金粉末制件的制备方法
CN111451314B (zh) 一种高纯铜旋转靶的制备方法
CN105624558B (zh) 铁钴合金及其制备方法
CN108754371B (zh) 一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法
CN111445960A (zh) 14Cr17Ni2钢的锻造工艺参数的优化方法
CN106917036A (zh) 耐磨损风电主轴制备方法
CN112626419B (zh) 大型主轴单真空钢锭锻件制造工艺
CN109023185B (zh) 一种gh80a高温合金零件表层晶粒细化方法
RU2445399C1 (ru) Способ изготовления плоского профиля из гафния
CN111014545B (zh) 一种快锻机用凸型镦粗盘用于锻造大型锻材的锻造工艺
CN113059104A (zh) 一种冷作盾构钢锻材的锻造方法
CN105063292A (zh) 一种35CrNi3MoV钢的热处理方法
JP3972719B2 (ja) Ｃｏ系スパッタリングターゲットの製造方法
TWI557244B (zh) 耐蝕高鎳合金的製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant