CN113388784A - 一种耐低温非调质钢及其制备方法与应用 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种耐低温非调质钢及其制备方法与应用,所述耐低温非调质钢包括C、Si、Mn、Cr、V、Ni、Nb、S、N、Al等元素,余量为Fe以及不可避免的杂质。本发明通过在冶炼过程中加入Nb、V以及Ni元素,使微合金化元素Nb、V与C、N生成(Nb,V)(C1‑xN1‑y),其中0<x<1,0<y<1,形成了复合强化效果。结合控轧控冷过程中温度的控制,达到了细化晶粒的目的,使最终所得中碳珠光体‑铁素体型非调质钢在‑50℃的冲击功达到35J以上。因此,所得耐低温非调质钢特别适用于制备低温环境下运行机械的支重轮。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,涉及一种非调质钢,尤其涉及一种耐低温非调质钢及其制备方法与应用。
背景技术
传统的非调质钢一般是在中碳(0.2-0.5wt%C)钢中加入微量V、Nb与Ti等元素,进行控制轧制和控制冷却,使得V、Nb与Ti等元素的碳化物和氮化物析出,实现强化作用,获得与调质处理相近的力学性能,从而省去调质处理工序。在变形后的冷却过程中,V元素的碳氮化物的析出强化作用最强,其强化作用在较宽的范围内处于较高的水平且变化不大,因而在传统的非调质钢中,多采用单独添加V或以V为主,同时添加Ti、Nb的复合微合金化。
中碳铁素体-珠光体型非调质钢,通过加入V等微合金化元素,以及增加珠光体量和碳化钒等沉淀强化来提高钢的强度,其强度完全可以达到调质钢900-1000MPa的强度水平。但由于组织为铁素体-珠光体组织,其韧性一般都低于调质钢的回火索氏体组织,再加上共格析出物的沉淀强化,进一步降低了钢的韧性,使非调质钢在承受冲击负荷部件上的应用受到限制。
CN 103266287A公开了一种中碳铁素体-珠光体型非调质钢及其制造方法,所述非调质钢的组成按质量百分比为:C为0.35-0.43%、Si为0.3-0.8%、Mn为1-1.6%、Cr为0.1-0.3%、V为0.06-0.2%、Ni为0.1-0.3%、P≤0.035%、S为0.04-0.075%,Al为0.01-0.06%且N为0.01-0.02%,余量为Fe以及不可避免的杂质。在无需经过调制热处理的情况下,热轧钢的强塑性指标即可达到40Cr或40MnB调质钢的水平。但其并未对非调质钢的低温冲击韧性进行改进。
CN 112342463A公开了一种大功率发动机曲轴用高Ti高强韧性贝氏体非调质钢及其制备方法,包括如下步骤百分比的化学成分:C为0.3-0.4%、Si为0.6-1.5%、Mn为1.4-2%、Cr为0.6-0.9%、Mo为0.05-0.15%、V为0.05-0.2%、Ni为0.1-0.2%、Ti为0.03-0.045%、B为0.001-0.0035%、Al为0.01-0.06%、P≤0.01%且S为0.025-0.04%,采用电弧炉/转炉冶炼-LF精炼-RH真空处理-圆坯/方坯连铸-轧制-感应加热-锻造-精整-控温冷却成材的工艺进行生产,制备得到的贝氏体非调质钢具有良好的力学性能以及常温韧性。但其同样未对非调质钢的低温冲击韧性进行改进。
CN 106350734A公开了一种高强韧性非调质钢盘条及其制备方法,其包括加热、轧制和冷却工序,所述盘条化学组成的重量百分含量为:C为0.22-0.31%、Mn为1.2-1.55%、Si为0.25-0.7%、P≤0.015%、S≤0.015%、Cr为0.1-0.4%、V为0.05-0.2%、Ti为0.01-0.05%、N为0.01-0.025%、Al为0.01-0.05%、Cu≤0.25%、Ni≤0.2%,Mo≤0.1%,其余为Fe以及不可避免的杂质。所得珠光体+铁素体组成的非调制刚盘条具有优良的抗拉强度以及冲击韧性,其同样未对非调制钢的低温冲击韧性进行改进。
挖掘机、推土机等工程机械车辆中履带底盘***的支重轮轴用钢常在泥水尘土中,且容易承受强烈冲击,因此对冲击韧性的要求较高。目前常采用调质钢50Mn进行生产,随着非调质钢使用数量的逐渐增加,目前使用非调质钢生产工程机械中支重轮轴的需求逐渐增高,但非调质钢在-50℃下的冲击韧性(AKU2)只能达到15-20J,容易导致工程机械在寒冷地区作业时出现低温脆断而失效。
因此,需要提供一种耐低温非调质钢,使其具有良好的抗拉强度、屈服强度、断面收缩率、断后伸长率,且在-50℃下的冲击韧性能够达到35J以上,保证工程机械在低温环境的正常运转。
发明内容
本发明的目的在于提供一种耐低温非调制钢及其制备方法与应用,通过控制耐低温非调质钢的组成以及制备工艺,使最终所得中碳珠光体-铁素体型非调质钢在-50℃的冲击功达到35J以上,因此,所得耐低温非调质钢特别适用于制备低温环境下运行机械的支重轮。
为达到此发明目的,本发明采用以下技术方案:
第一方面,本发明提供了一种耐低温非调质钢,以质量百分数计,所述耐低温非调质钢包括:C为0.4-0.41wt%,Si为0.3-0.35wt%,Mn为1.15-1.22wt%,Cr为0.12-0.2wt%,V为0.06-0.13wt%,Ni为0.08-0.12wt%,Nb为0.03-0.04wt%,S为0.01-0.02wt%,N为0.012-0.014wt%,Al为0.012-0.02wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质。
本发明通过调整非调质钢的元素组成,使最终所得中碳珠光体-铁素体型非调质钢在-50℃的冲击功达到35J以上,实现所述“耐低温”的效果。
C的含量影响刚才的强度、硬度以及淬透性,但碳含量过高会导致所得刚才的韧性以及塑性过低,碳的含量过低则会造成所得刚才的力学强度不足,因此需要控制C含量为0.4-0.41wt%。
Si具有较强的固溶强化效果,能够显著强化铁素体,Si的增加能够提高所得钢材中铁素体的体积分数,并使晶粒细化,有利于提高韧性。但过量的Si容易使C的活性增加,促进钢材在轧制过程中的脱碳和石墨化倾向,恶化钢的韧性,因此,本申请控制Si含量为0.3-0.35wt%,例如可以是0.3wt%、0.31wt%、0.32wt%、0.33wt%、0.34wt%或0.35wt%,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用,优选为0.32-0.35wt%。
Mn的添加能够提高钢的力学强度与韧性,Mn具有较强的固溶强化效果,可降低钢的相变温度,减缓奥氏体向珠光体的转变速度,提高淬透性,并能够细化晶粒,提高强度和韧性。但过高的Mn含量将提高珠光体的体积分数,降低钢的韧性,因此,本申请控制Mn含量为1.15-1.22wt%,例如可以是1.15wt%、1.16wt%、1.17wt%、1.18wt%、1.19wt%、1.2wt%、1.21wt%或1.22wt%,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用,优选为1.16-1.2wt%。
Cr的添加能够提高钢的淬透性,并能够降低C的活性,有效降低加热与轧制过程中钢材表面脱碳倾向,有利于获得高的抗疲劳性能,但过高的Cr会降低钢的韧性,为了兼具钢的力学性能与韧性,本发明钢中的Cr含量为0.12-0.2wt%,例如可以是0.12wt%、0.13wt%、0.14wt%、0.15wt%、0.16wt%、0.17wt%、0.18wt%、0.19wt%或0.2wt%,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用,优选为0.15-0.18wt%。
V的存在能够细化钢中的组织晶粒,可以起到细化铁素体的作用,使钢的强度与韧性得以提高。N的存在能够促进V的析出,减少V的用量。Ni能够提高钢的疲劳强度。Nb能够与C、N形成化合物,阻止晶粒长大并细化晶粒。Nb、V、N与C能够协同生成(Nb,V)(C1-xN1-y),其中0<x<1,0<y<1,产生复合强化效果,达到提高钢材韧性的目的。
本发明钢中的V含量为0.06-0.13wt%,例如可以是0.06wt%、0.07wt%、0.08wt%、0.09wt%、0.1wt%、0.11wt%、0.12wt%或0.13wt%,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用,优选为0.08-0.12wt%。
本发明钢中的Ni含量为0.08-0.12wt%,例如可以是0.08wt%、0.09wt%、0.1wt%、0.11wt%或0.12wt%,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用,0.09-0.1wt%。
硫的添加能够改善钢的切削性能,通过硫与锰结合形成的硫化锰夹杂物能够促进晶内铁素体的析出,从而细化晶粒和减轻带状偏析,起到改善韧性的目的。但过多的硫容易使钢产生热脆,因此本发明使钢中的S为0.01-0.02wt%。
Al在钢中能够与C、N形成化合物,形成的化合物能够细化晶粒,产生显著的强化效果,但过多的Al易成型粗大的夹杂物同时降低VN的含量,恶化钢的性能,因此本发明使钢中Al的含量为0.012-0.02wt%,例如可以是0.012wt%、0.013wt%、0.014wt%、0.015wt%、0.016wt%、0.017wt%、0.018wt%、0.019wt%或0.02wt%,优选为0.015-0.018wt%。
优选地,所述不可避免的杂质中,P≤100ppm。
第二方面,本发明提供了一种如第一方面所述耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法包括依次进行的按配方量得到铸坯、铸坯加热、控轧控冷与堆冷缓冷。
本发明在控制耐低温非调质钢组成的基础上,通过控制铸坯加热与控轧控冷的工艺条件,使非调质钢中的合金元素形成复合强化效果,达到了提高钢材韧性的目的,使最终所得中碳珠光体-铁素体型非调质钢在-50℃的冲击功达到35J以上。
优选地,所述按配方量得到铸坯是指依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到铸坯。
优选地,所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素。
优选地,所述VD真空过程中添加Nb元素。
优选地,所述铸坯加热的预热段温度不超过900℃,预热段时间为45-55min。
本发明中铸坯加热预热段的温度不超过900℃,例如可以是800℃、810℃、820℃、830℃、840℃、850℃、860℃、870℃、880℃、890℃或900℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中铸坯加热预热段的时间为45-55min,例如可以是45min、48min、50min、52min或55min,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述铸坯加热的加热段温度为1140-1230℃,例如可以是1140℃、1150℃、1160℃、1170℃、1180℃、1190℃、1200℃、1210℃、1220℃或1230℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用;加热段时间为55-65min,例如可以是55min、56min、58min、60min、61min、62min、63min、64min或65min,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用。
优选地,所述铸坯加热的均热段温度为1170-1220℃,例如可以是1170℃、1180℃、1190℃、1200℃、1210℃或1220℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用;均热段时间为75-85min,例如可以是75min、77min、78min、80min、81min、84min或85min,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举地数值同样适用。
铸坯的状态包括冷坯与热坯。
当铸坯的状态为冷坯时,预热段的温度不超过850℃,例如可以是600℃、650℃、700℃、750℃、800℃或850℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明所述冷坯是指温度不超过200℃的铸坯。
当铸坯的状态为热坯时,预热段的温度范围不超过900℃,例如可以是700℃、750℃、800℃、850℃或900℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明所述热坯是指温度范围为400-650℃的铸坯。
优选地,所述控轧控冷包括依次进行的粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却。
优选地,所述粗轧的开轧温度为1070-1130℃,例如可以是1070℃、1080℃、1090℃、1100℃、1110℃、1120℃或1130℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述穿水冷却的入口温度为980-990℃,例如可以是980℃、981℃、982℃、983℃、984℃、985℃、986℃、987℃、988℃、989℃或990℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述穿水冷却的出口温度为840-860℃,例如可以是840℃、845℃、850℃、855℃或860℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述穿水冷却的出水表压为0.8-1.2MPa,例如可以是0.8MPa、0.9MPa、1MPa、1.1MPa或1.2MPa,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用;出水流量为120-130m3/h,例如可以是120m3/h、121m3/h、122m3/h、123m3/h、124m3/h、125m3/h、126m3/h、127m3/h、128m3/h、129m3/h或130m3/h,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述精轧的开轧温度为835-846℃,例如可以是835℃、836℃、838℃、840℃、842℃、845℃或846℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述冷床冷却的上冷床温度为780-790℃,例如可以是780℃、782℃、785℃、788℃或790℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述冷床冷却的下冷床温度为510-580℃,例如可以是510℃、520℃、530℃、540℃、550℃、560℃、570℃或580℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述堆冷缓冷的冷却速度为0.2-0.4℃/min,例如可以是0.2℃/min、0.25℃/min、0.3℃/min、0.35℃/min或0.4℃/min,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述堆冷缓冷的终点温度为≤150℃,例如可以是100℃、110℃、120℃、130℃、140℃或150℃,但不限于所列举的数值,数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地,所述堆冷缓冷后,空冷至室温。
作为第二方面所述制备方法的优选技术方案,所述制备方法包括如下步骤:
(1)依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到配方量组成的铸坯;所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;所述VD真空过程中添加Nb元素;
(2)铸坯加热的预热段温度不超过900℃,预热段时间为45-55min;加热段温度为1140-1230℃,加热段时间为55-65min;均热段温度为1170-1220℃,均热段时间为75-85min;
(3)依次进行粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;所述粗轧的开轧温度为1070-1130℃;所述穿水冷却的入口温度为980-990℃,出口温度为840-860℃;所述穿水冷却的出水表压为0.8-1.2MPa,出水流量为120-130m3/h;
所述精轧的开轧温度为835-846℃;
所述冷床冷却的上冷床温度为780-790℃;下冷床温度为510-580℃;
(4)堆冷缓冷,堆冷缓冷的冷却速度为0.2-0.4℃/min,堆冷缓冷的终点温度为≤150℃,空冷至室温,得到所述耐低温工程机械用非调质钢。
第三方面,本发明提供了一种如第一方面所述耐低温非调质钢的应用,其特征在于,所述耐低温非调质钢用于支重轮。
相对于现有技术,本发明具有以下有益效果:
本发明通过在冶炼过程中加入Nb、V以及Ni元素,使微合金化元素Nb、V与C、N生成(Nb,V)(C1-xN1-y),其中0<x<1,0<y<1,形成了复合强化效果;结合控轧控冷过程中温度的控制,达到了细化晶粒的目的,使最终所得中碳珠光体-铁素体型非调质钢在-50℃的冲击功达到35J以上。
附图说明
图1为本发明提供耐低温非调质钢制备方法的工艺流程图。
具体实施方式
下面通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。本领域技术人员应该明了,所述实施例仅仅是帮助理解本发明,不应视为对本发明的具体限制。
实施例1
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法的工艺流程图如图1所示,所述制备方法包括如下步骤:
(1)依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到配方量组成的铸坯;所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;所述VD真空过程中添加Nb元素;
(2)铸坯加热的预热段温度为850℃,预热段时间为50min;加热段温度为1180℃,加热段时间为60min;均热段温度为1200℃,均热段时间为80min;
(3)依次进行粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;所述粗轧的开轧温度为1100℃;所述穿水冷却的入口温度为985℃,出口温度为850℃;所述穿水冷却的出水表压为1MPa,出水流量为125m3/h;
所述精轧的开轧温度为840℃;
所述冷床冷却的上冷床温度为785℃;下冷床温度为550℃;
(4)堆冷缓冷,堆冷缓冷的冷却速度为0.3℃/min,堆冷缓冷的终点温度为120℃,堆冷缓冷结束后空冷至室温,得到所述耐低温工程机械用非调质钢。
以质量百分数计,所述耐低温非调质钢包括:C为0.4wt%,Si为0.34wt%,Mn为1.18wt%,Cr为0.16wt%,V为0.1wt%,Ni为0.1wt%,Nb为0.03wt%,S为0.01wt%,N为0.012wt%,Al为0.016wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质,杂质中P≤100ppm。
实施例2
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法包括如下步骤:
(1)依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到配方量组成的铸坯;所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;所述VD真空过程中添加Nb元素;
(2)铸坯加热的预热段温度为850℃,预热段时间为45min;加热段温度为1140℃,加热段时间为65min;均热段温度为1170℃,均热段时间为85min;
(3)依次进行粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;所述粗轧的开轧温度为1070℃;所述穿水冷却的入口温度为980℃,出口温度为840℃;所述穿水冷却的出水表压为0.8MPa,出水流量为130m3/h;
所述精轧的开轧温度为835℃;
所述冷床冷却的上冷床温度为780℃;下冷床温度为510℃;
(4)堆冷缓冷,堆冷缓冷的冷却速度为0.2℃/min,堆冷缓冷的终点温度为100℃,堆冷缓冷结束后空冷至室温,得到所述耐低温工程机械用非调质钢。
以质量百分数计,所述耐低温非调质钢的组成与实施例1相同。
实施例3
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法包括如下步骤:
(1)依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到配方量组成的铸坯;所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;所述VD真空过程中添加Nb元素;
(2)铸坯加热的预热段温度为850℃,预热段时间为55min;加热段温度为1230℃,加热段时间为55min;均热段温度为1220℃,均热段时间为75min;
(3)依次进行粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;所述粗轧的开轧温度为1130℃;所述穿水冷却的入口温度为990℃,出口温度为860℃;所述穿水冷却的出水表压为1.2MPa,出水流量为120m3/h;
所述精轧的开轧温度为846℃;
所述冷床冷却的上冷床温度为790℃;下冷床温度为580℃;
(4)堆冷缓冷,堆冷缓冷的冷却速度为0.4℃/min,堆冷缓冷的终点温度为150℃,堆冷缓冷结束后空冷至室温,得到所述耐低温工程机械用非调质钢。
以质量百分数计,所述耐低温非调质钢的组成与实施例1相同。
实施例4
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除加热段的温度为1120℃,均热段的温度为1150℃外,其余均与实施例1相同。
实施例5
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除加热段的温度为1250℃,均热段的温度为1250℃外,其余均与实施例1相同。
实施例6
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了粗轧的开轧温度为1050℃外,其余均与实施例1相同。
实施例7
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了粗轧的开轧温度为1150℃外,其余均与实施例1相同。
实施例8
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除穿水冷却的入口温度为970℃,穿水冷却的出口温度为830℃外,其余均与实施例1相同。
实施例9
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除穿水冷却的入口温度为1000℃,穿水冷却的出口温度为880℃外,其余均与实施例1相同。
实施例10
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除精轧的开轧温度为830℃外,其余均与实施例1相同。
实施例11
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除精轧的开轧温度为850℃外,其余均与实施例1相同。
实施例12
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法的工艺参数与实施例1相同。
以质量百分数计,所述耐低温非调质钢包括:C为0.41wt%,Si为0.3wt%,Mn为1.15wt%,Cr为0.12wt%,V为0.06wt%,Ni为0.08wt%,Nb为0.03wt%,S为0.02wt%,N为0.014wt%,Al为0.012wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质,杂质中P≤100ppm。
实施例13
本实施例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,所述制备方法的工艺参数与实施例1相同。
以质量百分数计,所述耐低温非调质钢包括:C为0.40wt%,Si为0.35wt%,Mn为1.22wt%,Cr为0.2wt%,V为0.13wt%,Ni为0.12wt%,Nb为0.03wt%,S为0.01wt%,N为0.014wt%,Al为0.02wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质,杂质中P≤100ppm。
对比例1
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了Mn含量为1.12wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例2
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了Mn含量为1.25wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例3
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了V含量为0.04wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例4
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了V含量为0.15wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例5
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了Nb含量为0.01wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例6
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了Nb含量为0.05wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例7
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了N含量为0.01wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例8
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了N含量为0.018wt%外,其余均与实施例1相同。
对比例9
本对比例提供了一种耐低温非调质钢的制备方法,除了S含量为0.025wt%外,其余均与实施例1相同。
对实施例1-13以及对比例1-9提供的耐低温非调质钢的抗拉强度、屈服强度、断面收缩率、断后伸长率以及-50℃的冲击韧性进行测试,所得结果如表1所示。
表1
综上所述,本发明通过在冶炼过程中加入Nb、V以及Ni元素,使微合金化元素Nb、V与C、N生成(Nb,V)(C1-xN1-y),其中0<x<1,0<y<1,形成了复合强化效果;结合控轧控冷过程中温度的控制,达到了细化晶粒的目的,使最终所得中碳珠光体-铁素体型非调质钢在-50℃的冲击功达到35J以上。
申请人声明,以上所述仅为本发明的具体实施方式,但本发明的保护范围并不局限于此,所属技术领域的技术人员应该明了,任何属于本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,可轻易想到的变化或替换,均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
Claims (10)
1.一种耐低温非调质钢,其特征在于,以质量百分数计,所述耐低温非调质钢包括:C为0.4-0.41wt%,Si为0.3-0.35wt%,Mn为1.15-1.22wt%,Cr为0.12-0.2wt%,V为0.06-0.13wt%,Ni为0.08-0.12wt%,Nb为0.03-0.04wt%,S为0.01-0.02wt%,N为0.012-0.014wt%,Al为0.012-0.02wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的耐低温非调质钢,其特征在于,以质量百分数计,所述耐低温用非调质钢包括:C为0.4-0.41wt%,Si为0.32-0.35wt%,Mn为1.16-1.2wt%,Cr为0.15-0.18wt%,V为0.08-0.12wt%,Ni为0.09-0.1wt%,Nb为0.03-0.04wt%,S为0.01-0.02wt%,N为0.012-0.014wt%,Al为0.015-0.018wt%,余量为Fe以及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的耐低温非调质钢,其特征在于,所述不可避免的杂质中,P≤100ppm。
4.一种如权利要求1-3任一项所述耐低温非调质钢的制备方法,其特征在于,所述制备方法包括依次进行的按配方量得到铸坯、铸坯加热、控轧控冷与堆冷缓冷。
5.根据权利要求4所述的制备方法,其特征在于,所述按配方量得到铸坯是指依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到铸坯;
优选地,所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;
优选地,所述VD真空过程中添加Nb元素。
6.根据权利要求4或5所述的制备方法,其特征在于,所述铸坯加热的预热段温度不超过900℃,预热段时间为45-55min;
优选地,所述铸坯加热的加热段温度为1140-1230℃,加热段时间为55-65min;
优选地,所述铸坯加热的均热段温度为1170-1220℃,均热段时间为75-85min。
7.根据权利要求4-6任一项所述的制备方法,其特征在于,所述控轧控冷包括依次进行的粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;
优选地,所述粗轧的开轧温度为1070-1130℃;
优选地,所述穿水冷却的入口温度为980-990℃;
优选地,所述穿水冷却的出口温度为840-860℃;
优选地,所述穿水冷却的出水表压为0.8-1.2MPa,出水流量为120-130m3/h。
8.根据权利要求7所述的制备方法,其特征在于,所述精轧的开轧温度为835-846℃;
优选地,所述冷床冷却的上冷床温度为780-790℃;
优选地,所述冷床冷却的下冷床温度为510-580℃;
优选地,所述堆冷缓冷的冷却速度为0.2-0.4℃/min;
优选地,所述堆冷缓冷的终点温度为≤150℃;
优选地,所述堆冷缓冷后,空冷至室温。
9.根据权利要求4-8任一项所述的制备方法,其特征在于,所述制备方法包括如下步骤:
(1)依次进行转炉冶炼、LF精炼、VD真空与连铸,得到配方量组成的铸坯;所述转炉冶炼过程中添加Ni元素与V元素;所述VD真空过程中添加Nb元素;
(2)铸坯加热的预热段温度不超过900℃,预热段时间为45-55min;加热段温度为1140-1230℃,加热段时间为55-65min;均热段温度为1170-1220℃,均热段时间为75-85min;
(3)依次进行粗轧、穿水冷却、精轧与冷床冷却;所述粗轧的开轧温度为1070-1130℃;所述穿水冷却的入口温度为980-990℃,出口温度为840-860℃;所述穿水冷却的出水表压为0.8-1.2MPa,出水流量为120-130m3/h;
所述精轧的开轧温度为835-846℃;
所述冷床冷却的上冷床温度为780-790℃;下冷床温度为510-580℃;
(4)堆冷缓冷,堆冷缓冷的冷却速度为0.2-0.4℃/min,堆冷缓冷的终点温度为≤150℃,空冷至室温,得到所述耐低温工程机械用非调质钢。
10.一种如权利要求1-3任一项所述耐低温非调质钢的应用,其特征在于,所述耐低温非调质钢用于支重轮。
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