CN114540579A - 一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法，所述制备方法包括依次进行的转炉冶炼、LF精炼、VD真空脱气、连铸、铸坯加热和控冷控轧；所述转炉冶炼出钢时加入1.30～2.41kg/t片钒；所述VD真空脱气破空后加入氮含量为0.012～0.014wt％。通过在转炉冶炼出钢时加入片钒代替钒铁实现钒微合金化，VD真空脱气破空后加入氮元素，通过钒与碳、氮结合形成碳、氮化钒，产生晶粒细化作用，再通过控冷控轧工艺，使棒材热轧态性能满足支重轮轴用钢的要求，硬度高达230HBW以上、抗拉强度高达800MPa以及屈服强度高达550Mpa以上。
Description
技术领域
本发明属于炼钢技术领域，尤其涉及一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法。
背景技术
随着基础建设的投入开发，工程机械行业得到了飞速发展，但原材料钢仍处于发展阶段，现在均采用档次低端的碳素结构钢，产品附加值低，其中，履带式挖掘机支重轮轴用钢的材质一般为50Mn，使用标准GB/T 699-2015优质碳素结构钢，采用调质工艺加工支重轮轴，加工工艺为下料-中频感应加热-机加工-调质(淬火+回火)-矫直-机加工-磁粉探伤后，得到成品。采用调质工艺加工挖掘机用支重轮轴，加工工序复杂、生产周期长，同时调质工序增加能耗，还会对环境造成二次污染。
随着汽车行业的快速发展，绿色钢材非调钢在汽车领域得到了广泛的应用。非调质钢通过微合金化、控轧(锻)、控冷等强韧方法，不经调质工艺却能具有调质钢性能的“绿色”钢材，具有省时、省工、低成本等优势。非调质钢主要品种有：F40MnVS、F45MnVS、38MnVS6、C70S6等，广泛应用于曲轴、连杆、转向节、万向节等汽车零部件。
支重轮轴是支重轮内旋转轴，与支重轮一起用来支撑履带式工程机械重量，同时在履带的导轨(轨链节)或履带板面上滚动，它还用来限制履带，防止横向滑脱，是履带式工程机械上易损部件之一。目前支重轮轴用钢仍以50Mn调质钢，非调质钢在履带式工程机械领域应用仍处于空白状态。
因此，如何提供一种支重轮轴用非调质棒材及其制备方法，能够节能、减少生产工序且降低生产成本，使成品棒材能够满足支重轮轴的性能要求，成为了目前本领域技术人员迫切需要解决的问题。
发明内容
为解决上述技术问题，本发明提供了一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材的制备方法，在冶炼过程中加入适量的V、N等微合金元素，通过控冷控轧工艺，使棒材热轧态性能满足支重轮轴用钢的要求。
为达到上述技术效果，本发明采用以下技术方案：
第一方面，本发明提供了一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材的制备方法，所述制备方法包括依次进行的转炉冶炼、LF精炼、VD真空脱气、连铸、铸坯加热和控冷控轧；
所述转炉冶炼出钢时加入1.30～2.41kg/t片钒，例如可以是1.30kg/t、1.40kg/t、1.50kg/t、1.60kg/t、1.70kg/t、1.80kg/t、1.90kg/t、2.00kg/t、2.10kg/t、2.20kg/t、2.30kg/t或2.41kg/t等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
所述VD真空脱气破空后加入氮含量为0.012～0.014wt％，例如可以是0.012wt％、0.0122wt％、0.0124wt％、0.0126wt％、0.0128wt％、0.013wt％、0.0132wt％、0.0134wt％、0.0136wt％、0.0138wt％或0.014wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，转炉冶炼出钢时加入片钒代替钒铁实现钒微合金化，同时降低了合金成本；VD真空脱气破空后加入氮元素，通过钒与碳、氮结合形成碳、氮化钒，产生晶粒细化作用。
本发明提供的非调质棒材的制备方法，在冶炼过程中加入适量的V、N等微合金元素，通过控冷控轧工艺，使棒材热轧态性能满足支重轮轴用钢的要求；原材料无需调质工序，不仅提高了生产效率、节能降耗，同时避免了对环境的二次污染，对降低碳排放具有重要意义。
作为本发明优选的技术方案，所述转炉冶炼采用高拉补吹的操作。
优选地，所述LF精炼采用高碱度渣系进行精炼。
优选地，所述高碱度渣系中控制碱度为5～10，例如可以是5、6、7、8、9或10，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述LF精炼的造白渣时间≥15min，例如可以是15min、20min、25min、30min、35min、40min、45min或50min等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述VD真空脱气包括：抽真空，真空度降至≤67Pa时进行保压，保压时间≥15min。
本发明中，所述真空度降至≤67Pa，例如可以是50Pa、52Pa、54Pa、56Pa、58Pa、60Pa、62Pa、64Pa或67Pa等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述保压时间≥15min，例如可以是15min、20min、25min、30min、35min、40min、45min或50min等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述连铸采用弱冷低拉速的操作。
作为本发明优选的技术方案，所述铸坯加热的预热段温度≤850℃，加热段温度为1120～1250℃，均热段温度为1180～1240℃，加热段时间≥60min，均热段加热时间≥50min，总加热时间为180～260min。
本发明中，所述铸坯加热的预热段温度≤850℃，例如可以是780℃、790℃、800℃、810℃、820℃、830℃、840℃或850℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述加热段温度为1120～1250℃，例如可以是1120℃、1140℃、1160℃、1180℃、1200℃、1220℃、1240℃或1250℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述均热段温度为1180～1240℃，例如可以是1180℃、1190℃、1200℃、1210℃、1220℃、1230℃或1240℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述加热段时间≥60min，例如可以是60min、65min、70min、75min、80min、85min、90min或100min等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述均热段加热时间≥50min，例如可以是50min、55min、60min、65min、70min、75min、80min、85min、90min或100min等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述总加热时间为180～260min，例如可以是180min、190min、200min、210min、220min、230min、240min、250min或260min等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述铸坯加热后的开轧温度为1080～1170℃，例如可以是1080℃、1100℃、1120℃、1140℃、1160℃或1170℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述铸坯加热采用高温扩散工艺，均匀组织。
作为本发明优选的技术方案，所述控冷控扎经过精轧和KOCKS轧机轧制。
优选地，所述KOCKS轧机入口温度为850～900℃，例如可以是850℃、860℃、870℃、880℃、890℃或900℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述KOCKS轧机轧制前后分别独立地使用冷却水进行冷却。
优选地，所述冷却水的压力为0.5～1.5MPa，例如可以是0.5MPa、0.7MPa、0.9MPa、1.0MPa、1.1MPa、1.3MPa或1.5MPa等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述冷却水的流量为110～140m3/h，例如可以是110m3/h、115m3/h、120m3/h、125m3/h、130m3/h、135m3/h或140m3/h等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述KOCKS轧机轧制、冷却后上冷床的温度为800～850℃，例如可以是800℃、810℃、820℃、830℃、840℃或850℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，通过控冷控轧工艺，提高棒材热轧态力学性能。
作为本发明优选的技术方案，所述控冷控扎还包括依次进行的缓冷和精整。
作为本发明优选的技术方案，所述制备方法包括以下步骤：
(1)转炉冶炼：采用高拉补吹的操作，出钢时加入1.30～2.41kg/t片钒；
(2)LF精炼：采用高碱度渣系进行精炼，控制造白渣时间≥15min，所述高碱度渣系中控制碱度为5～10；
(3)VD真空脱气：抽真空，真空度降至≤67Pa时进行保压，保压时间≥15min，破空后加入氮含量为0.012～0.014wt％；
(4)连铸：采用弱冷低拉速的操作；
(5)铸坯加热：预热段温度≤850℃，加热段温度为1120～1250℃，均热段温度为1180～1240℃，加热段时间≥60min，均热段加热时间≥50min，总加热时间为180～260min，铸坯加热后的开轧温度为1080～1170℃；
(6)控冷控扎：经过精轧和KOCKS轧机轧制，KOCKS轧机入口温度为850～900℃，上冷床的温度为800～850℃，控冷控扎后，对上冷床的棒材进行入箱缓冷和精装入库，
第二方面，本发明提供了一种如前所述的制备方法制备得到的履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材，所述履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材中的碳含量为0.40～0.46wt％，硅含量为0.30～0.60wt％，锰含量为1.20～1.50wt％，铬含量为0.10～0.25wt％，钒含量为0.06～0.13wt％，氮含量为0.010～0.015wt％，磷含量≤0.025％，硫含量≤0.025％。
本发明中，所述非调质棒材中的碳含量为0.40～0.46wt％，例如可以是0.40wt％、0.41wt％、0.42wt％、0.43wt％、0.44wt％、0.45wt％或0.46wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的硅含量为0.30～0.60wt％，例如可以是0.30wt％、0.35wt％、0.40wt％、0.45wt％、0.50wt％、0.55wt％或0.60wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的锰含量为1.20～1.50wt％，例如可以是1.20wt％、1.25wt％、1.30wt％、1.35wt％、1.40wt％、1.45wt％或1.50wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的铬含量为0.10～0.25wt％，例如可以是0.10wt％、0.12wt％、0.14wt％、0.16wt％、0.18wt％、0.20wt％、0.22wt％、0.24wt％或0.25wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的钒含量为0.06～0.13wt％，例如可以是0.06wt％、0.07wt％、0.08wt％、0.09wt％、0.10wt％、0.11wt％、0.12wt％或0.13wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的氮含量为0.010～0.015wt％，例如可以是0.010wt％、0.011wt％、0.012wt％、0.013wt％、0.014wt％或0.015wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的磷含量≤0.025％，例如可以是0.015wt％、0.017wt％、0.019wt％、0.020wt％、0.021wt％、0.023wt％或0.025wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的硫含量≤0.025％，例如可以是0.015wt％、0.017wt％、0.019wt％、0.020wt％、0.021wt％、0.023wt％或0.025wt％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述非调质棒材的抗拉强度≥800MPa，屈服强度≥550Mpa，硬度为230～290HBW。
本发明中，所述非调质棒材中的抗拉强度≥800MPa，例如可以是800MPa、820MPa、840MPa、860MPa、880MPa或900MPa等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的屈服强度≥550Mpa，例如可以是550MPa、570MPa、590MPa、600MPa、620MPa、640MPa或660MPa等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述非调质棒材中的硬度为230～290HBW，例如可以是230HBW、240HBW、250HBW、260HBW、270HBW、280HBW或290HBW等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
(1)本发明通过在转炉冶炼出钢时加入片钒代替钒铁实现钒微合金化，VD真空脱气破空后加入氮元素，通过钒与碳、氮结合形成碳、氮化钒，产生晶粒细化作用，再通过控冷控轧工艺，使棒材热轧态性能满足支重轮轴用钢的要求，硬度高达230HBW以上、抗拉强度高达937MPa以及屈服强度高达625Mpa；
(2)本发明提供的非调质棒材的制备方法，原材料无需调质工序，不仅提高了生产效率、节能降耗，同时避免了对环境的二次污染，对降低碳排放具有重要意义。
具体实施方式
为便于理解本发明，本发明列举实施例如下。本领域技术人员应该明了，所述实施例仅仅是帮助理解本发明，不应视为对本发明的具体限制。
实施例1
本实施例提供一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法，所述制备方法包括以下步骤：
(1)转炉冶炼：采用高拉补吹的操作，出钢时加入1.90kg/t片钒；
(2)LF精炼：采用高碱度渣系进行精炼，造白渣时间为20min，所述高碱度渣系中的碱度为7；
(3)VD真空脱气：抽真空，真空度降至60Pa时进行保压，保压时间为20min，破空后加入氮含量为0.013wt％；
(4)连铸：采用弱冷低拉速的操作；
(5)铸坯加热：预热段温度为800℃，加热段温度为1190℃，均热段温度为1210℃，加热段时间90min，均热段加热时间70min，总加热时间为220min，铸坯加热后的开轧温度为1120℃；
(6)控冷控扎：经过精轧和KOCKS轧机轧制，KOCKS轧机入口温度为870℃，上冷床的温度为820℃，KOCKS轧机轧制前后分别独立地使用冷却水进行冷却，冷却水的压力为1.0MPa、流量为125m3/h，控冷控扎后，对上冷床的棒材进行入箱缓冷和精装入库。
本实施例制得的非调质棒材中的碳含量为0.43wt％，硅含量为0.45wt％，锰含量为1.30wt％，铬含量为0.17wt％，钒含量为0.10wt％，氮含量为0.013wt％，磷含量为0.020wt％，硫含量0.020wt％。
实施例2
本实施例提供一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法，所述制备方法包括以下步骤：
(1)转炉冶炼：采用高拉补吹的操作，出钢时加入1.30kg/t片钒；
(2)LF精炼：采用高碱度渣系进行精炼，造白渣时间为15min，所述高碱度渣系中的碱度为5；
(3)VD真空脱气：抽真空，真空度降至57Pa时进行保压，保压时间为15min，破空后加入氮含量为0.012wt％；
(4)连铸：采用弱冷低拉速的操作；
(5)铸坯加热：预热段温度为750℃，加热段温度为1200℃，均热段温度为1180℃，加热段时间60min，均热段加热时间50min，总加热时间为180min，铸坯加热后的开轧温度为1080℃；
(6)控冷控扎：经过精轧和KOCKS轧机轧制，KOCKS轧机入口温度为850℃，上冷床的温度为800℃，KOCKS轧机轧制前后分别独立地使用冷却水进行冷却，冷却水的压力为0.5MPa、流量为110m3/h，控冷控扎后，对上冷床的棒材进行入箱缓冷和精装入库。
本实施例制得的非调质棒材中的碳含量为0.40wt％，硅含量为0.30wt％，锰含量为1.20wt％，铬含量为0.10wt％，钒含量为0.06wt％，氮含量为0.010wt％，磷含量为0.017wt％，硫含量0.015wt％。
实施例3
本实施例提供一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材及其制备方法，所述制备方法包括以下步骤：
(1)转炉冶炼：采用高拉补吹的操作，出钢时加入2.41kg/t片钒；
(2)LF精炼：采用高碱度渣系进行精炼，造白渣时间为25min，所述高碱度渣系中的碱度为10；
(3)VD真空脱气：抽真空，真空度降至67Pa时进行保压，保压时间为25min，破空后加入氮含量为0.014wt％；
(4)连铸：采用弱冷低拉速的操作；
(5)铸坯加热：预热段温度为850℃，加热段温度为1250℃，均热段温度为1240℃，加热段时间100min，均热段加热时间80min，总加热时间为260min，铸坯加热后的开轧温度为1170℃；
(6)控冷控扎：经过精轧和KOCKS轧机轧制，KOCKS轧机入口温度为900℃，上冷床的温度为850℃，KOCKS轧机轧制前后分别独立地使用冷却水进行冷却，冷却水的压力为1.5MPa、流量为140m3/h，控冷控扎后，对上冷床的棒材进行入箱缓冷和精装入库。
本实施例制得的非调质棒材中的碳含量为0.46wt％，硅含量为0.60wt％，锰含量为1.50wt％，铬含量为0.25wt％，钒含量为0.13wt％，氮含量为0.015wt％，磷含量为0.025wt％，硫含量0.025wt％。
实施例4
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(2)所述高碱度渣系中的碱度为4，其余均与实施例1相同。
实施例5
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(2)所述高碱度渣系中的碱度为11，其余均与实施例1相同。
实施例6
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(6)所述KOCKS轧机入口温度为800℃，其余均与实施例1相同。
实施例7
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(6)所述KOCKS轧机入口温度为1000℃，其余均与实施例1相同。
实施例8
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(6)所述上冷床的温度为700℃，其余均与实施例1相同。
实施例9
本实施例与实施例1的区别仅在于，步骤(6)所述上冷床的温度为900℃，其余均与实施例1相同。
对比例1
本对比例与实施例1的区别仅在于，步骤(1)所述转炉冶炼出钢时片钒的加入量为1.10kg/t，其余均与实施例1相同。
对比例2
本对比例与实施例1的区别仅在于，步骤(1)所述转炉冶炼出钢时片钒的加入量为2.60kg/t，其余均与实施例1相同。
对比例3
本对比例与实施例1的区别仅在于，步骤(3)所述VD真空脱气破空后加入氮含量为0.010wt％，其余均与实施例1相同。
对比例4
本对比例与实施例1的区别仅在于，步骤(3)所述VD真空脱气破空后加入氮含量为0.018wt％，其余均与实施例1相同。
将实施例1-9和对比例1-4制备的非调质棒材，其硬度、抗拉强度和屈服强度的测试结果如表1所示。
表1
| 硬度/HBW | 抗拉强度/MPa | 屈服强度/MPa | |
| 实施例1 | 272 | 892 | 604 |
| 实施例2 | 267 | 869 | 578 |
| 实施例3 | 282 | 937 | 625 |
| 实施例4 | 262 | 803 | 506 |
| 实施例5 | 265 | 739 | 495 |
| 实施例6 | - | - | - |
| 实施例7 | 256 | 836 | 524 |
| 实施例8 | 297 | 783 | 511 |
| 实施例9 | 262 | 728 | 466 |
| 对比例1 | 220 | 689 | 376 |
| 对比例2 | 295 | 864 | 532 |
| 对比例3 | 229 | 711 | 476 |
| 对比例4 | 276 | 969 | 647 |
由表1可以得出：
(1)本发明提供的履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材的制备方法，硬度高达265HBW以上、抗拉强度高达937MPa以及屈服强度高达625Mpa；
(2)由实施例1和实施例4-5对比可知，当步骤(2)所述高碱度渣系中的碱度过低，降低了精炼渣脱氧能力，导致钢的氧含量过高，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；当步骤(2)所述高碱度渣系中的碱度过高，导致精炼渣流动性变差，吸附夹杂物能力下降，钢种非金属夹杂物增多，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；
(3)由实施例1和实施例6-7对比可知，当步骤(6)所述KOCKS轧机入口温度过低，导致轧机负荷增加，不能实现轧制；当步骤(6)所述KOCKS轧机入口温度过高，导致棒材晶粒度粗大，存在混晶现象，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；
(4)由实施例1和实施例8-9对比可知，当步骤(6)所述上冷床的温度过低，提高了棒材冷却速率，导致热轧态产生异常组织、硬度增加，进一步导致锯切下料困难；当步骤(6)所述上冷床的温度过高，棒材晶粒度粗大，存在混晶现象，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；
(5)由实施例1和对比例1-2对比可知，当步骤(1)所述转炉冶炼出钢时钒的加入量过低，降低钒在钢中的作用，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；当步骤(1)所述转炉冶炼出钢时钒的加入量过高，虽然抗拉强度、屈服强度能满足性能要求，但硬度增加以及成本大大增加；
(6)由实施例1和对比例3-4对比可知，当步骤(3)所述VD真空脱气破空后氮含量的加入量过低，导致钢种氮不能有效的与钒结合，降低钒的强化效果，进一步导致非调质棒材的力学性能下降；当步骤(3)所述VD真空脱气破空后氮含量的加入量过高，虽然能提高材料强度，但会大幅度降低材料塑性，影响下游使用。
申请人声明，以上所述仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，所属技术领域的技术人员应该明了，任何属于本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
Claims (10)
1.一种履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括依次进行的转炉冶炼、LF精炼、VD真空脱气、连铸、铸坯加热和控冷控轧；
所述转炉冶炼出钢时加入1.30～2.41kg/t片钒；
所述VD真空脱气破空后加入氮含量为0.012～0.014wt％。
2.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述转炉冶炼采用高拉补吹的操作；
优选地，所述LF精炼采用高碱度渣系进行精炼；
优选地，所述高碱度渣系中控制碱度为5～10；
优选地，所述LF精炼的造白渣时间≥15min。
3.根据权利要求1或2所述的制备方法，其特征在于，所述VD真空脱气包括：抽真空，真空度降至≤67Pa时进行保压，保压时间≥15min。
4.根据权利要求1-3任一项所述的制备方法，其特征在于，所述连铸采用弱冷低拉速的操作。
5.根据权利要求1-4任一项所述的制备方法，其特征在于，所述铸坯加热的预热段温度≤850℃，加热段温度为1120～1250℃，均热段温度为1180～1240℃，加热段时间≥60min，均热段加热时间≥50min，总加热时间为180～260min；
优选地，所述铸坯加热后的开轧温度为1080～1170℃。
6.根据权利要求1-5任一项所述的制备方法，其特征在于，所述控冷控扎经过精轧和KOCKS轧机轧制；
优选地，所述KOCKS轧机入口温度为850～900℃；
优选地，所述KOCKS轧机轧制前后分别独立地使用冷却水进行冷却；
优选地，所述冷却水的压力为0.5～1.5MPa；
优选地，所述冷却水的流量为110～140m3/h；
优选地，所述KOCKS轧机轧制、冷却后上冷床的温度为800～850℃。
7.根据权利要求1-6任一项所述的制备方法，其特征在于，所述控冷控扎还包括依次进行的缓冷和精整。
8.根据权利要求1-7任一项所述的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括以下步骤：
(1)转炉冶炼：采用高拉补吹的操作，出钢时加入1.30～2.41kg/t片钒；
(2)LF精炼：采用高碱度渣系进行精炼，控制造白渣时间≥15min，所述高碱度渣系中控制碱度为5～10；
(3)VD真空脱气：抽真空，真空度降至≤67Pa时进行保压，保压时间≥15min，破空后加入氮含量为0.012～0.014wt％；
(4)连铸：采用弱冷低拉速的操作；
(5)铸坯加热：预热段温度≤850℃，加热段温度为1120～1250℃，均热段温度为1180～1240℃，加热段时间≥60min，均热段加热时间≥50min，总加热时间为180～260min，铸坯加热后的开轧温度为1080～1170℃；
(6)控冷控扎：经过精轧和KOCKS轧机轧制，KOCKS轧机入口温度为850～900℃，上冷床的温度为800～850℃，控冷控扎后，对上冷床的棒材进行入箱缓冷和精装入库。
9.一种采用如权利要求1-8任一项所述的制备方法制备得到的履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材，其特征在于，所述履带式挖掘机支重轮轴用非调质棒材中的碳含量为0.40～0.46wt％，硅含量为0.30～0.60wt％，锰含量为1.20～1.50wt％，铬含量为0.10～0.25wt％，钒含量为0.06～0.13wt％，氮含量为0.010～0.015wt％，磷含量≤0.025wt％，硫含量≤0.025wt％。
10.根据权利要求9所述的非调质棒材，其特征在于，所述非调质棒材的抗拉强度≥800MPa，屈服强度≥550Mpa，硬度为230～290HBW。
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