CN113231469A - 一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 - Google Patents
一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113231469A CN113231469A CN202110507716.0A CN202110507716A CN113231469A CN 113231469 A CN113231469 A CN 113231469A CN 202110507716 A CN202110507716 A CN 202110507716A CN 113231469 A CN113231469 A CN 113231469A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- sheath
- zinc
- aluminum alloy
- blank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims abstract description 75
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 64
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 64
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 49
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 131
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 67
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 23
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 7
- 229910001094 6061 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 2
- 238000001727 in vivo Methods 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000007857 degradation product Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000000399 orthopedic effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001256 stainless steel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/165—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon of zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B2003/008—Zinc or its alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/06—Thermomechanical rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明公开了一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法。本发明包括以下步骤：(1)用铝合金材料制作包套模具；(2)用纯锌或锌基复合材料制作轧制坯料；(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；(4)将A料在轧机上轧制，得B料；(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品。本发明能够通过包套热轧的方式有效解决锌基复合材料轧制时开裂的问题。有效提高材料的高温可变形性、材料致密度以及力学性能。
Description
技术领域
本发明涉及锌基复合材料的轧制技术领域，特别是一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法。
背景技术
目前金属类植入器械主要有钛合金、不锈钢以及钴基合金。上述植入器械都具有良好的耐蚀性，能够在体内长期保持结构和性能的稳定性，当器械服役完成后需要进行二次手术取出，增加医疗费用的同时会对人体造成二次伤害。但作为短期的植入材料，需要植入器械能够在治疗期间腐蚀降解的同时，仍然保持特定的功能，且要求材料本身以及降解产物能够被人体吸收或者代谢排出体外，达到既能够满足治疗要求，又避免二次手术带来的痛苦和费用增加。
生物可降解锌基材料是新一代骨科植入物的候选材料。与镁相比，不会产生由于腐蚀过快而引起的氢穴腐蚀。与铁、钛等不可降解的金属相比，锌在体内表现出更好的降解速率。
然而加工锌基材料的纯锌的室温力学性能较差不满足医用植入材料的要求，导致熔炼后的锌基制品存在氧化严重、晶粒粗大、致密度较低等问题，也达不到作为生物骨内固定材料的要求。为了解决此问题，有必要提出一种能够有效的解决锌基材料轧制开裂，晶粒粗大，力学性能较低等问题的方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法。本发明能够通过包套热轧的方式有效解决锌基复合材料轧制时开裂的问题。有效提高材料的高温可变形性、材料致密度以及力学性能。
本发明的技术方案：一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，该方法包括以下步骤：
(1)用铝合金材料制作包套模具；
(2)用纯锌或锌基复合材料制作轧制坯料；
(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；
(4)将A料在轧机上轧制，得B料；
(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述包套模具的外形为长方体形，包套模具的中心设有前后贯通的长方体形的轧制坯料放置空腔；所述轧制坯料的外形和尺寸与轧制坯料放置空腔匹配。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述坯料放置空腔的前后长度与包套模具的前后长度相等；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的50-90％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的50-90％。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述坯料放置空腔的前后长度与包套模具的前后长度相等；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的60％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的60％。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述铝合金材料的是606X系铝合金；所述锌基复合材料是Zn＞50wt％的锌基复合材料。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述铝合金材料的是6061铝合金；锌基复合材料是0.5wt％GNS/Zn基复合材料。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述加热保温在热处理炉中进行，温度为350-380℃，保温时间为45-60min。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述加热保温在热处理炉中进行，温度为380℃，保温时间为45min。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为350-380℃，轧制速率为100-200r/min，每道次轧制变形量为5-10％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入350-380℃的热处理炉中保温3-5min，然后进行下一道次轧制，共计进行8-12道次轧制。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为380℃，轧制速率为150r/min，每道次轧制变形量为10％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入380℃的热处理炉中保温5min，然后进行下一道次轧制，共计进行8-12道次轧制。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述静置的温度为200-220℃，时间为30-45min。
前述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法中，所述静置的温度为200℃，时间为45min。
与现有技术相比，本发明具有如下的有益效果：
1、现有技术中，轧制是提高金属材料强度的常用方法，塑性较好的金属材料可以直接采用冷轧或热轧的方式改善力学性能，但针对烧结成型的锌基复合材料直接冷轧或热轧会导致材料出现开裂现象。本发明通过设计一种铝合金包套模具，结合热轧工艺进行包套轧制，能够有效解决锌基复合材料的轧制开裂问题，显著提高材料的高温可变形性、材料致密性和力学性能。
2、本发明方法主要用于有效解决锌基复合材料的轧制开裂问题，本发明方法也可用于纯锌材料的轧制，同样可提高纯锌材料的力学性能。
3、本发明对hcp晶体结构的金属轧制工艺具有一定的指导意义。
4、本发明提出的坯料放置空腔的前后长度与包套模具的前后长度相等；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的60％；坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的60％。如此，使坯料放置空腔的上下左右距离均相等且对称，可获得很好的包套轧制效果，轧制时应力不会集中，试样也不会开裂。若下左右的距离不对称，则势必在轧制时引起应力在薄弱方向应力集中，从而导致试样开裂。
5、本发明中，选用606X系铝合金，是因为该系铝合金有较好的延展性，在包套轧制过程中一定程度下可辅助轧制变形。而胚体材料只要是以锌为基体的复合材料均可，Zn＞50wt％。
6、本发明中，加热保温在热处理炉中进行，温度最优为380℃，保温时间最优为45min，目的是保证热轧过程中，第一道轧制就能保证轧制胚料受热均匀；之后进行的多道轧制，轧制温度保持为380℃，轧制速率为150r/min，固定轧制速率是为了控制变量，因为不同的轧制速率会影响胚体材料的晶粒大小，每道次轧制变形量为10％，同样是为了控制变量，不同的变形量轧制的材料晶粒有差别；每道次变形完成后将带包套的坯料放入380℃的热处理炉中保温5min，是因为第一道轧制是已经保温45min,因此往后保温5min，即可受热均匀，然后进行下一道次轧制；共计进行8-12道次轧制，多道次轧制有两个原因：一是为了实验安全性，每道次下降量有严格规定，二是采用多道轧制有利于均匀细化晶粒。
7、本发明最后去除铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平的最优静置的温度为200℃，时间为45min，理由是：静置的目的是去应力矫正，200℃达不到回复再结晶，因此，200℃静置45min有利于后期加工。
附图说明
图1为包套模具的结构示意图；
图2为图2为包套轧制后包套材料与基体的横截面分层实物图；
图3为包套轧制前0.3wt％GNS/Zn复合材料组织图；
图4为包套轧制后0.3wt％GNS/Zn复合材料组织图。
其中，图1所示包套模具中设有轧制坯料放置空腔；
图2所示上下层是包套材料，中间层是轧制坯料。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步的说明，但并不作为对本发明限制的依据。
实施例1。一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，
本实施例中采用6061铝合金作为包套材料，具体包括以下步骤：
(1)将6061铝合金按照图1所示图纸进行加工，在中间加工出一个70mm×26mm×6mm的长方体空腔，剩余材料即为包套模具。
(2)将烧结好的纯锌材料(圆柱状)，用线切割获得70mm×26mm×6mm的板。
(3)将加工好的锌基复合材料板放入设计好的包套模具中，置入箱式炉中随炉加热到380℃，保温35min，取出进行轧制，每道次变形量为8％，轧制速度为150r/min，每轧一道次后放入炉中，待温度稳定以后计时5min，重复上述步骤进行多道次轧制，共进行10道次轧制。
(4)经选材的包套材料与坯体经轧制以后具有明显的分层现象，其分层图如图2所示，将轧好锌基复合板置于220℃的真空炉中静置45min。
本实例通过合理设计包套模具和热轧工艺，解决了室温变形能力差、易开裂、易氧化的材料轧制问题。轧制后纯锌的抗拉强度为127MPa，硬度为61HV较轧制前(112MPa，52HV)，分别提高了13.3％，17.3％，有效提高材料力学性能。
实施例2。一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，
与实施例1不同的是，本实例选用的轧制母材选用的0.3wt％GNS/Zn基复合材料。
经轧制后0.3wt％GNS/Zn基复合材料的抗拉强度为168MPa，硬度为63HV较轧制前(148MPa，56HV)，分别提高了13.5％，12.5％。
诸多实例表明：能够通过包套热轧的方式解决脆性金属、材料氧化以及热开裂的问题，提高材料的力学性能。
实施例3。一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，本方法步骤如下：
(1)用铝合金材料制作包套模具；所述铝合金材料的是6061铝合金；
(2)用锌基复合材料制作轧制坯料；所述锌基复合材料是0.3wt％GNS/Zn基复合材料；所述包套模具的外形为长方体形，包套模具的中心设有前后贯通的长方体形的轧制坯料放置空腔；所述轧制坯料的外形和尺寸与轧制坯料放置空腔匹配；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的50％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的50％；
(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；所述加热保温在热处理炉中进行，温度为350℃，保温时间为45min；
(4)将A料在轧机上轧制，得B料；所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为350℃，轧制速率为100r/min，每道次轧制变形量为5％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入350℃的热处理炉中保温3min，然后进行下一道次轧制，共计进行8道次轧制；
(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品；所述静置的温度为200℃，时间为30min。
实施例4。一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，本方法步骤如下：
(1)用铝合金材料制作包套模具；所述铝合金材料的是6061铝合金；
(2)用锌基复合材料制作轧制坯料；所述锌基复合材料是0.3wt％GNS/Zn基复合材料；所述包套模具的外形为长方体形，包套模具的中心设有前后贯通的长方体形的轧制坯料放置空腔；所述轧制坯料的外形和尺寸与轧制坯料放置空腔匹配；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的90％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的90％；
(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；所述加热保温在热处理炉中进行，温度为380℃，保温时间为60min；
(4)将A料在轧机上轧制，得B料；所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为380℃，轧制速率为200r/min，每道次轧制变形量为10％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入380℃的热处理炉中保温5min，然后进行下一道次轧制，共计进行12道次轧制；
(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品；所述静置的温度为220℃，时间为45min。
实施例5。一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，本方法步骤如下：
(1)用铝合金材料制作包套模具；所述铝合金材料的是6061铝合金；
(2)用锌基复合材料制作轧制坯料；所述锌基复合材料是0.3wt％GNS/Zn基复合材料；所述包套模具的外形为长方体形，包套模具的中心设有前后贯通的长方体形的轧制坯料放置空腔；所述轧制坯料的外形和尺寸与轧制坯料放置空腔匹配；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的70％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的70％；
(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；所述加热保温在热处理炉中进行，温度为365℃，保温时间为52min；
(4)将A料在轧机上轧制，得B料；所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为365℃，轧制速率为150r/min，每道次轧制变形量为7.5％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入370℃的热处理炉中保温4min，然后进行下一道次轧制，共计进行10道次轧制；
(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品；所述静置的温度为210℃，时间为37min。
Claims (10)
1.一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：该方法包括以下步骤：
(1)用铝合金材料制作包套模具；
(2)用锌基复合材料制作轧制坯料；
(3)将轧制坯料装入包套模具中，再进行加热保温，得A料；
(4)将A料在轧机上轧制，得B料；
(5)去除B料上的铝合金外包套材料，置于真空炉中静置矫平，得成品。
2.根据权利要求1所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述包套模具的外形为长方体形，包套模具的中心设有前后贯通的长方体形的轧制坯料放置空腔；所述轧制坯料的外形和尺寸与轧制坯料放置空腔匹配。
3.根据权利要求2所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述坯料放置空腔的前后长度与包套模具的前后长度相等；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的50-90％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的50-90％。
4.根据权利要求3所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述坯料放置空腔的前后长度与包套模具的前后长度相等；所述坯料放置空腔的上下高度是包套模具的上下高度的60％；所述坯料放置空腔的左右宽度是包套模具的左右高度的60％。
5.根据权利要求1所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述铝合金材料的是606X系铝合金；所述锌基复合材料是Zn＞50wt％的锌基复合材料。
6.根据权利要求1所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述加热保温在热处理炉中进行，温度为350-380℃，保温时间为45-60min。
7.根据权利要求6所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述加热保温在热处理炉中进行，温度为380℃，保温时间为45min。
8.根据权利要求1所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为350-380℃，轧制速率为100-200r/min，每道次轧制变形量为5-10％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入350-380℃的热处理炉中保温3-5min，然后进行下一道次轧制，共计进行8-12道次轧制。
9.根据权利要求8所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述轧制是进行多道次轧制处理，多道次轧制处理工艺为：轧制温度为380℃，轧制速率为150r/min，每道次轧制变形量为10％，每道次变形完成后将带包套的坯料放入380℃的热处理炉中保温5min，然后进行下一道次轧制，共计进行8-12道次轧制。
10.根据权利要求1所述的锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法，其特征在于：所述静置的温度为200-220℃，时间为30-45min。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110507716.0A CN113231469B (zh) | 2021-05-10 | 2021-05-10 | 一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110507716.0A CN113231469B (zh) | 2021-05-10 | 2021-05-10 | 一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN113231469A true CN113231469A (zh) | 2021-08-10 |
| CN113231469B CN113231469B (zh) | 2023-04-18 |
Family
ID=77133109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202110507716.0A Active CN113231469B (zh) | 2021-05-10 | 2021-05-10 | 一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN113231469B (zh) |
Citations (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6411081A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-13 | Furukawa Aluminium | Manufacture of aluminum sheet for brazing |
| CN1462816A (zh) * | 2003-06-11 | 2003-12-24 | 北京科技大学 | 一种高铌TiAl合金板材的制备方法 |
| JP2004027321A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金成形材料とその製造方法及び製造装置 |
| DE102005042159B3 (de) * | 2005-08-30 | 2007-03-08 | ACHENBACH BUSCHHüTTEN GMBH | Meßrolle zur Messung der Bandzugspannung und/oder der Bandtemperatur von Bandmaterial |
| CN101011705A (zh) * | 2007-01-31 | 2007-08-08 | 哈尔滨工业大学 | 含元素钇的TiAl金属间化合物板材的制备方法 |
| CN101065633A (zh) * | 2004-10-22 | 2007-10-31 | 阿勒里斯铝业科布伦茨有限公司 | 由异型轧制金属产品制成的管子及其制造方法 |
| WO2008004906A1 (fr) * | 2006-07-06 | 2008-01-10 | Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran | Procédé de fabrication d'un blanc en feuille à partir d'un alliage de titane |
| JP2010247219A (ja) * | 2009-04-20 | 2010-11-04 | Hokkaido Univ | 被覆型複合材料の製造方法および被覆型複合材料 |
| CN102107225A (zh) * | 2010-12-20 | 2011-06-29 | 宝钛集团有限公司 | 一种包覆叠轧钛合金薄板的叠轧包 |
| CN102676884A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-09-19 | 长沙众兴新材料科技有限公司 | 一种高抗下垂性热交换器钎焊用铝合金复合箔 |
| CN102909217A (zh) * | 2012-08-24 | 2013-02-06 | 上海交通大学 | 铝板包套的镁合金的轧制方法 |
| CN103801581A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-21 | 北京科技大学 | 一种高铌钛铝基合金板材的制备方法 |
| CN104259772A (zh) * | 2014-09-03 | 2015-01-07 | 钢铁研究总院 | 一种制造钛-钢复合板的方法 |
| CN104646419A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-27 | 哈尔滨工业大学 | TiAl合金改进包套及应用其进行大变形量轧板的方法 |
| CN106077088A (zh) * | 2016-06-15 | 2016-11-09 | 哈尔滨工业大学 | 一种TiAl基合金包套结构及利用其进行轧制的方法 |
| TW201715051A (zh) * | 2015-07-29 | 2017-05-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱軋用鈦材 |
| US20180013148A1 (en) * | 2015-03-31 | 2018-01-11 | Fujifilm Corporation | Aluminum plate and collector for storage device |
| CN107699831A (zh) * | 2017-10-13 | 2018-02-16 | 东北大学 | 基于复合结构设计的包套轧制铸态TiAl合金板材方法 |
| US20180216210A1 (en) * | 2015-07-29 | 2018-08-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium composite material and titanium material for hot working |
| CN110271244A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 日立金属株式会社 | 包层材料与金属的复合材料 |
| CN111463046A (zh) * | 2020-03-07 | 2020-07-28 | 福达合金材料股份有限公司 | 一种银氧化锌片状电触头及其制备方法 |
| CN111822522A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-10-27 | 山东中元自动化设备有限公司 | 汽车板簧轧制前加热工艺 |
| WO2020239276A1 (en) * | 2019-05-24 | 2020-12-03 | Constelllium Rolled Products Singen Gmbh & Co.Kg | Aluminium alloy sheet product with improved surface aspect |
-
2021
- 2021-05-10 CN CN202110507716.0A patent/CN113231469B/zh active Active
Patent Citations (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6411081A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-13 | Furukawa Aluminium | Manufacture of aluminum sheet for brazing |
| JP2004027321A (ja) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マグネシウム合金成形材料とその製造方法及び製造装置 |
| CN1462816A (zh) * | 2003-06-11 | 2003-12-24 | 北京科技大学 | 一种高铌TiAl合金板材的制备方法 |
| CN101065633A (zh) * | 2004-10-22 | 2007-10-31 | 阿勒里斯铝业科布伦茨有限公司 | 由异型轧制金属产品制成的管子及其制造方法 |
| DE102005042159B3 (de) * | 2005-08-30 | 2007-03-08 | ACHENBACH BUSCHHüTTEN GMBH | Meßrolle zur Messung der Bandzugspannung und/oder der Bandtemperatur von Bandmaterial |
| WO2008004906A1 (fr) * | 2006-07-06 | 2008-01-10 | Institut Problem Sverkhplastichnosti Metallov Ran | Procédé de fabrication d'un blanc en feuille à partir d'un alliage de titane |
| CN101011705A (zh) * | 2007-01-31 | 2007-08-08 | 哈尔滨工业大学 | 含元素钇的TiAl金属间化合物板材的制备方法 |
| JP2010247219A (ja) * | 2009-04-20 | 2010-11-04 | Hokkaido Univ | 被覆型複合材料の製造方法および被覆型複合材料 |
| CN102107225A (zh) * | 2010-12-20 | 2011-06-29 | 宝钛集团有限公司 | 一种包覆叠轧钛合金薄板的叠轧包 |
| CN102676884A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-09-19 | 长沙众兴新材料科技有限公司 | 一种高抗下垂性热交换器钎焊用铝合金复合箔 |
| CN102909217A (zh) * | 2012-08-24 | 2013-02-06 | 上海交通大学 | 铝板包套的镁合金的轧制方法 |
| CN103801581A (zh) * | 2014-01-24 | 2014-05-21 | 北京科技大学 | 一种高铌钛铝基合金板材的制备方法 |
| CN104259772A (zh) * | 2014-09-03 | 2015-01-07 | 钢铁研究总院 | 一种制造钛-钢复合板的方法 |
| CN104646419A (zh) * | 2015-02-05 | 2015-05-27 | 哈尔滨工业大学 | TiAl合金改进包套及应用其进行大变形量轧板的方法 |
| US20180013148A1 (en) * | 2015-03-31 | 2018-01-11 | Fujifilm Corporation | Aluminum plate and collector for storage device |
| TW201715051A (zh) * | 2015-07-29 | 2017-05-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 熱軋用鈦材 |
| US20180216210A1 (en) * | 2015-07-29 | 2018-08-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Titanium composite material and titanium material for hot working |
| CN106077088A (zh) * | 2016-06-15 | 2016-11-09 | 哈尔滨工业大学 | 一种TiAl基合金包套结构及利用其进行轧制的方法 |
| CN107699831A (zh) * | 2017-10-13 | 2018-02-16 | 东北大学 | 基于复合结构设计的包套轧制铸态TiAl合金板材方法 |
| CN110271244A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 日立金属株式会社 | 包层材料与金属的复合材料 |
| WO2020239276A1 (en) * | 2019-05-24 | 2020-12-03 | Constelllium Rolled Products Singen Gmbh & Co.Kg | Aluminium alloy sheet product with improved surface aspect |
| CN111463046A (zh) * | 2020-03-07 | 2020-07-28 | 福达合金材料股份有限公司 | 一种银氧化锌片状电触头及其制备方法 |
| CN111822522A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-10-27 | 山东中元自动化设备有限公司 | 汽车板簧轧制前加热工艺 |
Non-Patent Citations (5)
| Title |
|---|
| HONGMEI AO等: "Microstructure and mechanical properties of zinc matrix composites reinforced with copper coated multiwall carbon nanotubes", 《MATERIALS RESEARCH EXPRESS》 * |
| 朱涛等: "固溶温度对Mg-2Gd-2Zn轧制板材显微组织和力学性能的影响" * |
| 王卫等: "轧制变形对Ni-Fe-Cu-Co耐蚀合金材料组织性能的影响", 《中国铸造装备与技术》 * |
| 王培;刘晓兴;王延星;李占国;: "铝合金钎焊用热轧坯料裂边的原因及其预防措施" * |
| 缪家士等: "高铌钛铝基合金板材的高温包套轧制", 《稀有金属材料与工程》 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN113231469B (zh) | 2023-04-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2339044A1 (en) | Hot-pressed steel plate member and manufacturing method therefor | |
| KR102249605B1 (ko) | 자동차용 시트 제조에 적합한 알루미늄 합금 소재, 및 그 제조 방법 | |
| EP3616810A1 (en) | High-strength aluminum alloy laminated molding and production method therefor | |
| RU2729569C2 (ru) | Материалы с оцк-структурой на основе титана, алюминия, ванадия и железа и изделия, полученные из них | |
| US8349098B2 (en) | Process for producing a component from a steel product provided with an Al-Si coating and intermediate product of such a process | |
| EP2738273B1 (en) | Aluminum alloy sheet and method for manufacturing same | |
| EP2641986A1 (en) | Magnesium alloy sheet and process for producing same | |
| CN113122763B (zh) | 一种高强韧性高熵合金制备方法 | |
| US20180087133A1 (en) | Formable magnesium based wrought alloys | |
| CN106103760B (zh) | Dr罐体用铝合金板及其制造方法 | |
| EP2453031B1 (en) | Magnesium alloy plate | |
| CN104611658A (zh) | 一种卷式生产ta3钛板的退火方法 | |
| EP3546606B1 (en) | Alpha+beta titanium extruded material | |
| EP2530173A1 (en) | Method for improving surface coarse grain of non-oriented silicon steel | |
| CN111331128A (zh) | 一种通过金属粉末烧结制备锌合金可降解材料的方法 | |
| CN106605006A (zh) | 罐用钢板及其制造方法 | |
| CN100482834C (zh) | 易加工性镁合金及其制造方法 | |
| CN110205572B (zh) | 一种两相Ti-Al-Zr-Mo-V钛合金锻棒的制备方法 | |
| EP2868760B1 (en) | Aluminum alloy sheet for blow molding and production method therefor | |
| US5032190A (en) | Sheet processing for ODS iron-base alloys | |
| CN113231469B (zh) | 一种锌基复合材料用铝合金材料包套热轧的方法 | |
| CN107532264A (zh) | 合金化热镀锌原板及其制造方法和合金化热镀锌钢板 | |
| CN113474479B (zh) | 由铝合金制造板材或带材的方法和由此制成的板材、带材或成形件 | |
| JP2011127163A (ja) | 成形性に優れるマグネシウム合金板材とその製造方法 | |
| GB2473051A (en) | Cold rolling a strip of Al-Si-Fe-Be alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |