CN113174539A - Q345级可fcb大线能量焊接桥梁钢及制造方法和焊接工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种Q345E级可FCB大线能量焊接桥梁钢及制造方法和焊接工艺,包括Q345C级桥梁钢及Q345E级桥梁钢;生产过程包括:铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH或VD真空脱气—板坯连铸—加热—TMCP轧制—层流冷却—堆垛缓冷;本发明使厚度规格为20~40mm的钢板可一次焊接成型,并保证焊接热影响区的性能,满足FCB大线能量焊接要求。
Description
技术领域
本发明涉及低合金钢技术领域,尤其涉及一种可进行FCB大线能量焊接的Q345级桥梁钢及其制造方法和焊接工艺。
背景技术
随着桥梁钢结构建设向高参数、大型化发展,对于桥梁钢的需求也越来越多,生产效率随大型高效焊接设备(如FCB焊接设备)的应用逐年提高,但普通的桥梁结构钢并不能满足大线能量焊接的要求。
在大线能量焊接条件下,由材料自身原因所引起的接头低韧性源于以下因素:
1)大的热量输入导致HAZ奥氏体晶粒粗化,并进一步得到粗大的热影响区组织,显著提高了钢的脆性转变温度。
2)因HAZ温度梯度的升高和冷却速度的降低,过冷奥氏体转变后形成较多脆性组织,如晶界铁素体、MA组元等。
3)粗大的或者硬脆性的夹杂物;这些夹杂物既包括钢板中原有的较大颗粒夹杂物(如硅酸钙、氧化铝),也包括钢板中原有颗粒较小,但在焊接过程中明显粗化的夹杂物或者析出物(如TiN),还包括某些硬脆性夹杂物,如Al2O3或者铝镁尖晶石(MgO·Al2O3)等。研究表明,对于Al2O3夹杂物,即使5微米大小就有可能在其与基体界面形成应力集中引发脆断。
因此,为提高钢板焊接接头韧性,需要同时控制接头得到细小的组织,同时减少出现粗大或者脆性的夹杂物,而在大线能量焊接条件下,对此要求更为苛刻。
FCB法大线能量焊接,又称焊剂铜垫法,它是在铜垫板上均匀撒4—6mm厚度的衬垫焊剂,然后用空气管等简单的顶压装置,将上述敷好焊剂的铜垫板压紧到焊缝背面使其与工件紧密贴合,焊丝在正面进行单面焊接,电弧热会焊透母材的Y形或V形坡口输入到背面,使衬垫焊剂也熔化,最终实现单面焊接双面成型的方法,属于一种大线能量焊接方式,可极大地提高焊接效率。因为没有气电立焊时水冷铜滑块的冷却作用,且焊接时上、下表面覆盖有焊剂,不易传热,冷却速度更为缓慢,焊接热影响区的高温停留时间更长,因而相对于气电立焊方式,FCB焊接方式要求钢板的大线能量焊接性能更为严格。
如果FCB焊接工艺不合适,有可能导致焊接接头焊缝不能一次焊接成型,焊缝余高不足或过高,产生未熔合、咬边、焊瘤等焊接缺陷,不能满足产品结构焊接设计要求,对产品的结构安全产生危害,产品FCB焊接应用必须匹配适合的焊接工艺。
发明内容
本发明提供了一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢及制造方法和焊接工艺,采用微合金化设计原理进行相应的成分设计,通过制定轧制工艺和适合的焊接工艺,使厚度规格为20~40mm的钢板可一次焊接成型,并保证焊接热影响区的性能,满足FCB大线能量焊接要求。
为了达到上述目的,本发明采用以下技术方案实现:
一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢,包括Q345C级桥梁钢及Q345E级桥梁钢;
所述Q345C级桥梁钢的化学成分按质量百分比计包括C:0.09%~0.13%,Si:0.10%~0.50%,Mn:0.8%~1.50%,P:≤0.013%,S:≤0.012%,Nb:0.01%~0.05%,N:0.0040%~0.0080%,Ti:0.008%~0.022%,Al:0.01%~0.04%,Ca:0.0010%~0.0060%,其余为Fe及不可避免的杂质;
碳当量CEV≤0.40%;CEV(%)=C+Mn/6+(Cr+V+Mo)/5+(Ni+Cu)/15;
所述Q345E级桥梁钢的化学成分在Q345C级桥梁钢的化学成分基础上加入0.05%~0.3%的Ni。
一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的制造方法,生产过程包括:铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH或VD真空脱气—板坯连铸—加热—TMCP轧制—层流冷却—堆垛缓冷;其中:
1)LF精炼过程喂入SiCa线,最终收得Ca的质量百分比含量为0.0010%~0.0060%,且Ca/S=0.3~0.8;
2)RH或VD真空脱气过程中,控制N含量在40~80ppm,且Ti/N=2.2~3.2;
3)钢坯加热温度为1150~1200℃,钢板生产采用两阶段控制轧制及控制冷却方式;再结晶轧制温度区间为1050~970℃,累积压下率>50%,未再结晶区轧制温度区间控制在830~880℃;二阶段的累积压下量≥55%,二阶段开轧温度及终轧温度控制在830~880℃,开冷温度为750~850℃,返红温度为550~600℃,钢板的冷却速度控制在4~20℃/s。
所生产Q345C级桥梁钢钢板及Q345E级桥梁钢钢板的屈服强度≥345MPa,抗拉强度≥490MPa,延伸率≥20%。
一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的焊接工艺,焊接工艺参数包括:
1)单坡V形坡口角度38°~42°,钝边4~6mm,坡口间隙0~2mm;
2)焊接第一丝的焊接电流为1250~1450A,焊接电压为30~45V;焊接第二丝的焊接电流为1050~1300A,焊接电压为33~45V,焊接第三丝的焊接电流为900~1280A,焊接电压为35~50V;
3)焊接速度为25~90cm/min,三丝FCB焊接一次单道焊接成型,最大线能量为300KJ/cm。
所述Q345C级桥梁钢焊接热影响区的-20℃冲击功AKv>100J,Q345E级桥梁钢焊接热影响区的-40℃冲击功AKv>80J。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
1)采用C、Mn、Si基本元素和Nb、Ti、Ca微合金化技术,以及Ti/N、Ca/S控制技术,结合控制轧制和控制冷却技术,所生产的屈服强度为345MPa级的钢板,采用FCB大线能量焊接时,规格40mm可以一次焊接成型,最大线能量可以达到300KJ/cm;
2)Q345C级桥梁钢焊接热影响区的-20℃时Akv>100J;Q345E级桥梁钢焊接热影响区的-40℃时Akv>80J;极大提高焊接效率,降低了制造厂生产成本,提高了工程进度。
具体实施方式
本发明所述一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢,包括Q345C级桥梁钢及Q345E级桥梁钢;
所述Q345C级桥梁钢的化学成分按质量百分比计包括C:0.09%~0.13%,Si:0.10%~0.50%,Mn:0.8%~1.50%,P:≤0.013%,S:≤0.012%,Nb:0.01%~0.05%,N:0.0040%~0.0080%,Ti:0.008%~0.022%,Al:0.01%~0.04%,Ca:0.0010%~0.0060%,其余为Fe及不可避免的杂质;
碳当量CEV≤0.40%;CEV(%)=C+Mn/6+(Cr+V+Mo)/5+(Ni+Cu)/15;
所述Q345E级桥梁钢的化学成分在Q345C级桥梁钢的化学成分基础上加入0.05%~0.3%的Ni。
一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的制造方法,生产过程包括:铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH或VD真空脱气—板坯连铸—加热—TMCP轧制—层流冷却—堆垛缓冷;其中:
1)LF精炼过程喂入SiCa线,最终收得Ca的质量百分比含量为0.0010%~0.0060%,且Ca/S=0.3~0.8;
2)RH或VD真空脱气过程中,控制N含量在40~80ppm,且Ti/N=2.2~3.2;
3)钢坯加热温度为1150~1200℃,钢板生产采用两阶段控制轧制及控制冷却方式;再结晶轧制温度区间为1050~970℃,累积压下率>50%,未再结晶区轧制温度区间控制在830~880℃;二阶段的累积压下量≥55%,二阶段开轧温度及终轧温度控制在830~880℃,开冷温度为750~850℃,返红温度为550~600℃,钢板的冷却速度控制在4~20℃/s。
所生产Q345C级桥梁钢钢板及Q345E级桥梁钢钢板的屈服强度≥345MPa,抗拉强度≥490MPa,延伸率≥20%。
一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的焊接工艺,焊接工艺参数包括:
1)单坡V形坡口角度38°~42°,钝边4~6mm,坡口间隙0~2mm;
2)焊接第一丝的焊接电流为1250~1450A,焊接电压为30~45V;焊接第二丝的焊接电流为1050~1300A,焊接电压为33~45V,焊接第三丝的焊接电流为900~1280A,焊接电压为35~50V;
3)焊接速度为25~90cm/min,三丝FCB焊接一次单道焊接成型,最大线能量为300KJ/cm。
所述Q345C级桥梁钢焊接热影响区的-20℃冲击功AKv>100J,Q345E级桥梁钢焊接热影响区的-40℃冲击功AKv>80J。
本发明所述的一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的成分设计原理如下:
C是决定钢材强度的主要元素,也是决定焊接热影响区组织的主要元素。当C含量低于0.04%时,难以得到所需要的强度;当C含量高于0.15%时,焊接热影响区中会出现多量的淬硬组织(如上贝氏体),使韧性得到恶化,容易产生焊接裂纹;而当钢板厚度规格较大时,板厚中心低温冲击性能达不到要求;因此,本发明将C含量控制在0.09%~0.13%。
Si作为脱氧元素而在钢中添加,能够促进钢水脱氧并提高钢板强度,但是Si的固溶强化作用会损害钢板的低温冲击韧性及焊接性,同时促进M-A形成并长大;Si含量低于0.10%时,脱氧效果差,钢板表面易起麻点和红绣;而当Si含量大于0.60%时,钢中组织容易脆化,并且焊接冷、热裂纹敏感性均增加;因此,本发明将Si含量控制在0.10%~0.50%。
Mn是钢中重要的合金元素,不仅可以提高钢板强度,还可以扩大奥氏体相区,降低Ar3点温度,细化铁素体晶粒,改善钢板低温韧性;但是,Mn在钢水凝固过程中容易发生偏析,高含量的Mn容易与P、S等杂质发生偏析,对连铸造成困难,并在后续轧制、焊接过程中容易产生M/A岛等影响焊接低温韧性的不良组织;钢中MnS第二相夹杂对母材性能及HAZ区均有严重不良影响;此外,Mn还会提高钢的脆硬性,导致Pcm值增高,容易形成硬脆相;因此,本发明将Mn含量控制在0.80%~1.5%。
P是杂质元素,P作为钢中有害夹杂对钢的低温韧性和焊接性有很大损害作用,理论上要求尽可能低;但对于炼钢过程来说,过低的P含量要求会大大增加生产成本,同时对性能的增益则有限,因此,本发明中P含量要求控制在0.013%以下。
S也是一种有害元素,高的硫含量会提高钢板的脆性转变温度,降低钢的可焊接性能,更重要的是S在钢中与Mn结合形成MnS夹杂物,在轧制过程中易形成长条状夹杂区;同时,S还是热轧过程中产生热脆性的主要元素,理论上要求越低越好;考虑到过低的硫含量会明显增加炼钢成本,降低其可制造性,综合考虑,本发明将S含量控制在0.012%以下。
Ni可提高基体强度、低温韧性及延伸率,本发明所述Q345E级桥梁钢中将Ni的含量控制在0.05%~0.30%。Q345C级桥梁钢中不添加Ni。
Nb的主要作用是提高未再结晶温度和促进低温相变组织形成,还能与Ti形成复合氮化物,降低钛氮比,改善热影响区性能;其含量过低时,强化效果小,钢的强度常常达不到要求,但过高的铌含量会导致在大线能量焊接条件下诱发上贝氏体形成,严重损害大线能量HAZ区低温韧性;因此,本发明中Nb含量控制0.01%~0.05%范围内。
N是保障大线能量焊接接头性能的重要元素,N在钢中有两种存在形式,其一为固溶,即以自由氮的形式存在,对钢的性能尤其是接头的低温冲击性能不利;其二是以弥散分布的氮化物形式存在(主要的氮化物如TiN、AlN和NbN等),能够减小焊接热影响区晶粒的长大趋势,提高焊接粗晶区的性能,本发明将N含量控制0.0040%~0.0080%范围内。
Ti是本发明钢中重要的元素之一,在较高的温度下Ti可以与N结合成TiN,同时和Nb形成TiNb(CN),在焊接高温作用下不易溶解,具有阻止奥氏体晶粒长大和促进铁素体形核的作用,可以有效地提高热影响区的韧性。Ti的添加还可以减少自由N的固溶含量,改善钢的焊接性能。适合的Ti/N可以发挥Ti和N的最大作用。当Ti/N低于2.2%时,钢中固溶N量较多,韧性和时效性能均较低;当Ti/N高于3.2%时,TiN粒子粗化,对热影响区的有益作用削弱,同时固溶Ti量增高,损害母材韧性。即超出此范围,钢板及焊接热影响区性能方面将出现大幅度的下降,因此,本发明中Ti含量的最佳范围是0.008%~0.022%。
Ca是本发明钢中重要的元素之一,适量的Ca加入可以和钢中的Al2O3形成低熔点的钙铝酸盐,避免大块的尖晶石存在对钢板和焊接性能造成不利的影响,且适合的Ca/S还可以改变MnS的长宽比,避免硫化锰聚集长大,同时促进MnS在Ca、Al的氧化物和Ti的碳氮化物周围形成,作为针状铁素体的形核核心,有利于在焊接热影响区中促进针状铁素体的形成;本发明中,Ca的含量为0.0010%~0.0060%,同时要求Ca/S为0.3~0.8。
Al是钢的优良脱氧剂,能够有效的细化晶粒元素,提高钢的强度和韧性;但添加量大于0.050%时,容易形成大形复合型氧化物夹杂物,且易在结晶器水口结瘤;本发明中Al含量控制在0.010%~0.040%。
本发明中,Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢钢板的生产步骤包括铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH或VD真空脱气—板坯连铸—加热—TMCP轧制—层流冷却—堆垛缓冷。具体如下:
转炉冶炼前铁水预脱硫,脱硫渣要扒干净,在转炉阶段加入Si、Mn进行预脱氧。
LF炉造白渣,深度脱S,目标成分微调。在LF精炼阶段加入Al深脱氧,在LF精炼后期喂入SiCa线,调整Ca/S符合目标要求。
VD或RH精炼,处理时间不低于10分钟,后期吹氮气或加入氮化硅锰调整Ti/N符合目标要求,净吹Ar气3~5分钟,以保证成分均匀,连铸过热度≤25℃。
钢坯均热的加热温度为1150~1200℃。
轧制冷却工艺采用两阶段控制轧制技术(即再结晶轧制阶段和未再结晶轧制阶段)及控制冷却技术。再结晶轧制和未再结晶轧制过程主要促使晶粒细化,再结晶轧制在高温段进行,单道次给予足够的压下率,在各道次变形过程中和道次间发生晶粒再结晶,使奥氏体晶粒细化,为相变后生成细小的铁素体提供条件。未再结晶轧制在低温段进行,奥氏体变形后不发生再结晶,晶粒被拉长,晶粒内有大量的变形带和位错,形核点多,相变后铁素体晶粒细化,有助于提高钢材的强度和韧性。控制冷却过程主要促使钢板形成适合的组织,钢板的强度和韧性有适合的匹配,满足钢板开发的级别要求。本发明所述钢板的主要组织为贝氏体。
粗轧采用奥氏体再结晶区轧制,温度区间在1050~970℃之间,单道次压下率大于10%,该阶段累积压下率>50%。
精轧采用奥氏体未再结晶区轧制,温度区间控制830~880℃。单道次压下率大于10%,该阶段的累积变形量≥55%。
轧后采用在线层流加速冷却。钢板的开冷温度为750~850℃,钢板的返红温度控制在550~600℃,钢板的冷却速度控制在4~20℃/s。
本发明所述一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的焊接工艺,采用三丝FCB,三个焊接电源予以配合,第一丝选择大的焊接电流密度匹配低的电弧电压,即尽量短的电弧长度,在获得尽量大的焊缝熔深时使热输入尽量小,保证焊缝根部钝边熔透;后丝则选用相对小的焊接电流密度和高的电弧电压相配.因为前丝用大的焊接电流密度即单位时间内熔敷金属量也大.如果不控制后丝的焊接电流即单位时间熔敷金属量则势必造成前、后丝熔敷金属叠加,导致焊缝成形后余高过大;而后丝的焊接电流过小,熔敷金属则不足以填充坡口,则会造成咬边等焊接缺陷。
当焊接电流不变而电弧电压升高时,焊缝宽度增加,有助于焊缝金属覆盖坡口宽度两侧;而当焊接速度较快时.则焊缝会被“拉细”;所以,后丝用较高的电弧电压匹配。
焊接速度的选择对于焊缝熔深和焊缝的宽度都有影响,在一定热输入的条件下,要保证足够的焊缝熔深.可以选择大的焊接电流密度和快的焊接速度,本发明所述焊接工艺是根据实验确定的。
以下实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施,给出了详细的实施方式和具体的操作过程,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变,都应涵盖在本发明的保护范围之内。
【实施例】
本实施例中,一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的化学成分如表1所示:
表1桥梁钢的化学成分(%,质量百分比)
钢种 | C | Si | Mn | P | S | Ni | Nb | Ti | Al | Ca | Ti/N | Ca/s | |
实施例1 | Q345C | 0.09 | 0.2 | 1.0 | 0.010 | 0.012 | - | 0.02 | 0.010 | 0.04 | 0.0050 | 2.3 | 0.4 |
实施例2 | Q345E | 0.10 | 0.3 | 1.1 | 0.009 | 0.008 | 0.2 | 0.03 | 0.016 | 0.02 | 0.0040 | 2.7 | 0.5 |
实施例3 | Q345E | 0.13 | 0.5 | 1.3 | 0.008 | 0.003 | 0.3 | 0.045 | 0.021 | 0.01 | 0.0020 | 3.15 | 0.7 |
实施例4 | Q345E | 0.09 | 0.2 | 1.0 | 0.010 | 0.012 | 0.1 | 0.02 | 0.010 | 0.04 | 0.0050 | 2.3 | 0.4 |
实施例1用于生产Q345C级桥梁钢,实施例2-4用于生产Q345E级桥梁钢。
实施例1-4中,转炉冶炼前铁水预脱硫,脱硫渣要扒干净。在转炉阶段加入Si、Mn进行一次脱氧。
实施例1-4中,LF炉造白渣,深度脱S,目标成分微调。在LF精炼阶段加入Al二次脱氧,在LF精炼后期喂入SiCa线,调整Ca/S符合目标要求,其中,实施例1中Ca/S=0.4,实施例2中Ca/S=0.5,实施例3中,Ca/S=0.7。
实施例1中,VD精炼时处理时间为14分钟,后期吹氮气调整Ti/N符合目标要求,Ti/N=2.3,净吹Ar气3分钟,连铸过热度≤23℃。
实施例2中,2RH精炼处理时间为12分钟,后期加入氮化硅锰调整Ti/N符合目标要求,Ti/N=2.7,净吹Ar气4分钟,连铸过热度≤22℃。
实施例3中,RH精炼处理时间为14分钟,后期加入氮化硅锰调整Ti/N符合目标要求,Ti/N=3.15,净吹Ar气5分钟,连铸过热度≤21℃。
实施例4中,VD精炼处理时间14分钟,后期吹氮气调整Ti/N符合目标要求,Ti/N为2.3,净吹Ar气3分钟,连铸过热度≤23℃。
各实施例中,轧制工艺参数如表2所示
表2轧制工艺参数
实施例1-4所生产钢板的力学性能如表3所示。
表3钢板力学性能
实施例1-4所生产钢板的FCB焊接工艺参数如表4所示,FCB焊接采用三丝埋弧焊一次焊接成型,单坡V形坡口角度40°,钝边6mm,坡口间隙0~1mm。
表4焊接工艺参数
实施例1-4中,所述钢板的FCB焊接力学性能如表5所示。
表5钢板的FCB焊接力学性能
Claims (5)
1.一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢,其特征在于,包括Q345C级桥梁钢及Q345E级桥梁钢;
所述Q345C级桥梁钢的化学成分按质量百分比计包括C:0.09%~0.13%,Si:0.10%~0.50%,Mn:0.8%~1.50%,P:≤0.013%,S:≤0.012%,Nb:0.01%~0.05%,N:0.0040%~0.0080%,Ti:0.008%~0.022%,Al:0.01%~0.04%,Ca:0.0010%~0.0060%,其余为Fe及不可避免的杂质;
碳当量CEV≤0.40%;CEV(%)=C+Mn/6+(Cr+V+Mo)/5+(Ni+Cu)/15;
所述Q345E级桥梁钢的化学成分在Q345C级桥梁钢的化学成分基础上加入0.05%~0.3%的Ni。
2.如权利要求1所述一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的制造方法,其特征在于,生产过程包括:铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH或VD真空脱气—板坯连铸—加热—TMCP轧制—层流冷却—堆垛缓冷;其中:
1)LF精炼过程喂入SiCa线,最终收得Ca的质量百分比含量为0.0010%~0.0060%,且Ca/S=0.3~0.8;
2)RH或VD真空脱气过程中,控制N含量在40~80ppm,且Ti/N=2.2~3.2;
3)钢坯加热温度为1150~1200℃,钢板生产采用两阶段控制轧制及控制冷却方式;再结晶轧制温度区间为1050~970℃,累积压下率>50%,未再结晶区轧制温度区间控制在830~880℃;二阶段的累积压下量≥55%,二阶段开轧温度及终轧温度控制在830~880℃,开冷温度为750~850℃,返红温度为550~600℃,钢板的冷却速度控制在4~20℃/s。
3.如权利要求2所述一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的制造方法,其特征在于,所生产Q345C级桥梁钢钢板及Q345E级桥梁钢钢板的屈服强度≥345MPa,抗拉强度≥490MPa,延伸率≥20%。
4.如权利要求1所述的一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的焊接工艺,其特征在于,焊接工艺参数包括:
1)单坡V形坡口角度38°~42°,钝边4~6mm,坡口间隙0~2mm;
2)焊接第一丝的焊接电流为1250~1450A,焊接电压为30~45V;焊接第二丝的焊接电流为1050~1300A,焊接电压为33~45V,焊接第三丝的焊接电流为900~1280A,焊接电压为35~50V;
3)焊接速度为25~90cm/min,三丝FCB焊接一次单道焊接成型,最大线能量为300KJ/cm。
5.如权利要求4所述的一种Q345级可FCB大线能量焊接桥梁钢的焊接工艺,其特征在于,所述Q345C级桥梁钢焊接热影响区的-20℃冲击功AKv>100J,Q345E级桥梁钢焊接热影响区的-40℃冲击功AKv>80J。
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20210727 |
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