CN115852244A - 屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 - Google Patents
屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN115852244A CN115852244A CN202111135945.0A CN202111135945A CN115852244A CN 115852244 A CN115852244 A CN 115852244A CN 202111135945 A CN202111135945 A CN 202111135945A CN 115852244 A CN115852244 A CN 115852244A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- equal
- less
- percent
- rolled steel
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 126
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 126
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 48
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 28
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 20
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 238000013461 design Methods 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 3
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N Acetylene Chemical compound C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001275 Niobium-titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N niobium titanium Chemical compound [Ti].[Nb] RJSRQTFBFAJJIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明涉及屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法,主要解决现有屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板的抗拉强度偏低的技术问题。技术方案为,一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板,其化学成分重量百分比为:C:0.10%~0.14%,Si:0.10%~0.25%,Mn:1.0%~1.2%,P≤0.018%,S≤0.006%,Ti:0.015%~0.025%,Nb:0.010%~0.020%,N≤0.0060%,Al:0.020%~0.050%,Ca:0.0010%~0.0040%,其余为铁和不可避免夹杂;且上述元素含量须满足CEV≤0.39%。热轧钢板抗拉强度为510~610MPa。
Description
技术领域
本发明涉及一种焊接气瓶用钢,特别涉及一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法,具体而言,涉及欧洲标准EN 10028-5:2009钢级中355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法,属于铁基合金技术领域和压力容器用钢技术领域。
背景技术
随着多年来国内气体工业的快速发展,焊瓶钢的生产技术已比较成熟。焊接气瓶用钢品种开发主要制作液化石油焊接气瓶用钢,焊瓶用钢由于使用条件的特殊性,要求钢板具有一定的强度、良好的冲压成型性能、焊接性能和低的冷脆转变温度等综合机械性能。随着近年来焊瓶钢行业的发展迅速和竞争激烈,要求对品质的不断提升和产品个性化的需求。
针对热轧355MPa强度级焊瓶用钢,焊接气瓶制造商要求焊接气瓶钢按照欧洲标准EN 10028-5:2009成分进行设计,并提出焊接气瓶钢抗拉强度为510~610MPa的特殊要求;欧洲标准EN 10028-5:2009钢级中355MPa级焊瓶用热轧钢板的抗拉强度规定为450~610MPa,当热轧钢板的抗拉强度≥450MPa,同时,热轧钢板的抗拉强度<510MPa时,此部分的热轧钢板尽管满足欧洲标准EN 10028-5:2009钢级中355MPa级焊瓶用热轧钢板的要求,但不能达到焊接气瓶制造商对焊接气瓶钢的性能的要求。
中国专利文献CN106319372A的专利公开的一种345MPa焊瓶钢及其制造方法,其成分在碳、硅、铬、铌设计中有较大的区别,其碳、锰、铬含量分别为0.07-0.12%、0.16~0.29%、0.20-0.28%;从专利实例中看出当C含量达到0.11%以上时不含铌元素;并且设计中由于含有一定含量的铬元素,通过计算其碳当量会存在大于0.39的情况,而欧标要求小于0.39,存在焊接质量问题的风险。
中国专利文献CN107988549A的专利公开的一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法,其成分在碳、锰、铬、钒设计中有明显的区别,其碳、锰、铬、钒含量分别0.15~0.20%,1.3~1.5%、0.1~0.2%、0.02~0.04%,通过计算其碳当量会存在大于0.39的情况,而欧标要求小于0.39,也存在焊接质量问题的风险,并且该专利采用高温卷取670-720度进行设计,生产成本高。
中国专利文献CN103643120A的专利公开的高韧性焊接气瓶用钢热轧板卷的制造方法,其成分碳、硅、锰、铌设计中有较大的区别,其碳、锰、铬、铌含量分别0.045~0.095%,0.20~0.28%,1.3~1.5%、0.02~0.05%,并且铌含量设计偏高,增加生产成本。
发明内容
本发明目的是提供一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法,主要解决现有屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板的抗拉强度偏低的技术问题,本发明热轧钢板符合欧洲标准EN 10028-5:2009钢级中355MPa级焊瓶用热轧钢板的性能要求。
本发明采用的技术方案是,一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板,其化学成分重量百分比为:C:0.10%~0.14%,Si:0.10%~0.25%,Mn:1.0%~1.2%,P≤0.018%,S≤0.006%,Ti:0.015%~0.025%,Nb:0.010%~0.020%,N≤0.0060%,Al:0.020%~0.050%,Ca:0.0010%~0.0040%,其余为铁和不可避免夹杂;且上述元素含量须满足CEV≤0.39%,其中CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15,式中:C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu为热轧钢板中该元素的重量百分比,Cr≤0.05%,V≤0.01%,Mo≤0.05%,Cu≤0.05%,Ni≤0.05%。
本发明钢中碳当量CEV≤0.39%,本发明热轧钢板具有良好的焊接性能。
本发明热轧钢板的金相组织为铁素体+珠光体,金相组织中铁素体的晶粒度级别为I10~11.5级;4.0~16.0mm厚热轧钢板的屈服强度Rp0.2为355~480MPa;抗拉强度Rm为510~610MPa;断后伸长率为22%~35%,冲击功KV为60~230J。
本发明所述的屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板的化学成分限定在上述范围内的理由如下:
碳:C为间隙原子,在钢中主要以间隙固溶体的形式存在,通过固溶强化提高钢的强度;并且有研究表明,在低碳钢中,C含量对钢屈服强度影响小于对抗拉强度的影响,故适当提高C含量对降低屈强比有利。为此将C含量设计在欧洲标准要求的上限,即在0.10~0.14%;
硅:硅可以起到固溶强化作用,但其含量过高会使屈服强度升高,且对钢的塑性和韧性不利,因此本发明控制Si在0.10~0.25%。
锰:Mn虽能提高钢的强度和硬度,但Mn含量的增加不仅会降低钢的塑性和韧性,而且也会增加碳当量,不利于焊接。对于焊接气瓶用钢,结合考虑碳当量≤0.39的要求,该元素应控制在Mn含量范围为1.0~1.2%为宜;
硫:硫在钢中形成硫化物夹杂,使其延展性和韧性降低,对冲压成形不利,同时含硫量高也会对钢的焊接性不利;为了保证钢水的高纯净度,为此将S元素范围控制为≤0.006%。
磷:磷是钢中有害元素,使钢产生冷脆性,降低钢的塑性,恶化焊接性能,使冷弯性能变差。因此,本发明限定P≤0.018%。
钛:焊瓶钢要求钢板具有良好的焊接性能;Ti为微合金元素,在钢中的作用主要为提高焊接性能和细化晶粒。此外,Ti为强碳、氮化合物形成元素,焊瓶钢中的Ti一般以TiN、Ti4C2S2和TiC等碳、氮化合物的形式存在,通过与钢中的间隙原子C、N的结合,消除焊瓶钢冲压时效并提高冲压成型性能,为此将Ti含量控制在0.015~0.025%
铌:添加铌元素能提高奥氏体的再结晶温度,在精轧过程得到变形奥氏体,为后续的铁素体相变提供更多的形核核心,最终得到细化的铁素体晶粒,确保在高强度基础上保持较高的塑性和韧性及冷弯成型性;为此将Nb含量控制在0.010%~0.020%。
氮:氮在本发明的钢中属于有害元素,固溶氮有钉扎位错的强烈作用,氮会严重降低材料的塑性和韧性不利钢板后续加工成型性,因此需要限制氮含量。本发明限定N≤0.0060%。
铝:铝作为强的脱氧剂,和钢中氧形成Al2O3在炼钢时去除;并且可细化晶粒,提高冲击韧性;本发明限定Al含量为0.020%~0.050%。
钙:通过钙处理可以控制钢中的夹杂物形态,即从在变形时易形成微裂纹的条状夹杂物形态改变成复合球状夹杂物形态,从而有效改善钢板的冷弯和成形性能。本发明限定Ca含量为0.0010%~0.0040%。
一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板的制造方法,该方法包括:
钢水进行连铸得到连铸板坯,其中所述钢水化学成分的重量百分比为:C:0.10%~0.14%,Si:0.10%~0.25%,Mn:1.0%~1.2%,P≤0.018%,S≤0.006%,Ti:0.015%~0.025%,Nb:0.010%~0.020%,N≤0.0060%,Al:0.020%~0.050%,Ca:0.0010%~0.0040%,其余为铁和不可避免夹杂;且上述元素含量须满足CEV≤0.39%,其中CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15,式中:C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu为热轧钢板中该元素的重量百分比,Cr≤0.05%,V≤0.01%,Mo≤0.05%,Cu≤0.05%,Ni≤0.05%;
连铸板坯经加热炉加热至1180~1220℃后进行热轧,所述的热轧为两段式轧制工艺,粗轧为6道次轧制,在奥氏体再结晶温度以上轧制,粗轧结束温度为1010~1050℃,控制粗轧后中间坯厚度为38~49mm,精轧为7道次连轧,在奥氏体单相区轧制,精轧结束温度为840~880℃,精轧后,钢板成品厚度为4.0~16.0mm,层流冷却采用两段冷却方式,第一段冷却,将钢板由840~880℃冷却至710~750℃,钢板冷却速度为30~40℃/s;第二段冷却,将钢板由710~750℃冷却至540~600℃,钢板冷却速度为60~70℃/s,第一段和第二段冷却均采用水冷方式;卷取温度为540~600℃时卷取得热轧钢卷。
本发明的技术关键主要通过成分设计和热轧工艺的合理调控技术得以实现。通过模拟计算和试验验证,本发明钢成分体系Ar3点相变温度为839℃,Ar1点相变温度为703℃。本发明所采取的热轧工艺均是基于本发明钢的成分体系和模拟试验计算的相变点。
本发明采取的生产工艺的理由如下:
1、连铸板坯加热温度的设定
对于微合金钢,加热温度要确保合金成分固溶在奥氏体中,在随后的变形和冷却过程中发挥析出强化和细化晶粒的作用,但是同时要防止加热时奥氏体晶粒粗大,为此将加热温度设定在1180-1220℃。
2、粗轧结束温度和中间坯厚度设定
粗轧轧制过程需控制在奥氏体再结晶温度以上轧制。粗轧结束温度过高,容易形成过多的二次氧化铁皮,精轧过程不易去除,影响钢板表面和用户的使用;如果粗轧结束温度过低,则无法保证精轧结束温度,即在奥氏体再结晶温度以上轧制,本发明粗轧结束温度设定为1010℃~1050℃。
中间坯厚度影响钢板终轧温度,如果中间坯厚度过低,带坯温降过大,导致后续的终轧温度降低过多,并且压下比过低,会影响带钢的组织性能;如果中间坯过厚,会增加精轧负荷和轧制稳定性。本发明设定中间坯厚度38mm~49mm。
3、精轧结束温度设定
精轧温度选择在再结晶温度和Ar3之间。为了细化晶粒,发挥细晶强化作用,应采用较低的精轧结束温度。本发明精轧结束温度设定为840℃~880℃。
4、精轧后层流冷却方式的设定
通过两段冷却工艺可以提高钢中铁素体含量,降低屈服强度,以及得到强化弥散分布的珠光体相,提高抗拉强度,并且在铁素体晶粒无明显粗化的情况下降低屈强比,更有利于提高钢材的冷成型性能。因此本发明设定精轧后层流冷却方式采取两段式冷却方式,第一段冷却,将钢板由840~880℃冷却至710~750℃,钢板冷却速度为30~40℃/s;第二段冷却,将钢板由710~750℃冷却至540~600℃,钢板冷却速度为60~70℃/s,第一段和第二段冷却均采用水冷方式。
5、热轧卷取温度的设定
卷取温度主要影响带钢组织和性能,较低的卷取温度和变形后快的冷却速度可以抑制铁素体晶粒长大和减少带状组织的形成,达到细晶强化的效果,改善组织性能。本发明设定的卷取温度范围为540℃~600℃。
本发明方法生产的热轧钢板的金相组织为铁素体+珠光体,金相组织中铁素体的晶粒度级别为I10~11.5级;4.0~16.0mm厚热轧钢板的屈服强度Rp0.2为355~480MPa;抗拉强度Rm为510~610MPa;断后伸长率为22%~35%,冲击功KV为60~230J。
本发明相比现有技术具有如下积极效果:1、本发明通过采用含C+Mn+微量Ti和Nb的成分设计,通过热轧工艺相匹配的设计,工艺简单,获得的产品性能和可焊性都满足焊瓶用户的特殊加工成型要求。2、本发明主要通过较低碳和锰含量的含微Ti+Nb钢以及控制硫、氮以及钙处理相结合的成分设计,不仅提高钢质纯净度和改善夹杂物形态,产品性能特别是抗拉强度满足用户要求,而且确保碳当量值满足欧标中可焊接性的要求。3、本发明通过合适的成分设计,不仅满足欧标EN 10028-5:2009标准的成分要求,强调其钢的可焊性,而且通过微量铌钛合金元素及热轧温度及两段式冷却工艺设计,体现其细晶粒特征,抗拉强度达到用户特殊要求,并且具有韧性好和优良的综合力学性能。
附图说明
图1为本发明实施例1热轧钢板的金相组织照片。
具体实施方式
下面结合实施例1~5对本发明作进一步说明,如表1~3所示。
表1为本发明实施例钢的化学成分(按重量百分比计),余量为Fe及不可避免杂质。
表1本发明实施例钢的化学成分,单位:重量百分比。
续表1本发明实施例钢的化学成分,单位:重量百分比。
元素 | Cr | V | Mo | Cu | Ni |
本发明 | ≤0.05 | ≤0.01 | ≤0.05 | ≤0.05 | ≤0.05 |
实施例1 | 0.0166 | 0.0001 | 0.0013 | 0.0121 | 0.0058 |
实施例2 | 0.0179 | 0.0007 | 0.0016 | 0.0118 | 0.0079 |
实施例3 | 0.0196 | 0.0002 | 0.0022 | 0.0124 | 0.0064 |
实施例4 | 0.0222 | 0.0005 | 0.0015 | 0.0096 | 0.0132 |
实施例5 | 0.0194 | 0.0004 | 0.0009 | 0.0227 | 0.013 |
实施例1-5中,碳当量CEV分别为:0.33,0.32,0.34,0.36,0.35。
按照本发明材料成分设计的要求,通过采用转炉顶底复合吹炼得到符合要求化学成分的钢水,钢水通过连续浇铸得到连铸板坯,连铸板坯厚度为210~230mm,宽度为800~1630mm,长度为8500~11000mm。
炼钢生产的定尺板坯送至加热炉再加热,出炉除鳞后送至热连轧机组轧制。通过粗轧和精轧连轧机组控制轧制,经层流冷却后进行卷取,层流采用两段式冷却方式冷却,产出合格热轧钢卷,热轧钢板的厚度为4.0~16.0mm,热轧工艺控制参数见表2。
表2本发明实施例热轧工艺控制参数
利用上述方法得到的热轧钢板,参见图1,热轧钢板的金相组织为铁素体+珠光体,金相组织中铁素体的晶粒度级别为I10~11.5级;4.0~16.0mm厚热轧钢板的屈服强度Rp0.2为355~480MPa;抗拉强度Rm为510~610MPa;断后伸长率为22%~35%,冲击功KV为60~230J。
将本发明得到的热轧钢板按照《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》进行拉伸试验,其力学性能见表3。
表3本发明实施例热轧钢板的力学性能
从表3的性能可知,本发明热轧钢板具有合适的性能范围,完全满足了焊瓶用户进行制作焊接气瓶的加工要求。
除上述实施例外,本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案,均落在本发明要求的保护范围。
Claims (4)
1.一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板,C:0.10%~0.14%,Si:0.10%~0.25%,Mn:1.0%~1.2%,P≤0.018%,S≤0.006%,Ti:0.015%~0.025%,Nb:0.010%~0.020%,N≤0.0060%,Al:0.020%~0.050%,Ca:0.0010%~0.0040%,其余为铁和不可避免夹杂;且上述元素含量须满足CEV≤0.39%,其中CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15,式中:C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu为热轧钢板中该元素的重量百分比,Cr≤0.05%,V≤0.01%,Mo≤0.05%,Cu≤0.05%,Ni≤0.05%;4.0~16.0mm厚热轧钢板的屈服强度Rp0.2为355~480MPa;抗拉强度Rm为510~610MPa;断后伸长率为22%~35%,冲击功KV为60~230J。
2.如权利要求1所述的屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板,其特征是,热轧钢板的金相组织为铁素体+珠光体,金相组织中铁素体的晶粒度级别为I10~11.5级。
3.一种屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板的制造方法,该方法包括以下步骤:
钢水进行连铸得到连铸板坯,其中所述钢水化学成分的重量百分比为:C:0.10%~0.14%,Si:0.10%~0.25%,Mn:1.0%~1.2%,P≤0.018%,S≤0.006%,Ti:0.015%~0.025%,Nb:0.010%~0.020%,N≤0.0060%,Al:0.020%~0.050%,Ca:0.0010%~0.0040%,其余为铁和不可避免夹杂;且上述元素含量须满足CEV≤0.39%,其中CEV=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15,式中:C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu为热轧钢板中该元素的重量百分比,Cr≤0.05%,V≤0.01%,Mo≤0.05%,Cu≤0.05%,Ni≤0.05%;
连铸板坯经加热炉加热至1180~1220℃后进行热轧,所述的热轧为两段式轧制工艺,粗轧为6道次轧制,在奥氏体再结晶温度以上轧制,粗轧结束温度为1010~1050℃,控制粗轧后中间坯厚度为38~49mm,精轧为7道次连轧,在奥氏体单相区轧制,精轧结束温度为840~880℃,精轧后,钢板成品厚度为4.0~16.0mm,层流冷却采用两段冷却方式,第一段冷却,将钢板由840~880℃冷却至710~750℃,钢板冷却速度为30~40℃/s;第二段冷却,将钢板由710~750℃冷却至540~600℃,钢板冷却速度为60~70℃/s,第一段和第二段冷却均采用水冷方式;卷取温度为540~600℃时卷取得热轧钢卷。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111135945.0A CN115852244A (zh) | 2021-09-27 | 2021-09-27 | 屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111135945.0A CN115852244A (zh) | 2021-09-27 | 2021-09-27 | 屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN115852244A true CN115852244A (zh) | 2023-03-28 |
Family
ID=85652711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202111135945.0A Pending CN115852244A (zh) | 2021-09-27 | 2021-09-27 | 屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN115852244A (zh) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105695870A (zh) * | 2014-11-27 | 2016-06-22 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 屈服强度450MPa级厚规格热轧钢板及其制造方法 |
JP2017115200A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-06-29 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
CN108070779A (zh) * | 2016-11-13 | 2018-05-25 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种可焊接细晶粒高强度结构钢板及其生产方法 |
CN111441000A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-07-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种屈服强度690MPa级低屈强比高强钢板及其制造方法 |
CN113174539A (zh) * | 2021-04-25 | 2021-07-27 | 鞍钢股份有限公司 | Q345级可fcb大线能量焊接桥梁钢及制造方法和焊接工艺 |
-
2021
- 2021-09-27 CN CN202111135945.0A patent/CN115852244A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105695870A (zh) * | 2014-11-27 | 2016-06-22 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 屈服强度450MPa级厚规格热轧钢板及其制造方法 |
JP2017115200A (ja) * | 2015-12-24 | 2017-06-29 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
CN108070779A (zh) * | 2016-11-13 | 2018-05-25 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种可焊接细晶粒高强度结构钢板及其生产方法 |
CN111441000A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-07-24 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种屈服强度690MPa级低屈强比高强钢板及其制造方法 |
CN113174539A (zh) * | 2021-04-25 | 2021-07-27 | 鞍钢股份有限公司 | Q345级可fcb大线能量焊接桥梁钢及制造方法和焊接工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110484827B (zh) | 一种抗拉强度600MPa级低屈强比热轧酸洗钢板 | |
CN104694822A (zh) | 一种屈服强度700MPa级高强度热轧钢板及其制造方法 | |
CN110777296B (zh) | 一种超厚规格x52管线钢热轧卷板及其生产方法 | |
CN110184528B (zh) | 一种高温模拟焊后热处理条件下具有优异性能的q345r钢板及其制造方法 | |
CN111172466B (zh) | 一种塑性增强的抗拉强度590MPa级冷轧双相钢及其生产方法 | |
CN114107792A (zh) | 一种780MPa级高表面超高扩孔钢及其制造方法 | |
CN109023055B (zh) | 一种高强度高成形性汽车钢板及其生产工艺 | |
CN112226673A (zh) | 一种抗拉强度650MPa级热轧钢板及其制造方法 | |
CN114892080B (zh) | 一种720MPa级析出强化型热轧贝氏体钢及其生产方法 | |
CN112779401B (zh) | 一种屈服强度550MPa级高扩孔热轧酸洗钢板 | |
CN112501501A (zh) | 一种tmcp在线淬火高强耐磨钢nm450卷板及其生产方法 | |
CN114107789A (zh) | 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法 | |
CN114134388B (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级薄规格超高强钢板及其制造方法 | |
CN110629001A (zh) | 一种特厚管线钢用钢板的制造方法 | |
EP4086363A1 (en) | Low-carbon low-cost ultra-high-strength multiphase steel plate/steel strip and manufacturing method therefor | |
CN111996462B (zh) | 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法 | |
CN113802060A (zh) | 一种低成本工程结构用钢板及其制造方法 | |
CN113802054A (zh) | 一种屈服强度420MPa级热轧钢板及其制造方法 | |
CN115449709B (zh) | 一种厚规格高强韧性l485m管线钢及其生产方法 | |
CN108486482B (zh) | 综合性能优良的高屈服强度热轧酸洗钢板及其生产方法 | |
CN115572901A (zh) | 一种630MPa级高调质稳定性低碳低合金钢板及其制造方法 | |
CN111321340A (zh) | 一种屈服强度450MPa级热轧钢板及其制造方法 | |
CN111500938B (zh) | 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 | |
CN117305692A (zh) | 一种高扩孔钢及其制造方法 | |
CN115852244A (zh) | 屈服强度355MPa级焊瓶用热轧钢板及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |