CN111868389B

CN111868389B - 螺旋桨式风扇

Info

Publication number: CN111868389B
Application number: CN201980018218.0A
Authority: CN
Inventors: 泽田大贵; 船田和也
Original assignee: Fujitsu General Ltd
Current assignee: Fujitsu General Ltd
Priority date: 2018-03-22
Filing date: 2019-02-15
Publication date: 2022-08-09
Anticipated expiration: 2039-02-15
Also published as: US11536288B2; US20210010483A1; JP6696525B2; JP2019167838A; WO2019181317A1; CN111868389A; AU2019236795A1; AU2019236795B2; EP3770440A4; EP3770440A1

Abstract

本发明的螺旋桨式风扇包括：轮毂，其具有旋转轴；以及扇叶，具有多个且设置在所述轮毂的周向上，扇叶包括：在从与轮毂连接的基部到外缘的部分中位于基部侧的内周部及位于外缘侧的外周部，外周部形成为1片扇叶面，内周部包括以规定间隔配置的多个叶素，从旋转轴到内周部和外周部的边界为止的距离即半径r、与从旋转轴到外缘为止的距离即半径R之比r/R为0.4以下，将在外周部的风速设为V1，将在内周部的风速设为V2时，V1≤V2×2.0的关系式成立。

Description

螺旋桨式风扇

技术领域

本发明涉及一种螺旋桨式风扇。

背景技术

例如，空调机在其室外机具有螺旋桨式风扇。在螺旋桨式风扇中，在扇叶外周部的风速较快，随着靠近旋转中心而风速降低。近年来，为了提高空调机的节能性能，试图使螺旋桨式风扇的风量增大。具体地，使螺旋桨式风扇大径化及高速旋转化等。

另外，该领域的技术例如在日本特开2010-101223号公报、国际公开第2011/001890号公报、日本特表2003-503643号公报、及日本特开2004-116511号公报所公开。

专利文献1:日本特开2010-101223号公报

专利文献2:国际公开第2011/001890号公报

专利文献3:日本特表2003-503643号公报

专利文献4:日本特开2004-116511号公报

发明内容

在现有的技术中，扇叶的径向的风速分布不均匀。因此，发生在扇叶内周部从下游侧吸入空气等的喘振现象，导致异常工作状态。在将螺旋桨式风扇使用在室外机时，喘振现象有可能导致噪音及螺旋桨式风扇的破损。另外，风速较慢的螺旋桨式风扇的内周部不会对送风做出贡献。因此，相对于螺旋桨式风扇的大小所获得的送风量少，由此可以认为叶面没有得到有效利用。

本发明的目的之一在于，提供一种能够抑制扇叶的在外周部的风速与在内周部的风速之差（风速差）并且能够实现螺旋桨式风扇风量的增大的螺旋桨式风扇及空调机的室外机。

本申请公开的一方式涉及的螺旋桨式风扇，包括：轮毂，其在中心轴的周围具有侧面；以及扇叶，具有多个设置在轮毂的侧面，扇叶包括与轮毂连接的位于扇叶的基部侧的内周部、及位于扇叶的外缘侧的外周部，外周部形成为1片扇叶面，内周部包括以规定间隔配置的多个叶素，从中心轴到内周部和外周部的边界为止的距离即半径r、与从中心轴到扇叶的外缘为止的距离即半径R之比r/R为0.4以下，将在外周部的风速设为V1，将在内周部的风速设为V2时，V1≤V2×2.0的关系式成立。

根据本申请公开的一方式，能够抑制扇叶的在外周部的风速与在内周部（中央部）的风速之差且能够实现螺旋桨式风扇风量的增大。

附图说明

图1为表示具有实施例1（实施例2～3）涉及的螺旋桨式风扇的室外机的示意图。

图2为从正压侧观察实施例1（实施例2）涉及的风扇的概略平面图。

图3为概略表示实施例1涉及的螺旋桨式风扇的立体图。

图4为概略表示实施例2涉及的螺旋桨式风扇的立体图。

图5为P-Q曲线图。

图6为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的平面图。

图7为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的立体图。

图8为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶的根部周围的立体图。

图9为从负压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的平面图。

图10为从负压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的立体图。

图11为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的侧视图。

图12为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的立体图。

图13为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的立体图。

图14为表示叶素的各扇叶弦长、总扇叶弦长的概略的图。

图15为表示半径比与风量及功率之间的关系的曲线图。

图16为表示叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长与风量及功率之间的关系的曲线图。

具体实施方式

以下，参照附图，对实施本发明的方式进行详细说明。不过本申请公开的技术并不限于此以下所示出的各实施例。另外，以下所示出的各种实施例，在不矛盾的范围内能够适当地组合来实施。此外，对已经出现的要素的说明，进行省略。

实施例1

室外机的结构

图1为表示具有实施例1涉及的螺旋桨式风扇的室外机的示意图。如图1所示，实施例1的室外机1为空调机的室外机。室外机1具有壳体6。壳体6在其内部收纳压缩制冷剂的压缩机3、与压缩机3连接以供制冷剂流动的热交换器4、及向热交换器4送风的螺旋桨式风扇5A。

壳体6具有吸入外部空气的吸气口7、以及排出壳体6内的空气的排气口8。吸气口7设置在壳体6的侧面6a及背面6c。排气口8设置在壳体6的正面6b。热交换器4从与壳体6的正面6b相对的背面6c配置到侧面6a。螺旋桨式风扇5A与排气口8相对配置，且由风扇马达（未图示）旋转驱动。在以下说明中，将伴随螺旋桨式风扇5A旋转而从排气口8排出的风的方向设为正压侧，将其相反侧的风的方向设为负压侧。

实施例1涉及的螺旋桨式风扇

图2为从正压侧观察实施例1涉及的螺旋桨式风扇的概略平面图。如图2所示，实施例1涉及的螺旋桨式风扇5A具有：轮毂11，其外观呈圆柱状（或多边形柱状）；及多个扇叶12A。多个扇叶12A设置在轮毂11的侧面11a，该侧面11a设置在轮毂11的中心轴的周围。轮毂11与多片的扇叶12A例如作为成型材料使用树脂材料且一体形成。扇叶也可称为叶片。轮毂11形成为圆柱状。轮毂11在作为中心轴O的位置具有供风扇马达的轴（未图示）嵌入的轮毂孔（未图示）。轮毂11随着风扇马达的旋转以轮毂11的俯视时的中心轴O为轴朝图示的“R”的方向旋转。轮毂孔（未图示）设置在负压侧（参见图3）。在轮毂11的侧面11a，以沿着轮毂11的周向隔开规定间隔的方式与轮毂11一体形成有多个（图2的示例中为3片）扇叶12A。扇叶12A形成为板状。

在图2所示的俯视中，螺旋桨式风扇5A具有：扇叶12A的内周部12Aa及外周部12Ab。内周部12Aa位于具有中心轴O且半径r1的圆的圆周内。外周部12Ab位于具有中心轴O且半径r1的圆的圆周外并且具有中心轴O且半径R1的圆的圆周内。如图2所示，沿轮毂11的径向延伸的外周部12Ab形成为，其扇叶面积相比于与轮毂11连结的内周部12Aa大。这里，半径r1与半径R1的比r1/R1（以下，称之为半径比），满足下述式（1）。

r1/R1≤0.4 （1）

例如，半径比r1/R1=0.4意味着，由从中心轴O的半径r1规定的扇叶12A的内周部12Aa与外周部12Ab的边界位于从中心轴O离半径R1的0.4倍的长度的位置。另外，在本实施例中，作为一个示例，设为r1=88（mm）（Ф=176）以及半径R1=220（mm）（Ф=440）。

此外，在图2所示的俯视中，螺旋桨式风扇5A在各扇叶12A的内周部12Aa具有叶素12A-11及12A-12。此外，在图2所示的俯视中，螺旋桨式风扇5A在各扇叶12A的内周部12Aa的叶素12A-11与叶素12A-12之间具有孔部12A-21。孔部12A-21设置成与内周部12Aa和外周部12Ab的边界（从中心轴O离半径r1的位置）接触。即，各扇叶12A以叶素12A-11的基部12A-11a及叶素12A-12的基部12A-12a在内周部12Aa形成孔部12A-21的方式连接于轮毂11。外周部12Ab从叶素12A-11及叶素12A-12连续。内周部12Aa及外周部12Ab形成1片扇叶面。即，基部12A-11a及基部12A-12a为扇叶12A的连接于轮毂11的部分。

换言之，2个叶素12A-11及12A-12是通过扇叶12A从扇叶12A的外周部12Ab朝向内周部12Aa的中途岔开而形成的。叶素12A-11与叶素12A-12之间的孔部12A-21构成通过螺旋桨式风扇5A的气流的流路。

图3为概略表示实施例1涉及的螺旋桨式风扇的立体图。图3为概略地放大图2所示的多个扇叶12A中的1片的立体图。如图3所示，在扇叶12A中，相对于轮毂11，位于旋转方向（图中的“R”方向）的上游侧（后缘侧）的叶素12A-12相比于位于下游侧（前缘侧）的叶素12A-11连接于更靠正压侧。并且，扇叶12A的孔部12A-21在中心轴O方向及周向上位于叶素12A-11与叶素12A-12之间。

并且，在螺旋桨式风扇5A旋转时，将在外周部12Ab的最大风速设为V1（m/s），将在内周部12Aa的最大风速设为V2（m/s）时，下述式（2）成立。

V1≤V2×2.0 （2）

换言之，在外周部12Ab的风速V1与在内周部12Aa的风速V2的比，即风速比V1/V2满足下述式（3）。对式（2）进行变形可以得到式（3）。

V1/V2≤2.0 （3）

另外，实施例1的扇叶12A具有的叶素12A-11、12A-12及孔部12A-21的数量不限于图2及图3所示的数量。扇叶12A可以具有3个以上的叶素及2个以上的孔部。即，外周部12Ab可以作为1片扇叶面（例如，不具备孔的扇叶面）而形成（构成），内周部12Aa可以包括以规定间隔配置的多个叶素。

实施例2

实施例2涉及的螺旋桨式风扇

图4为概略表示实施例2涉及的螺旋桨式风扇的立体图。实施例2涉及的螺旋桨式风扇5B与实施例1涉及的螺旋桨式风扇5A相同地，收纳于图1所示的室外机1。此外，螺旋桨式风扇5B的从正压侧观察的概略平面图与图2所示的实施例1涉及的与螺旋桨式风扇5A相关的相同的平面图是同样的。因此，在图2中，实施例2涉及的螺旋桨式风扇5B及结构要件的符号用括号表示。

图4为概略地放大图2所示的多个扇叶12B中的1片的立体图。如图4所示，扇叶12B具有与扇叶12A的内周部12Aa、外周部12Ab、叶素12A-11、叶素12A-12、基部12A-11a、基部12A-12a、以及孔部12A-21相同的内周部12Ba、外周部12Bb、叶素12B-11、叶素12B-12、基部12B-11a、基部12B-12a、以及孔部12B-21。但是，在扇叶12B中，位于旋转方向（图中的“R”方向）的上游侧的叶素12B-12和位于下游侧的叶素12B-11连接于轮毂11的中心轴O方向的相同高度的位置。

并且，实施例2涉及的扇叶12B中也与实施例1涉及的扇叶12A相同地，上述式（1）～（3）成立。

另外，实施例2涉及的扇叶12B具有的叶素12B-11、12B-12及孔部12B-21的数量不限于图2及图4所示的数量。扇叶12B可以具有3个以上的叶素及2个以上的孔部。即，外周部12Bb可以作为1片扇叶面（例如，不具备孔的扇叶面）而形成（构成），内周部12Ba可以包括以规定间隔配置的多个叶素。

关于风量与静压的关系、以及半径比与风速比率的关系

图5为P-Q曲线图。图5表示在实施例1及2的螺旋桨式风扇中将半径比设为0.4以下，将风速比V1/V2设为2.0以下的依据。在图5中，将风量Q（m³/h）作为横轴，将风压P（Pa）作为纵轴。

这里，图5表示风速比V1/V2=1.1、1.3、1.5、1.7、2.0及2.1时的P-Q曲线。图5对应于在内周部12Aa（12Ba）具有多个叶素12A-11、及12A-12（12B-11、及12B-12）的螺旋桨式风扇5A（5B）。在各数据涉及的螺旋桨式风扇中，以风速比V1/V2成为上述各数值的方式调整叶素12A-11、及12A-12（12B-11、及12B-12）的扇叶弦长（连接叶素的截面长度方向一端和另一端的直线的长度）。在风速比V1/V2=2.1的螺旋桨式风扇中，在P-Q曲线的特性中出现三次曲线的极小值和极大值。这意味着，正在发生喘振现象（参见图5中由虚线围成圆的部分）。

这里，喘振现象是因在扇叶12A中内周部12Aa的送风能力比外周部12Ab低且在内周部12Aa的风速与在外周部12Ab的风速之差（风速差）变大而发生的。喘振现象在如螺旋桨式风扇的P-Q特性中出现三次曲线的极小值和极大值这样的流量范围内发生。喘振现象是指在上述流量范围内风的压力及流量变得不稳定而大幅变动的现象。如果在该现象发生的流量范围内使螺旋桨式风扇工作，则会发生振动和/或逆流。其结果，因发生杂音和/或压力脉动等，而很难正常工作。

另一方面，在风速比V1/V2≤2.0时，随着风速比V1/V2变小，P-Q曲线变得平缓，不会发生喘振现象，且能够提高风量。

综上可知，如果风速比V1/V2超过2.0，则根据扇叶形状会发生喘振区域。另一方面，可知，如果风速比V1/V2为2.0以下，能够与扇叶形状无关地抑制喘振区域的发生。

另外，关于风量（m³/h）与输入（W）的关系，与风速比V1/V2=2.1的螺旋桨式风扇相比较，风速比V1/V2≤2.0的螺旋桨式风扇可以使为了输出相同风量时的输入功率（为了驱动螺旋桨式风扇而向未图示的风扇马达投入的功率）变小。此外，如果输入功率相同，风速比V1/V2越大，风量变得越大。此外，关于风量（m³/h）与转速（rpm）的关系，与风速比V1/V2=2.1的螺旋桨式风扇相比较，风速比V1/V2≤2.0的螺旋桨式风扇可以使为了获得相同风量的转速变小。此外，风速比V1/V2越大，风量变得越大。

综上所述，在实施例1及2中，螺旋桨式风扇5A及5B如果满足半径比r1/R1≤0.4、V1≤V2×2.0（或V1/V2≤2.0）这2个条件，则能够抑制喘振的发生。

实施例3

图6为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的立体图。图7为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的平面图。图8为从正压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶的根部周围的立体图。此外，图9为从负压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的平面图。图10为从负压侧观察实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的立体图。

图11为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的侧视图。图12为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的立体图。图13为表示实施例3涉及的螺旋桨式风扇的扇叶中的1片的立体图。图14为表示叶素的各扇叶弦长、总扇叶弦长的概略的图。另外，实施例3涉及的螺旋桨式风扇5C与实施例1涉及的螺旋桨式风扇5A及实施例2涉及的螺旋桨式风扇5B相同地收纳于图1所示的室外机1。

如图6～图14所示，实施例3涉及的螺旋桨式风扇5C具有圆柱状的轮毂11以及设置在轮毂11的侧面的多个扇叶12C。轮毂11与多片的扇叶12C例如作为成型材料使用树脂材料且一体形成。在轮毂11的侧面11a，以沿着轮毂11的周向隔开规定间隔的方式与轮毂11一体形成有多个（实施例3的示例中为5片）扇叶12C。扇叶12C形成为板状。

在图6所示的俯视中，螺旋桨式风扇5C具有：扇叶12C的内周部12Ca及外周部12Cb。内周部12Ca位于具有中心轴O且半径r3的圆的圆周内。外周部12Cb位于具有中心轴O且半径r3的圆的圆周外并且螺旋桨式风扇5C的半径R3的圆的圆周内。如图6所示，沿轮毂11的径向延伸的外周部12Cb形成为，其扇叶面积相比于与轮毂11连结的内周部12Ca大。在扇叶12C中，作为扇叶12C的旋转方向（图6中图示的“R”的方向）的上游侧的后缘部12C-1以其朝向位于后缘部12C-1的相反侧的前缘部12C-2侧弯曲的方式形成（另参见图11）。从中心轴O的旋转轴方向观察，后缘部12C-1弯曲。

并且，扇叶12C的表面（扇叶面）以在轮毂11的周向上从后缘部12C-1朝向前缘部12C-2，从螺旋桨式风扇5C的负压侧朝向正压侧平滑地弯曲的方式形成（例如，参见图9）。通过如上述方式形成有扇叶12C的螺旋桨式风扇5C在R方向（图6中图示的“R”的方向）上旋转，来使空气从负压侧朝向正压侧流动。随着螺旋桨式风扇5C的转速变大，从负压侧朝向正压侧流动的空气的量变大。

这里，半径r3与半径R3的比r3/R3（半径比），满足下述式（4）。

r3/R3≤0.7 （4）

例如，半径比r3/R3=0.7意味着，由从中心轴O的半径r3规定的扇叶12C的内周部12Ca与外周部12Cb的边界位于从中心轴O离半径R3的0.7倍的长度的位置。

此外，如图8～图14所示，螺旋桨式风扇5C在各扇叶12C的内周部12Ca具有3个叶素12C-11、12C-12、及12C-13。此外，例如图8中详细所示的那样，螺旋桨式风扇5C在各扇叶12C的内周部12Ca的叶素12C-11与叶素12C-12之间具有孔部12C-21。进一步地，螺旋桨式风扇5C在各扇叶12C的内周部12Ca的叶素12C-12与叶素12C-13之间具有孔部12C-22。即，各扇叶12C以叶素12C-11的基部12C-11a、叶素12C-12的基部12C-12a、以及叶素12C-13的基部12C-13a在内周部12Ca形成孔部12C-21及12C-22的方式连接于轮毂11。外周部12Cb从叶素12C-11、12C-12、及12C-13连续。内周部12Ca及外周部12Cb形成1片扇叶面。即，基部12C-11a、基部12C-12a及基部12C-13a为连接于扇叶12C的轮毂11的部分。

换言之，3个叶素12C-11、12C-12及12C-13是通过扇叶12C从扇叶12C的外周部12Cb朝向内周部12Ca的中途岔开而形成的。叶素12C-11与叶素12C-12之间的孔部12C-21以及叶素12C-12与叶素12C-13之间的孔部12C-22构成通过螺旋桨式风扇5C的气流的流路。

例如，如图7及图8所示，在1个扇叶12C中，相对于轮毂11，位于旋转方向（图中的“R”方向）的最上游侧（后缘侧）的叶素12C-13的基部12C-13a相比于位于下游侧（前缘侧）的叶素12C-12的基部12C-12a以及叶素12C-11的基部12C-11a在中心轴O方向上连接于更靠正压侧。另外，叶素12C-12的基部12C-12a相比于叶素12C-11的基部12C-11a在轮毂11的中心轴O方向上连接于更靠正压侧。并且，扇叶12C的孔部12C-21在中心轴O方向及周向上位于叶素12C-12与叶素12C-11之间。扇叶12C的孔部12C-22在中心轴O方向及周向上位于叶素12C-13与叶素12C-12之间。

并且，将作为内周部12Ca的各叶素12C-11～12C-13的扇叶弦长的总合的总扇叶弦长设为L0（mm），将叶素12C-11～12C-13的各个扇叶弦长（连接叶素的截面长度方向一端和另一端的直线的长度）中最小的扇叶弦长设为Lmin（mm）时，下述式（5）成立。

Lmin/L0≥0.1 （5）

例如，如图14所示，将叶素12C-11～12C-13的各扇叶弦长设为L1（mm）、L2（mm）、及L3（mm）时，L1<L2<L3的大小关系成立。此时，Lmin=L1，L0=L1+L2+L3，基于上述式（5），L1/（L1+L2+L3）≥0.1成立。

此外，在图6～图14中表示的是，孔部12C-21及12C-22延伸至轮毂11的方式。但是，只要满足上述式（4）～（5），则可适当变更孔部12C-21及12C-22的形状及方式。例如，也可以是孔部12C-21及12C-22延伸到与轮毂11分别间隔规定距离的位置那样的方式。

如后述那样，在实施例3中，如果螺旋桨式风扇5C满足半径比r3/R3≤0.7及Lmin/L0≥0.1的条件，则不易发生喘振，且能够提高风量。

另外，实施例3的扇叶12C具有的叶素12C-11～12C-13及孔部12C-21、12C-22的数量不限于图8～图13所示的数量。扇叶12C可以具有2个叶素及1个孔部。或者，扇叶12C可以具有4个以上的叶素及3个以上的孔部。即，外周部12Cb可以由1片扇叶面构成，内周部12Ca可以包括至少1个孔及以包围该孔的方式形成的多个叶素。此外，孔部12C-21、12C-22可以在径向上从内周部12Ca和外周部12Cb的边界到轮毂11的侧面为止的范围内形成。此外，孔部12C-21、12C-22可以以与上述的边界和轮毂11的侧面这两方接触的方式形成。

关于半径比与风量及功率的关系、以及叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长与风量及功率的关系

图15为表示半径比与风量及功率之间的关系的图表（曲线图）。图16为表示叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长与风量及功率之间的关系的图表（曲线图）。图15表示将实施例3的半径比设为0.7以下的依据。此外，图16表示将实施例3的叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长设为0.1以上的依据。

在图15中，将半径比作为横轴，将风量Q（m³/h）及功率η（=风量Q/输入）（m³/h/W）作为纵轴。在图15中，风量Q11及功率η11相当于以空调机的额定负载使螺旋桨式风扇5C旋转时的风量及功率。另一方面，风量Q12及功率η12相当于以高于空调机的额定负载的高负载使螺旋桨式风扇5C旋转时的风量及功率。优选的是，在额定负载时及高负载时，功率η11及η12均不会从峰值急剧下降。

在图15中，在半径比r3/R3≤0.4～0.5时，功率η11及η12表示峰值。因此，在额定负载时，如果半径比r3/R3≤0.7，则螺旋桨式风扇5C的功率η11落在从该峰值到大致峰值的负10%左右以下为止的范围内。此外，在高负载时，如果半径比r3/R3≤0.5，则螺旋桨式风扇5C的风量Q12及功率η12为最高。

此外，在图16中，将叶素的基部的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长（=Lmin/L0）作为横轴，将风量Q（m³/h）及功率η（m³/h/W）作为纵轴。在图16中，风量Q21及功率η21相当于以空调机的额定负载使螺旋桨式风扇5C旋转时的风量及功率。另一方面，风量Q22及功率η22相当于以高于空调机的额定负载的高负载使螺旋桨式风扇5C旋转时的风量及功率。

如图16所示，关于额定负载时的功率η21，在叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长（=Lmin/L0）的全区域中的额定负载时的功率η21的下降量为该峰值的10%，较小。因此，对叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长（=Lmin/L0）没有特别的限制。另一方面，在图16中的高负载时，叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长（=Lmin/L0）<0.1时的风量Q21的下降率为该峰值的40%以上。由此，设置为叶素的最小扇叶弦长/叶素的总扇叶弦长（=Lmin/L0）≥0.1。

因此，根据以上实施例1～3，不依赖于在扇叶12A、12B及12C的各自的外周部12Ab、12Bb及12Cb的风速的提高，也可实现在内周部12Aa、12Ba及12Ca的风速的提高。因此，能够抑制在外周部12Ab、12Bb及12Cb的风速与在内周部12Aa、12Ba及12Ca的风速之差（风速差）。由此，能够抑制因风速差而产生的在内周部12Aa～12Ca的气流紊乱及因气流失速而导致的喘振现象等异常工作状态。其结果，能够实现可通过螺旋桨式风扇5A、5B及5C的旋转产生的风量的增大。

以上，对实施例进行了说明。但上述内容并不构成对本申请公开的技术的限定。此外，上述的结构要素中，也包含本领域技术人员能够容易想到的要素、实质上相同的要素、所谓等同范围内的要素。并且，上述结构要素可以适当组合。进而，在不脱离实施例的主旨的范围，可以进行结构要素的各种省略、置换以及变更中的至少一种。

另外，半径比r1/R1=0.4可以意味着，在扇叶12A中，内周部12Aa与外周部12Ab的边界位于将从中心轴O的半径R1设为1时从中心轴O的半径r1为半径R1的0.4倍的长度的位置。半径比r3/R3=0.7可以意味着，在扇叶12C中，内周部12Ca与外周部12Cb的边界位于将从中心轴O的半径R3设为1时从中心轴O的半径r3为半径R3的0.7的长度的位置。

符号说明

1 室外机

3 压缩机

4 热交换器

5A、5B、5C 螺旋桨式风扇

6 壳体

6a 侧面

6b 正面

6c 背面

7 吸气口

8 排气口

11 轮毂

12A、12B、12C 扇叶

12Aa、12Ba、12Ca 内周部

12Ab、12Bb、12Cb 外周部

12A-21、12B-21、12C-21、12C-22 孔部

12C-1 后缘部

12C-2 前缘部

12A-11、12A-12、12B-11、12B-12、12C-11、12C-12、12C-13 叶素

Claims

1.一种螺旋桨式风扇，其特征在于，包括：

轮毂，其在中心轴的周围具有侧面；以及

扇叶，具有多个且设置在所述轮毂的所述侧面，

所述扇叶包括与所述轮毂连接的位于所述扇叶的基部侧的内周部、及位于所述扇叶的外缘侧的外周部，

所述外周部形成为1片扇叶面，

所述内周部包括以规定间隔配置的多个叶素，

从所述中心轴到所述内周部和所述外周部的边界为止的距离即半径r、与从所述中心轴到所述扇叶的所述外缘为止的距离即半径R之比r/R为0.4以下，

所述多个叶素的扇叶弦长被调整为，将在所述外周部的风速设为V1，将在所述内周部的风速设为V2时，V2×1.3＜V1≤V2×2.0的关系式成立。