CN111676001A - 一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,包括以下重量份的原料基础油60~90份;消泡剂0.5~6份;乳化剂0.5~15份;pH值调节剂0.1~1份;以及核壳改性剂,其用量占所述基础油重量的5~20%。本发明还公开了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂的制备方法,在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂加入到基础油等中,得到润滑剂。本发明提供了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,就有优良的润滑性、抗盐和抗高温性能,低荧光级别。本发明还提供了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂的制备方法,该方法操作简单,仅需要在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂与基础油等混合,使得核壳改性机发生溶胀,受机械剪切作用而逐步释放内核,有效降低钻井摩擦阻力。
Description
技术领域
本发明涉及油气开采技术领域,尤其涉及一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂及其制备方法。
背景技术
钻井液是一种在钻井过程中能够携带钻屑、冷却润滑钻头、平衡地层压力、保护井壁稳定及保护油层不受伤害等多种作用的工作流体,其性能直接影响到钻井效率、井下安全和成本控制,是钻井工程技术的重要组成部分。而钻井液润滑剂是一种重要的钻井液化学处理剂,它的作用是改善钻井液润滑性,降低井壁与钻具之间的摩擦,降低钻柱旋转扭矩和起下钻阻力,从而减少卡钻事故的发生。而随着石油勘探开发领域的扩大和深入,钻探开发力度不断增加,钻探难度加强,各种特殊条件井越来越多,而钻井速度又需要大幅度提高。因此,对钻井液润滑剂提出了更高的要求。
目前,尽管钻井液润滑剂的研究取得很大的进步,但仍然存在一些问题:
(1)润滑性能不佳,耐高温和抗饱和盐能力低;
(2)荧光级别高,有一定的毒性,会对环境造成严重的污染。
发明内容
本发明为克服现有技术存在润滑剂润滑性能不佳,耐高温和抗饱和盐能力低,荧光级别高的问题,提供一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,具有优良的润滑性、抗盐和抗高温性能,低荧光级别。
同时,本发明还提供了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂的制备方法,该方法操作简单,仅需要在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂与基础油等混合,使得核壳改性机发生溶胀,受机械剪切作用而逐步释放内核,有效降低钻井摩擦阻力。
本发明采用的技术方案是:
一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,包括以下重量份的原料
基础油 60~90份;
消泡剂 0.5~6份;
乳化剂 0.5~15份;
pH值调节剂 0.1~1份;以及
核壳改性剂,其用量占所述基础油重量的5~20%。
进一步地,所述基础油为0#柴油、-10#柴油、-20#柴油、-35#柴油、3#白油、5#白油或气制油中一种或多种。
进一步地,所述消泡剂为辛烷基苯酚聚氧乙烯醚-10、聚二甲基硅氧烷、环氧丙烷、聚氧乙烯聚氧丙烯季戊四醇醚中的一种或多种。
进一步地,所述乳化剂为丙二醇单硬脂酸酯、山梨酸酐脂肪酸酯、聚氧乙烯失水山梨醇单油酸酯中的一种或多种。
进一步地,所述pH值调节剂为硫酸或硝酸。
进一步地,所述核壳改性剂制备的准备步骤包括
S1.采用硅烷偶联剂对二硫化钼粉、石墨粉或云母粉进行表面处理,备用;
S2.将上一步骤中得到的二硫化钼粉、石墨粉或云母粉与苯乙烯单体、二乙烯基苯单体、表面活性剂、引发剂混合,然后匀速滴加到蒸馏水中,搅拌并加热,温度65~75℃,滴加完成后继续保温0.5~1h;
S3.过滤、洗涤、干燥得到核壳改性剂。
进一步地,所述改性剂中,二硫化钼、石墨或云母重量含量为40~50%。
进一步地,所述二硫化钼粉、石墨粉或云母粉的粒径为300~700目。
一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂的制备方法,步骤包括
S1.准备核壳改性剂;
S2.将基础油、消泡剂、乳化剂和pH值调节剂于常温下进行混合;
S3.在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂加入到步骤S2得到混合液中,得到润滑剂。
本发明的有益效果是:
1.本发明为解决现有的润滑剂在抗高温、抗饱和盐方面性能不佳的问题,设计了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,由基础油、消泡剂、乳化剂、pH值调节剂以及核壳改性剂等组成。核壳改性剂加入之后,会在基础油中分散且其表面会逐步吸油溶胀,形成外部柔滑、内核较硬的结构。核壳改性剂吸附到钻具或者岩屑表面时,相当于形成一个超滑的润滑膜层,可以极大的降低摩擦阻力。当核壳改性剂溶胀后的外壳受到机械剪切作用时而完全破坏时,其硬质内核被释放并继续吸附到钻具或者岩屑表面降低摩擦阻力。
2.本发明还提供了一种钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂的制备方法,该方法操作简单,仅需要在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂与基础油等混合,使得核壳改性机发生溶胀,受机械剪切作用而逐步释放内核,有效降低钻井摩擦阻力。同时,采用本发明中的方法制备的润滑剂具有良好的抗高温性和抗盐性,使用温度高达200℃。
具体实施方式
在下文中,仅简单地描述了某些示例性实施例。正如本领域技术人员可认识到的那样,在不脱离本发明的精神或范围的情况下,可通过各种不同方式修改所描述的实施例。
下面对本发明/发明的实施例进行详细说明。
取14g二硫化钼粉(粒径300目)烘干,备用。取2g硅烷偶联剂KH-550与二硫化钼粉混合进行表面处理。二硫化钼粉处理完成后与8g苯乙烯单体、1.5g二乙烯基苯单体、2g表面活性剂SDS、0.5g引发剂偶氮二异丁腈混合,缓慢滴加到蒸馏水中,控制搅拌速度200~300rpm,水温65~75℃,反应0.5~1.5h后,过滤过滤、洗涤、干燥得到以二硫化钼为硬核,聚苯乙烯为外壳的核壳改性剂,记为A1。
采用上述类似的方法,以12g石墨粉(粒径500目)为原料,其余原料相同,得到以石墨为硬核,聚苯乙烯为外壳的核壳改性剂,记为A2。
采用上述类似的方法,以9.5g云母粉(粒径700目)为原料,其余原料相同,得到以云母为硬核,聚苯乙烯为外壳的核壳改性剂,记为A3。
取0#柴油60g,聚二甲基硅氧烷0.5g,聚氧乙烯失水山梨醇单油酸酯1g,硫酸0.2g,于常温(25℃)下混合30~60min,记为B1。
取3#白油90g,辛烷基苯酚聚氧乙烯醚-105.9g,丙二醇单硬脂酸酯15g,硫酸1g,于常温(25℃)下混合30~60min,记为B2。
取-10#柴油65g,辛烷基苯酚聚氧乙烯醚-103.5g,丙二醇单硬脂酸酯6.7g,硝酸0.3g,于常温(25℃)下混合30~60min,记为B3。
取-10#柴油80g,聚二甲基硅氧烷5.5g,丙二醇单硬脂酸酯13g,硫酸0.5g,于常温(25℃)下混合30~60min,记为B4。
实施例1
取3gA1,与B1于常温下混合20~30min,得到润滑剂。
实施例2
取9gA2,与B2于常温下混合20~30min,得到润滑剂。
实施例3
取9.75gA3,与B3于常温下混合20~30min,得到润滑剂。
实施例4
取16gA1,与B4于常温下混合20~30min,得到润滑剂。
实施例5
取8.125gA1,与B3于常温下混合20~30min,得到润滑剂。
实施例6
取14gA1,与B4与常温下混合20~30min,得到润滑剂。
参照以下方式对各个实施例进行检测。
(一)淡水浆中润滑系数降低率评价
配制7份基浆,每份量取300mL蒸馏水,加入0.6g无水碳酸钠和15.0g试验用膨润土,高速搅拌20min,期间至少中断两次刮下杯壁的粘附物,随后在25℃±1℃下密闭养护24h,使其表观粘度达到13mPa·s~15mpa·s,如果达不到则适当调节膨润土加量。
取一份基浆,高速搅拌5min,用极压润滑仪分别测定其润滑扭矩。
另取6份基浆,分别加入1.5g实施例1~6中的润滑剂,高速搅拌5min,倒入陈化釜中在,在200℃下热滚老化16h,冷却至室温,高速搅拌5min,用极压润滑仪分别测定其润滑扭矩。
按照下式计算润滑系数降低率
Ri=(K0-Ki)/K0×100%,
式中,Ri为掺入实施例1~6中的润滑剂后,试样浆的润滑系数降低率,%;
K0为基浆的扭矩读值;
Ki为掺入实施例1~6中的润滑剂后,试样浆的扭矩读值。
上述实施例1~6中的润滑剂的润滑系数降低率评价结果见表1所示。
(二)表观粘度升高值评价
配制7份基浆,每份量取400mL蒸馏水,加入0.8g碳酸钠和20.0g试验用膨润土,高速搅拌20min,期间至少中断两次刮下杯壁的粘附物,随后在25℃±1℃下密闭养护24h,,使其表观粘度达到13mPa·s~15mpa·s,如果达不到则适当调节膨润土加量。
取1份基浆,高速搅拌5min,按照GB/T16783.1中6.3的规定测试表观粘度。
另取6份基浆,分别加入2mL实施例1~6中的润滑剂,高速搅拌5min,按照GB/T16783.1中6.3的规定测试表观粘度。
按下式计算表观粘度升高值,
ΔAVi=AVi-AV0
式中,ΔAVi为掺入实施例1~6中的润滑剂后,试验浆的表观粘度升高值,mPa·S;
AVi为掺入实施例1~6中的润滑剂后,试样浆的表观粘度,mPa·S;
AV0为基浆的表观粘度,mPa·S。
上述实施例1~6中的润滑剂表观粘度升高值评价结果见表1所示。
(三)荧光级别评价
在洁净烘干的100mL烧杯中加入20mL三氯甲烷,加入1.0g实施例1~6中的润滑剂,摇匀、放置、澄清,倒出一部分澄清液于干净试管中,在紫外光仪下观察荧光与相关标准系列对比确定荧光级别。
上述实施例1~6的荧光级别评价结果见表1所示。
表1润滑系数、表观粘度与荧光等级评价结果
从测试结果可以看出,从测试结果可以看出,本发明中的润滑剂可有效地降低井壁与钻具之间的摩擦,降低了钻井生产成本,提高了钻井的生产效率。实验结果表明,本发明提供的润滑剂的润滑系数降低率在90%以上,耐热温度高达200℃,表观粘度升高值在2.0mPa·s以下,完全符合高质量钻井应用要求。
同时,本发明中的润滑剂的荧光级别在2左右,毒性小,对环境的危害也小。
(4)抗盐性评价
配制4份基浆,每份量取300mL蒸馏水,加入0.6g无水碳酸钠和15.0g试验用膨润土,高速搅拌20min,期间至少中断两次刮下杯壁的粘附物,随后在25℃±1℃下密闭养护24h,使其表观粘度达到13mPa·s~15mpa·s,如果达不到则适当调节膨润土加量。
取2份基浆,分别加入12g氯化钠,高速搅拌5min,再分别加入3.0实施例5和实施例6中的润滑剂,高速搅拌5min,倒入陈化釜中在,在200℃下热滚老化16h,冷却至室温,高速搅拌5min,用极压润滑仪分别测定其润滑扭矩,计算润滑系数降低率。
取2份基浆,分别加入108g氯化钠,高速搅拌5min,再分别加入3.0实施例5和实施例6中的润滑剂,高速搅拌5min,倒入陈化釜中在,在200℃下热滚老化16h,冷却至室温,高速搅拌5min,用极压润滑仪分别测定其润滑扭矩,计算润滑系数降低率。
实施例施例5和实施例6中的润滑剂的抗盐性评价结果表2所示。
表2抗盐性评价结果
4%盐水浆环境 | 饱和盐水浆环境 | |
实施例5 | 88.6% | 71.2% |
实施例6 | 89.0% | 70.5% |
从抗盐性评价结果可以看出,在4%盐水浆环境中,本发明提供的润滑剂的润滑系数降低率大于88%。在饱和盐水浆中,本发明提供的润滑剂的润滑系数降低率大于70%。
(5)混合静置时间评价
以实施例6为例,在A1和B4混合时,分别取其混合结束时、混合后1h、混合后5h、混合后24h、混合后72h以及混合后200h的试样,记为T0、T1、T2、T3、T4和T5。
配制6份基浆,每份量取300mL蒸馏水,加入0.6g无水碳酸钠和15.0g试验用膨润土,高速搅拌20min,期间至少中断两次刮下杯壁的粘附物,随后在25℃±1℃下密闭养护24h,使其表观粘度达到13mPa·s~15mPa·s,如果达不到则适当调节膨润土加量。
取6份基浆,分别加入1.5g T0、T1、T2、T3、T4和T5,高速搅拌5min,倒入陈化釜中,在200℃下热滚老化16h,冷却至室温,高速搅拌5min,用极压润滑仪分别测定其润滑扭矩,计算润滑系数降低率。
混合静置时间评价结果如表3所示。
表3混合静置时间评价
T0 | T1 | T2 | T3 | T4 | T5 | |
润滑系数降低率/% | 92.6 | 92.7 | 94.0 | 91.5 | 90.5 | 90.0 |
从测试结果可以看出,随着核壳改性剂的混合后的时间延长,其润滑性能呈现先升后降的趋势,并趋于平稳,整体润滑系数降低率在90%以上。本发明中的润滑剂中,核壳改性剂具有软壳以及硬核,软壳在基础油中会逐步溶胀速在混合初期,软壳最外层软化,软壳内层还未完全溶胀相当于构建了一个过渡层,可以延缓在机械剪切作用下软壳层的作用时,延长硬核的释放时间。即本发明中润滑剂混合后适当静置存放后使用,有利于提高其润滑性。
Claims (9)
2.根据权利要求1所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述基础油为0#柴油、-10#柴油、-20#柴油、-35#柴油、3#白油、5#白油或气制油中一种或多种。
3.根据权利要求1所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述消泡剂为辛烷基苯酚聚氧乙烯醚-10、聚二甲基硅氧烷、环氧丙烷、聚氧乙烯聚氧丙烯季戊四醇醚中的一种或多种。
4.根据权利要求1所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述乳化剂为丙二醇单硬脂酸酯、山梨酸酐脂肪酸酯、聚氧乙烯失水山梨醇单油酸酯中的一种或多种。
5.根据权利要求1所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述pH值调节剂为硫酸或硝酸。
6.根据权利要求1所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述核壳改性剂制备的准备步骤包括
S1.采用硅烷偶联剂对二硫化钼粉、石墨粉或云母粉进行表面处理,备用;
S2.将上一步骤中得到的二硫化钼粉、石墨粉或云母粉与苯乙烯单体、二乙烯基苯单体、表面活性剂、引发剂混合,然后匀速滴加到蒸馏水中,搅拌并加热,温度65~75℃,滴加完成后继续保温0.5~1.5h;
S3.过滤、洗涤、干燥得到核壳改性剂。
7.根据权利要求6所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述改性剂中,二硫化钼、石墨或云母重量含量为40~50%。
8.根据权利要求6所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:所述二硫化钼粉、石墨粉或云母粉的粒径为300~700目。
9.制备如权利要求1~8中任意一项所述的钻井液用抗高温抗饱和盐润滑剂,其特征在于:步骤包括
S1.准备核壳改性剂;
S2.将基础油、消泡剂、乳化剂和pH值调节剂于常温下进行混合;
S3.在润滑剂加入到钻井液前,将核壳改性剂加入到步骤S2得到混合液中,得到润滑剂。
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