CN111593172B - 高钛钢的生产方法 - Google Patents

高钛钢的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111593172B
CN111593172B CN202010476566.7A CN202010476566A CN111593172B CN 111593172 B CN111593172 B CN 111593172B CN 202010476566 A CN202010476566 A CN 202010476566A CN 111593172 B CN111593172 B CN 111593172B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
converter
slag
high titanium
titanium
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010476566.7A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111593172A (zh
Inventor
曾建华
张敏
李凌玲
杨森祥
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd filed Critical Pangang Group Panzhihua Iron and Steel Research Institute Co Ltd
Priority to CN202010476566.7A priority Critical patent/CN111593172B/zh
Publication of CN111593172A publication Critical patent/CN111593172A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111593172B publication Critical patent/CN111593172B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

本发明涉及高钛钢的生产方法，属于钢铁冶金技术领域。本发明所要解决的技术问题是现有高钛钢采用“转炉‑精炼‑连铸”工艺流程生产时存在漏钢严重无法实现连续浇注，以及坯材缺陷严重。本发明提供高钛钢的生产方法，按照转炉‑LF‑RH‑板坯连铸工艺流程生产，转炉终点控制，转炉出钢、LF、RH分步对钢水进行脱氧合金化，转炉出钢、LF向钢包内加入高钛低碳钢精炼渣造渣并控制钢包渣成分，浇注过程采用保护渣，以质量分数计钢中钛含量0.1‑0.8％。本发明实现了大于120分钟的连续浇注，浇注出的铸坯表面无裂纹，内部质量良好，无中心裂纹和中间裂纹。

Description

高钛钢的生产方法
技术领域
本发明属于钢铁冶金技术领域，具体涉及高钛钢的生产方法。
背景技术
钛在钢中是一种良好的脱氧去气剂和固定氮、碳的有效元素。钛在钢中的应用主要以微合金化方式为主，在钢中加入一定量的钛(0.01％～0.03％)可实现细化钢的组织、提高钢的强度、改善钢的塑性和冲击韧性等作用。随着钢中钛含量的提高，产品韧性、加工性能以及耐磨性均大幅度提升，尤其是当钢中Ti≥0.15％时，可获得大量微米级(1～5μm)的TiC(≥80％)和少量的TiN，其产品耐磨性是钛微合金化钢的10倍以上，产品使用寿命显著延长。
由于钛在炼钢和浇铸温度下是非常活泼的金属元素，除了极易被氧化外，还容易与空气和钢水中的氮反应，高钛含量下极易在钢水中形成TiN，常造成水口结瘤堵塞、结晶器形成结鱼冷钢引起漏钢和坯材严重缺陷。因此，目前高钛含量的钢一般采用模注形式生产，从而限制了其产品的应用领域，同时也很难实现规模化和低成本生产。
发明内容
本发明解决的技术问题是现有高钛钢采用“转炉-精炼-连铸”工艺流程生产时存在漏钢严重无法实现连续浇注，以及坯材缺陷严重。
本发明解决上述问题的技术方案是提供高钛钢的生产方法，步骤包括按照转炉-LF-RH-板坯连铸工艺流程生产，转炉终点控制，转炉出钢、LF、RH分步对钢水进行脱氧合金化，转炉出钢、LF向钢包内加入含有TiO2的高钛钢精炼渣造渣并控制钢包渣成分，浇注过程采用高TiO2含量的保护渣，以质量分数计钢中钛含量0.1-0.8％。
其中，精炼渣的成分为(CaO+BaO+SrO)：40-60％，MgO：3-10％，SiO2：0.1-10％，Al2O3：20-40％，F-：1-5％，TiO2：5-30％。此处(CaO+BaO+SrO)表示含有CaO、BaO、SrO中的至少一种。
其中，保护渣的成分为TiO2：5％～20％，(CaO+BaO)：30％～50％，SiO2：9％～13％，Al2O3：20％-28％，(NaF+B2O3)：10％-25％，Li2O：3％～8％，C：5％～10％；1300℃下粘度0.1～0.3Pa·S，熔点900～1100℃。此处(CaO+BaO)表示含有CaO、BaO中的至少一种，(NaF+B2O3)表示含有NaF、B2O3中的至少一种。
其中，LF精炼结束钢包渣成分(CaO+BaO+SrO)/(SiO2+Al2O3)比值控制为1.3-2.6，熔点1220-1350℃。
其中，转炉出钢4/5时向钢包内加入高钛钢精炼渣2-5kg/吨钢以及萤石0.5-2.0kg/吨钢；在LF精炼开始加入高钛钢精炼渣1-5kg/吨钢，加热5-15min后再次加入本精炼渣1-5kg/吨钢，对钢水继续进行加热5-15min直到钢水达到目标控制温度。
其中，连铸从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量5-30L/min，浇注全程采用保护渣。
其中，转炉入炉[S]≤0.008％；转炉出钢温度1670℃～1690℃、终点碳≥0.05％；出钢过程进行在线吹氩，出钢时间≥4分钟，下渣厚度控制目标≤80mm，钢包净空高度按300mm～500mm控制。
其中，转炉出钢1/4-2/3时加入含锰合金和含铝合金将钢中锰、铝、碳控制在成分下限；LF将钢中碳、锰、铝调整到成品成分；RH处理开始时，一次性加入含钛合金将钢中钛控制在成品成分，确保加入合金后的真空循环时间≥15分钟。
其中，含钛合金为40TiFe、70TiFe、80TiFe或者纯钛中的一种或者几种。
其中，中间包内采用气幕挡墙，气幕挡墙氩气流量3-9L/min；长水口和每个塞棒位置氩气流量10-20L/min，保持正压。
其中，连铸过程中间包钢水过热度控制在25℃～50℃；二冷采用凝固终点区域强冷的二冷制度，同时适当提高冷却强度，比水量为0.65kg/t钢～0.80kg/t钢；其中凝固终点7段～8段区域冷却强度50～60L/(min·m2)。
本发明的有益效果：
本发明可降低精炼-连铸过程钢中钛的烧损，稳定钢中各合金元素含量，降低精炼-连铸过程的钢渣反应，稳定渣系性能，浇注出的铸坯表面无裂纹，内部质量良好，且实现了大于120分钟的连续浇注。
具体实施方式
本发明提供高洁净度高钛钢的生产方法，步骤包括按照转炉-LF-RH-板坯连铸工艺流程生产，转炉终点控制，转炉出钢、LF、RH分步对钢水进行脱氧合金化，转炉出钢、LF向钢包内加入高钛钢精炼渣造渣并控制钢包渣成分，浇注过程采用保护渣，以质量分数计钢中钛含量0.1-0.8％。
其中，精炼渣的成分为(CaO+BaO+SrO)：40-60％，MgO：3-10％，SiO2：0.1-10％，Al2O3：20-40％，F-：1-5％，TiO2：5-30％。
其中，保护渣的成分为TiO2：5％～20％，(CaO+BaO)：30％～50％，SiO2：9％～13％，Al2O3：20％-28％，(NaF+B2O3)：10％-25％，Li2O：3％～8％，C：5％～10％；保护渣的粘度0.1～0.3Pa·S，熔点900～1100℃。
其中，LF精炼结束钢包渣成分(CaO+BaO+SrO)/(SiO2+Al2O3)比值控制为1.3-2.6，熔点1220-1350℃。
其中，转炉出钢4/5时向钢包内加入高钛钢精炼渣2-5kg/吨钢以及萤石0.5-2.0kg/吨钢；在LF精炼开始加入高钛钢精炼渣1-5kg/吨钢，加热5-15min后再次加入本精炼渣1-5kg/吨钢，对钢水继续进行加热5-15min直到钢水达到目标控制温度。
其中，连铸从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量5-30L/min，浇注全程采用保护渣。
其中，转炉入炉[S]≤0.008％；转炉出钢温度1670℃～1690℃、终点碳≥0.05％；出钢过程进行在线吹氩，出钢时间≥4分钟，下渣厚度控制目标≤80mm，钢包净空高度按300mm～500mm控制。
其中，转炉出钢1/4-2/3时加入含锰合金和含铝合金将钢中锰、铝、碳控制在成分下限；LF将钢中碳、锰、铝调整到成品成分；RH处理开始时，加入含钛合金将钢中钛控制在成品成分，确保加入合金后的真空循环时间≥15分钟。
其中，钛合金为40TiFe、70TiFe、80TiFe或者纯钛中的一种或者几种。
其中，含锰合金为锰铁和/或金属锰；含铝合金为铝铁、铝丸、铝线中的一种或者几种。
其中，中间包内采用气幕挡墙，气幕挡墙氩气流量3-9L/min；长水口和每个塞棒位置氩气流量10-20L/min，保持正压。
其中，连铸过程中间包钢水过热度控制在25℃～50℃；二冷采用凝固终点区域强冷的二冷制度，同时适当提高冷却强度，比水量为0.65kg/t钢～0.80kg/t钢；其中凝固终点7段～8段区域冷却强度50～60L/(min·m2)。
其中，本发明高钛钢的制备方法尤其适用于钢中钛含量0.1-0.8％。
以下通过实施例和对比例对本发明作进一步的解释和说明。
实施例中，钢的成分以质量百分数计按如下进行控制C 0.10～0.40％，Ti 0.1～0.8％，Si ≤0.30％，Mn 0.8～1.5％，Als 0.01～0.06％，P≤0.02％，S≤0.015％。
实施例1
转炉入炉[S]0.008％，转炉出钢温度1670℃、终点碳0.05％，出钢过程：在线吹氩，出钢时间5.2分钟，下渣厚度50mm，钢包净空高度按350mm；
转炉出钢1/4时开始分别加入高碳锰铁和铝铁对钢中锰、铝等元素进行合金化，并将其控制在成分下限，LF加入碳粉、中碳锰铁、铝线将钢中碳、锰、铝调整到成品成分，RH处理开始，一次性加入40TiFe，将钢中钛控制在成品成分，加入合金后的真空循环时间20分钟；
转炉出钢4/5时向钢包内加入高钛钢精炼渣2kg/吨钢以及萤石0.5kg/吨钢，在LF精炼开始加入高钛钢精炼渣2.5kg/吨钢，并对钢水进行加热，加热10min后再次加入本精炼渣2.5kg/吨钢后对钢水进行加热5min，加入精炼渣成分为：(CaO+BaO+SrO)：56％，MgO：4％，SiO2：4％，Al2O3：25％，F-：4％，TiO2：5％；
中间包内采用气幕挡墙，气幕挡墙氩气流量3L/min，长水口和每个塞棒位置氩气流量50L/min，保持正压；
从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量5L/min；浇注全程采用高钛钢专用保护渣，保护渣成分及性能为：TiO2 5％，(CaO+BaO)46％，SiO2 9％，Al2O320％，(NaF+B2O3)10％，Li2O 3％，C 5％；粘度0.28Pa·S，熔点1080℃；
连铸钢水浇注温度稳定，连铸过程中间包钢水过热度38～42℃之间，二冷比水量为0.65kg/t钢，其中凝固终点7段～8段区域冷却强度50L/(min·m2)，从而保证铸坯在凝固后期加速凝固，减少凝固过程中液析TiN的产生。
钢水连浇125分钟，铸坯表面无横向和纵向裂纹，内部无疏松和裂纹。
实施例2
转炉入炉[S]0.004％，转炉出钢温度1690℃、终点碳0.08％，出钢过程在线吹氩，出钢时间6.3分钟，下渣厚度80mm，钢包净空高度按500mm；
转炉出钢2/3时开始分别加入低碳锰铁和铝丸对钢中锰、铝等元素进行合金化，并将其控制在成分下限，LF加入增碳剂、金属锰、铝粒将钢中碳、锰、铝调整到成品成分，RH处理2分钟后，分两次加入80TiFe，将钢中钛控制在成品成分中限，加入合金后的真空循环时间15分钟；
转炉出钢4/5时向钢包内加入高钛钢精炼渣5kg/吨钢以及萤石2.0kg/吨钢，
在LF精炼开始加入高钛钢精炼渣1kg/吨钢，并对钢水进行加热，加热5min后再次加入本精炼渣3kg/吨钢后对钢水进行加热12min，加入精炼渣成分为：(CaO+BaO+SrO)：40％，MgO：3％，SiO2：1％，Al2O3：25％，F-：2％，TiO2：27％；
中间包内采用气幕挡墙，气幕挡墙氩气流量9L/min，长水口和每个塞棒位置氩气流量22L/min，保持正压；
从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量28L/min，浇注全程采用高钛钢专用保护渣，保护渣成分及性能为：TiO2：14％，(CaO+BaO)：30％，SiO2：10％，Al2O3：22％，(NaF+B2O3)：12％，Li2O：4％，C：6％；粘度0.13Pa·S，熔点920℃；
连铸钢水浇注温度稳定，连铸过程中间包钢水过热度45～55℃之间，二冷比水量为0.80kg/t钢，其中凝固终点7段～8段区域冷却强度60L/(min·m2)，从而保证铸坯在凝固后期加速凝固，减少凝固过程中液析TiN的产生。
钢水连浇125分钟，铸坯表面无横向和纵向裂纹，内部无疏松和裂纹。
对比例
转炉入炉[S]0.008％，转炉出钢温度1670℃、终点碳0.05％，出钢过程：在线吹氩，出钢时间5分钟，下渣厚度50mm，钢包净空高度按350mm；
转炉出钢1/4时开始分别加入高碳锰铁和铝铁对钢中锰、铝等元素进行合金化，并将其控制在成品成分下限，LF加入碳粉、中碳锰铁、铝线将钢中碳、锰、铝调整到成品成分控制，RH处理开始，一次性加入40TiFe，将钢中钛控制在成品成分，加入合金后的真空循环时间20分钟。
在LF精炼开始加入高碱度精炼渣2.5kg/吨钢，并对钢水进行加热，加热10min后再次加入高碱度精炼渣2.5kg/吨钢后，对钢水进行加热5min，加入精炼渣成分为：CaO：84％，MgO：4％，SiO2：4％，Al2O3：2％，F-：7％
从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量5L/min；浇注全程采用现有常规低碳钢保护渣
连铸钢水浇注温度稳定，连铸过程中间包钢水过热度35～50℃之间；二冷比水量为0.65kg/t钢；其中凝固终点7段～8段区域冷却强度50L/(min·m2)，从而保证铸坯在凝固后期加速凝固，减少凝固过程中液析TiN的产生。
钢水连浇30分钟后断浇，铸坯表面有明显的横向和纵向裂纹，内部有1.0级的疏松。

Claims (8)

1.高钛钢的生产方法，其特征在于包括如下步骤：按照转炉-LF-RH-板坯连铸工艺流程生产，转炉终点控制，转炉出钢、LF、RH分步对钢水进行脱氧合金化，转炉出钢和LF分别向钢包内加入含有TiO2的高钛钢精炼渣造渣并控制钢包渣成分，浇注过程采用高TiO2含量的保护渣，以质量分数计钢中钛含量0.1-0.8％；
所述精炼渣的成分包括(CaO+BaO+SrO)：40-60％，MgO：3-10％，SiO2：0.1-10％，Al2O3：20-40％，F-：1-5％，TiO2：5-30％以及不可避免的杂质；
以质量分数计，所述保护渣的成分包括TiO2：5％～20％，(CaO+BaO)：30％～50％，SiO2：9％～13％，Al2O3：20％-28％，(NaF+B2O3)：10％-25％，Li2O：3％～8％，C：5％～10％以及不可避免的杂质；1300℃下粘度0.1～0.3Pa·S，熔点900～1100℃。
2.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：LF精炼结束钢包渣成分(CaO+BaO+SrO)/(SiO2+Al2O3)比值控制为1.3-2.6，熔点1220-1350℃。
3.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：转炉出钢4/5时向钢包内加入高钛钢精炼渣2-5kg/吨钢以及萤石0.5-2.0kg/吨钢；在LF精炼开始加入高钛钢精炼渣1-5kg/吨钢，加热5-15min后再次加入高钛钢精炼渣1-5kg/吨钢，对钢水继续进行加热5-15min直到钢水达到目标控制温度。
4.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：所述连铸从开浇至拉速稳定期间，结晶器液面需采用氩气保护，流量5-30L/min，浇注全程采用保护渣。
5.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：转炉入炉[S]≤0.008％；转炉出钢温度1670℃～1690℃、终点碳≥0.05％；出钢过程进行在线吹氩，出钢时间≥4分钟，下渣厚度控制目标≤80mm，钢包净空高度按300mm～500mm控制。
6.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：转炉出钢1/4-2/3时开始分别加入含锰合金和含铝合金将钢中锰、铝元素控制在成分下限；LF将钢中碳、锰、铝调整到成品成分；RH处理过程加入含钛合金将钢中钛控制在成品成分，确保加入合金后的真空循环时间≥15分钟。
7.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：中间包内采用气幕挡墙，气幕挡墙氩气流量3-9L/min；长水口和每个塞棒位置氩气流量10-20L/min，保持正压。
8.根据权利要求1所述的高钛钢的生产方法，其特征在于：连铸过程中间包钢水过热度控制在25℃～40℃；二冷采用凝固终点区域强冷的二冷制度，同时适当提高冷却强度，比水量为0.65kg/t钢～0.80kg/t钢；其中凝固终点7段～8段区域冷却强度50～60L/(min·m2)。
CN202010476566.7A 2020-05-29 2020-05-29 高钛钢的生产方法 Active CN111593172B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010476566.7A CN111593172B (zh) 2020-05-29 2020-05-29 高钛钢的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010476566.7A CN111593172B (zh) 2020-05-29 2020-05-29 高钛钢的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111593172A CN111593172A (zh) 2020-08-28
CN111593172B true CN111593172B (zh) 2022-03-22

Family

ID=72184393

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010476566.7A Active CN111593172B (zh) 2020-05-29 2020-05-29 高钛钢的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111593172B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114130977B (zh) * 2021-11-24 2023-07-04 山东钢铁集团日照有限公司 一种减小高钛合金钢中氮化钛夹杂尺寸的方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102212749A (zh) * 2011-05-13 2011-10-12 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 一种小方坯连铸高效合金焊丝用钢的生产方法
CN103103307A (zh) * 2013-01-24 2013-05-15 首钢总公司 一种采用转炉非真空流程生产低氮绞线用钢的方法
CN103882181A (zh) * 2012-12-21 2014-06-25 鞍钢股份有限公司 一种含锰钢合金化的工艺
CN104498818A (zh) * 2014-12-22 2015-04-08 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 一种er70s-6热轧盘条及其制备方法
CN107619983A (zh) * 2017-08-14 2018-01-23 河钢股份有限公司邯郸分公司 降低齿轮钢20CrMnTi中TiN夹杂的冶炼工艺
CN107779767A (zh) * 2017-09-28 2018-03-09 宣化钢铁集团有限责任公司 加入微氮合金的英标b500b螺纹钢筋及其生产工艺

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102212749A (zh) * 2011-05-13 2011-10-12 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 一种小方坯连铸高效合金焊丝用钢的生产方法
CN103882181A (zh) * 2012-12-21 2014-06-25 鞍钢股份有限公司 一种含锰钢合金化的工艺
CN103103307A (zh) * 2013-01-24 2013-05-15 首钢总公司 一种采用转炉非真空流程生产低氮绞线用钢的方法
CN104498818A (zh) * 2014-12-22 2015-04-08 首钢水城钢铁（集团）有限责任公司 一种er70s-6热轧盘条及其制备方法
CN107619983A (zh) * 2017-08-14 2018-01-23 河钢股份有限公司邯郸分公司 降低齿轮钢20CrMnTi中TiN夹杂的冶炼工艺
CN107779767A (zh) * 2017-09-28 2018-03-09 宣化钢铁集团有限责任公司 加入微氮合金的英标b500b螺纹钢筋及其生产工艺

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
精炼渣中TiO2对含Ti铁素体不锈钢夹杂物的影响;冯晓霞等;《钢铁钒钛》;20200415;第41卷(第2期);第108-113页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111593172A (zh) 2020-08-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109852891B (zh) 一种低碳含硼钢连铸板坯角部裂纹控制方法
CN112662833B (zh) 一种低成本高碳铬轴承钢的冶炼方法
CN111500919B (zh) 高洁净度高钛低碳钢的生产方法
CN104946972B (zh) 一种二极管引线用钢盘条及其生产工艺
CN106086594B (zh) 一种Ti‑IF钢的制备方法
CN111876669B (zh) 一种转炉冶炼低碳钢工艺的控制方法
CN111607680B (zh) 一种生产低碳低硅钢种的方法
CN108893682B (zh) 模具钢钢坯及其制备方法
CN113215476A (zh) 一种生产工业纯铁的方法
CN111455131B (zh) 高洁净度耐磨钢的冶炼及连铸方法
CN102962411B (zh) 铝重量百分含量小于0.01％的中低碳钢的生产方法
CN111593172B (zh) 高钛钢的生产方法
CN111945062B (zh) 机械结构管用低碳钢的冶炼方法
CN110484808B (zh) 一种提高含磷超低碳钢可浇性的方法
CN110468335B (zh) 一种低碳钢碳含量稳定控制的冶炼方法
CN111424135A (zh) 低成本耐磨钢的制备方法
CN116179797A (zh) 一种转炉控硫冶炼工艺
CN114959426A (zh) 一种汽车刹车线金属材料的制备方法
CN113564450B (zh) 非精炼条件下钛微合金化q355b热轧带钢生产方法
CN108796172A (zh) 提高重轨钢洁净度的冶炼方法
CN102051434B (zh) 冶炼硅钢的方法
CN114807510B (zh) 一种控制转炉冶炼高钛铁水出钢过程回磷的方法
CN117107147A (zh) 一种高强弹簧钢夹杂物塑性化控制方法
CN100334232C (zh) 无缝钢管轧制用芯棒用钢冶炼工艺
CN112391571A (zh) 一种高强高铝高锰钢洁净度的控制方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant