CN110912406B - 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法 - Google Patents

一种宽范围高频直流变换装置的控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110912406B
CN110912406B CN201911132602.1A CN201911132602A CN110912406B CN 110912406 B CN110912406 B CN 110912406B CN 201911132602 A CN201911132602 A CN 201911132602A CN 110912406 B CN110912406 B CN 110912406B
Authority
CN
China
Prior art keywords
boost
buck
switch tube
mode
switching tube
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201911132602.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110912406A (zh
Inventor
张鹏程
李锐
吴浩伟
郑中祥
姜波
金翔
张正卿
蔡凯
蔡久青
邓磊
李可维
帅骁睿
吴钫
魏华
陈涛
罗伟
耿攀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
719th Research Institute of CSIC
Original Assignee
719th Research Institute of CSIC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 719th Research Institute of CSIC filed Critical 719th Research Institute of CSIC
Priority to CN201911132602.1A priority Critical patent/CN110912406B/zh
Publication of CN110912406A publication Critical patent/CN110912406A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110912406B publication Critical patent/CN110912406B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H02M3/1582—Buck-boost converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)

Abstract

本发明公开了一种用于高频变换装置的控制方法，所述方法包括控制所述高频变换装置在多个模式下切换，所述模式包括：第一种Boost模式，第二种Boost模式，Buck‑Boost模式，Buck模式。本发明将Buck变换器与三电平Boost变换器结合起来，实现了输入的宽范围运行，具备短路限流功能，同时具有高效与高功率密度的特点。通过合理设计该装置的控制方法，发掘该装置的能力，完善该装置的功能，使其能够应对各种工作条件。

Description

一种宽范围高频直流变换装置的控制方法
技术领域
本发明涉及电能转换领域，具体涉及一种三电平桥臂的三层叠层母排结构。
背景技术
在新能源微网、直流配网以及全电船舶等应用领域，电力网络内的能源***通常是风力发电机组、太阳能电池以及储能***，这些能源***输出直流电压通常范围宽、波动大，而直流用电负荷通常需要稳定的直流电压，不同直流负荷需要的直流电压也各不相同，因此需要适应宽输入输出范围的直流变换装置。同时直流电网由于保护困难，直流短路电流难以灭弧切断，需要直流变换装置自身具备短路限流能力，从而提高直流电网的安全性。此外，在船舶、家用等领域，需要直流变换装置高效、高密度，从而节省电力以及空间成本。总之，在新能源微网、直流配网以及全电船舶等场景中，联接直流网络的直流变换装置应具备适应宽输入输出范围、可短路限流、高效和高功率密度的特点。
Buck和Boost电路是直流变换装置中最常用的拓扑结构之一，其具备控制简单、开关器件少等优点，在工业用直流变换领域已广泛应用。然而Buck电路主要应用于降压场合，Boost电路主要用于升压场合，均有其特殊的应用场景，不适应宽电压范围。将Buck和Boost电路级联可以有效适应更宽电压范围，但两级变换导致效率降低，同时为提高变换器输出性能，滤波电感和电容都较大。为适应大功率应用场合，通常可以将多个Buck和Boost电路并联，与此同时会导致电感使用数量也倍增，体积重量都大幅度增加。而且由于常规的Buck和Boost电路均不能实现软开关，电路效率较低，EMI特性较差，为改善特性又必须增加很多的EMI滤波措施。
发明内容
针对上述问题，本发明提出了一种用于高频变换装置的控制方法，所述高频直流变换装置包括1个Buck模块M1，2个耦合电感L1、L2，2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3，和2个支撑电容C1、C2，其中，所述Buck模块M1的两个输入端作为所述高频变换装置的输入，2个支撑电容串联后的两端作为所述高频变换装置的输出，其特征在于，所述方法包括控制所述高频变换装置在多个模式下切换，所述模式包括：第一种Boost模式，第二种Boost模式，Buck-Boost模式以及Buck模式，
步骤(1)获取所述Buck模块M1的输入电压Vin以及所述高频变换装置的输出电压Vo；
步骤(2)将所述输入电压Vin与所述输出电压Vo进行比较；
步骤(3)当所述输入电压Vin低于输出电压Vo/2时，控制所述高频变换装置工作在第一种Boost模式；
当输入电压Vin大于Vo/2且小于Vo时，控制所述高频变换装置切换到第二种Boost模式；
当输入电压Vin接近Vo，Vin大于Vo-Vd且小于Vo+Vd时，其中Vd为一小电压常数，控制所述高频变换装置切换到Buck-Boost模式；
当输入电压Vin大于Vo+Vd时，控制所述高频变换装置切换到Buck工作模式；
当输入电压Vin大于Vo+Vd并逐渐降低至小于Vo/2时，控制所述高频变换装置从Buck模式逐渐切换到第一种Boost模式，其中Vd为可调整设置，但小于Vo/2。
其中，第一种Boost模式中，关闭所述Buck电路，仅由2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3工作，控制所述第一三电平Boost模块M2和第二三电平Boost模块M3中的开关管，使得每四分之一周期，交错并联的三电平Boost模块M2、M3内仅一个boost电路导通，一个周期内，交错并联的三电平Boost模块M2、M3交错导通，形成四个boost电路对输出电容中的一个进行充电；
第二种Boost模式中，关闭所述Buck电路，仅由2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3工作，控制所述第一三电平Boost模块M2和第二三电平Boost模块M3中的开关管，使得每四分之一周期，交错并联的三电平Boost模块M2、M3内仅一个boost电路导通，一个周期内，交错并联的三电平Boost模块M2、M3交错导通，形成四个boost电路对两个输出电容同时充电；
在Buck-Boost模式中，使所述Buck模块导通，Buck模块以及Buck-Boost模块整周期工作；
在Buck模式中，使所述交错并联的三电平Boost模块M2、M3不工作，Buck模块整周期工作。
优选地，所述模式还包括保护模式，当输入端或输出端短路故障时，宽范围高频直流变换装置工作在保护模式下，此时开关管Q1分断，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4闭合。此时电感电流既不流经输入，也不流经输出，通过在内部续流实现短路保护的功能。
优选地，当短路故障消除时，控制所述高频变换装置退出保护模式，根据输入电压Vin与输出电压Vo的关系切换到其他四种工作模式中。
优选地，在所述第一Boost模式中，在第一四分之一周期，控制所述第二开关管S2开通关断，第一开关管S1常闭，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第二四分之一周期，控制第三开关管S3开通关断，第二开关管S2常闭，第一开关管S1以及第四开关管S4常断；在第三四分之一周期，控制第四开关管S4开通关断，第三开关管S3常闭，第一开关管S1以及第二开关管S2常断；在第四四分之一周期，控制第一开关管S1开通关断，第四开关管S4常闭，第二开关管S2以及第三开关管S3常断。
优选地，在第二boost模式中，在第一四分之一周期，控制第一开关管S1开通关断，第二开关管S2，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第二四分之一周期，控制第二开关管S2开通关断，第一开关管S1，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第三四分之一周期，控制第三开关管S3开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第四开关管S4常断；在第四四分之一周期，控制第四开关管S4开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第三开关管S3常断。
本控制方式通过对变换器工作模式的切换，可以使变换器具有宽输入输出范围运行的能力。当变换器处于第一种Boost模式、第二种Boost模式、Buck-Boost模式、Buck模式时，输入输出发生短路故障，变换器切换到保护模式；当短路故障切换时，变换器退出保护模式，根据输入电压Vin与输出电压Vo的关系切换到上述四种工作方式中。
当变换器发生输入输出短路故障时，变换器切换到保护模式。以上切换过程均可逆。通过对上述模式根据实际情况变换进行切换，使该变换器能够工作在宽输入范围，同时能够实现对输入以及输出端短路故障的保护。
本发明的控制方法的优点在于：
(1)电感电流频率提高至开关频率的4倍，使得电感的体积重量进一步减小；
(2)可以实现开关管的零电流开通和二极管的零反向恢复电流，提高了装置的效率和改善了EMI特性；
(3)通过工作模式的转换，扩展了对输入输出电压的适应范围
(4)可以实现短路时的限流运行功能，提高了直流电网的安全性。
(5)实现了输入的宽范围运行，同时具有高效与高功率密度的特点。通过合理设计该装置的控制方法，发掘该装置的能力，完善该装置的功能，使其能够应对各种工作条件。
附图说明
图1是一种宽范围高频直流变换装置的主电路图；
图2是宽范围高频直流变换装置工作模式切换图；
图3是第一Boost模式第一四分之一周期等效电路图；
图4是第一Boost模式第二四分之一周期等效电路图；
图5是第一Boost模式第三四分之一周期等效电路图；
图6是第一Boost模式第四四分之一周期等效电路图；
图7是第一Boost模式第四四分之一周期第一阶段等效电路图；
图8是第一Boost模式第四四分之一周期第二阶段等效电路图；
图9是第一Boost模式第四四分之一周期第三阶段等效电路图；
图10是第二Boost模式第一四分之一周期等效电路图；
图11是第二Boost模式第二四分之一周期等效电路图；
图12是第二Boost模式第三四分之一周期等效电路图；
图13是第二Boost模式第四四分之一周期等效电路图；
图14是第二Boost模式第一四分之一周期第一阶段等效电路图；
图15是第二Boost模式第一四分之一周期第二阶段等效电路图；
图16是第二Boost模式第一四分之一周期第三阶段等效电路图；
图17是Buck-Boost模式第一阶段等效电路图；
图18是Buck-Boost模式第二阶段等效电路图；
图19是Buck模式第一阶段等效电路图；
图20是Buck模式第二阶段等效电路图；
图21是保护模式等效电路图；
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明。
图1是本发明适用的一种宽范围高频直流变换装置的主电路图。如图1所示，这种宽范围高频直流变换装置包括1个Buck模块M1，2个耦合电感L1、L2，2个三电平Boost模块M2、M3，和2个支撑电容C1、C2。
从图1中可以看出，Buck模块M1包括开关管Q1和二极管QD1。直流输入端Vin的正极连接至开关管Q1的集电极，直流输入端Vin的负极连接至二极管QD1的阳极，二极管QD1的阴极与开关管Q1的发射级相连。
每个耦合电感包括三个连接端子A、B、C，二极管QD1的阴极与耦合电感L1的A端子连接，二极管QD1的阳极与耦合电感L2的A端子连接。
2个三电平Boost模块分别是M2和M3，M2包括第一开关管S1、第二开关管S2、第一二极管D1、第二二极管D2，以及M3包括第三开关管S3、第四开关管S4、第三二极管D3、第四二极管D4。耦合电感L1的C端子连接第一开关管S1的集电极和第一二极管D1的阳极，耦合电感L2的C端子连接第二开关管S2的发射极和第二二极管D2的阴极，第一开关管S1的发射极与第二开关管S2的集电极相连形成模块M2的中点O端点；耦合电感L1的B端子连接第三开关管S3的集电极和第三二极管D3的阳极，耦合电感L2的B端子连接第四开关管S4的发射极和第四二极管D4的阴极，第三开关管S3的发射极与第四开关管S4的集电极相连形成模块M3的中点O端点。
2个支撑电容C1、C2串联，C1的负极与C2的正极连接，形成串联电容的中点O端点。第一二极管D1、第三二极管D3的阴极与C1的正极连接，并与输出Vo的正极连接；第二二极管D2、第四二极管D4的阳极与C2的负极连接，并与输出Vo的负极连接；模块M2的中点O、模块M3的中点O与串联电容的中点O连接到一起形成统一的中点O端点。
图2是本发明模式切换过程的示意图。从图中可以看出，本发明可以在多种模式下切换。各个模式的切换可以通过对各开关管的控制信号来调节。
当所述输入电压Vin低于输出电压Vo/2时，控制所述高频变换装置工作在第一种Boost模式；
当输入电压Vin大于等于Vo/2且小于Vo时，控制所述高频变换装置切换到第二种Boost模式；
当输入电压Vin接近Vo(比如，二者小于预定阈值)，Vin大于Vo-Vd且小于Vo+Vd时，其中Vd为一小电压常数，控制所述高频变换装置切换到Buck-Boost模式；
当输入电压Vin大于(或等于)Vo+Vd时，控制所述高频变换装置切换到Buck工作模式；
当输入电压Vin大于Vo+Vd并逐渐降低至小于Vo/2时，控制所述高频变换装置从Buck模式逐渐切换到第一种Boost模式。
图3-图9示出了第一种Boost模式。在第一种Boost模式中，驱动Q1常闭，Buck模块不工作，仅由两个三电平模块工作。图3-图6示出了第一种Boost模式中在一个周期内的四个等效工作过程。在图3的工作过程中，第二开关管S2开通关断，第一开关管S1常闭，第三开关管S3以及第四开关管S4常断，在这个工作过程中变换器等效为Boost变换器；在图4的工作过程中，第三开关管S3开通关断，第二开关管S2常闭，第一开关管S1以及第四开关管S4常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器；在图5的工作过程中，第四开关管S4开通关断，第三开关管S3常闭，第一开关管S1以及第二开关管S2常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器；在图6的工作过程中，第一开关管S1开通关断，第四开关管S4常闭，第二开关管S2以及第三开关管S3常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器。该变换器在一个周期内有四个等效的Boost工作过程，而每个开关均只在其中一个工作过程中开通关断，因此电感电流的频率是开关频率的4倍。具体的，以图6示出的工作过程为例进行阐述。在图7中，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3分断，第四开关管S4闭合，由于输入电压Vin小于输出电压Vo的一半，电流iL1线性下降。在图8中，第二开关管S2，第三开关管S3，分断，第一开关管S1，第四开关管S4闭合，在这个阶段下，iL1k1由等于iL1快速下降到0，iL1k1由0快速上升到iL1，在此阶段中，S1实现了零电流开通，减小了开关损耗，提升了变换器的效率。在图9中，第二开关管S2，第三开关管S3，分断，第一开关管S1，第四开关管S4闭合，此时iL1k1已经为0，电流iL1线性上升。
图10-图16示出了第二种Boost模式。在第二种Boost模式中，Q1常闭，Buck模块不工作，仅由两个三电平模块工作。图10-图13示出了第二种Boost模式中在一个周期内的四个等效工作过程。在图10的工作过程中，第一开关管S1开通关断，第二开关管S2，第三开关管S3以及第四开关管S4常断，在这个工作过程中变换器等效为Boost变换器；在图11的工作过程中，第二开关管S2开通关断，第一开关管S1，第三开关管S3以及第四开关管S4常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器；在图12的工作过程中，第三开关管S3开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第四开关管S4常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器；在图13的工作过程中，第四开关管S4开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第三开关管S3常断，在这个工作过程中变换器同样等效为Boost变换器。该变换器在一个周期内有四个等效的Boost工作过程，而每个开关均只在其中一个工作过程中开通关断，因此电感电流的频率是开关频率的4倍。具体的，以图10示出的工作过程为例进行阐述。在图14中，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4分断，电流iL1线性下降。在图15中，第一开关管S1闭合，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4分断，在这个阶段下，iL1k1由等于iL1快速下降到0，iL1k1由0快速上升到iL1，在此阶段中，S1实现了零电流开通。在图16中，第一开关管S1闭合，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4分断，此时iL1k1已经为0，由于输入电压Vin大于输出电压Vo的一半，电流iL1线性上升。
图17-图18示出了Buck-Boost工作模式。在Buck-Boost模式中，Buck模块以及Buck-Boost模块均工作。开关管Q1，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4同时开通和关断，此时变换器等效为一个Buck-Boost变换器。具体的，在图17中，开关管Q1，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4同时开通，电流iL1线性下降。在图18中，开关管Q1，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4同时关断，电流iL1线性上升。
图19-图20示出了Buck工作模式。在Buck模式中，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4均常断，两个三电平Boost变换器不工作，仅由Buck模块工作，此时变换器等效为一个Buck变换器。具体的，在图19中，开关管Q1闭合，电流iL1线性上升。在图20中，开关管Q1断开，电流iL1线性下降。
图21示出了保护模式，当输入端或输出端短路故障时，宽范围高频直流变换装置工作在保护模式下。在这种工作模式下，开关管Q1分断，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4闭合。此时电感电流既不流经输入，也不流经输出，通过在内部续流实现短路保护的功能，等到短路切除后再回归到正常工作状态。
本发明不仅局限于上述具体实施方式，本领域一般技术人员根据实施例和附图公开内容，可以采用其它多种具体实施方式实施本发明，因此，凡是采用本发明的设计结构和思路，做一些简单的变换或更改的设计，都落入本发明保护的范围。

Claims (5)

1.一种用于高频变换装置的控制方法，所述高频变换装置包括1个Buck模块M1，2个耦合电感L1、L2，2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3，和2个支撑电容C1、C2，其中，所述Buck模块M1的两个输入端作为所述高频变换装置的输入，2个支撑电容串联后的两端作为所述高频变换装置的输出，其特征在于，所述方法包括控制所述高频变换装置在多个模式下切换，所述模式包括：第一种Boost模式，第二种Boost模式，Buck-Boost模式以及Buck模式，
步骤(1)获取所述Buck模块M1的输入电压Vin以及所述高频变换装置的输出电压Vo；
步骤(2)将所述输入电压Vin与所述输出电压Vo进行比较；
步骤(3)当所述输入电压Vin低于输出电压Vo/2时，控制所述高频变换装置工作在第一种Boost模式；
当输入电压Vin大于等于Vo/2且小于Vo时，控制所述高频变换装置切换到第二种Boost模式；
当输入电压Vin接近Vo，Vin大于Vo-Vd且小于Vo+Vd时，其中Vd为一小电压常数，控制所述高频变换装置切换到Buck-Boost模式；
当输入电压Vin大于Vo+Vd时，控制所述高频变换装置切换到Buck工作模式；
当输入电压Vin大于Vo+Vd并逐渐降低至小于Vo/2时，控制所述高频变换装置从Buck模式逐渐切换到第一种Boost模式，
其中，第一种Boost模式中，关闭所述Buck模块，仅由2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3工作，控制所述第一三电平Boost模块M2和第二三电平Boost模块M3中的开关管，使得每四分之一周期，交错并联的三电平Boost模块M2、M3内仅一个boost电路导通，一个周期内，交错并联的三电平Boost模块M2、M3交错导通，形成四个boost电路对输出电容中的一个进行充电；
第二种Boost模式中，关闭所述Buck模块，仅由2个交错并联的三电平Boost模块M2、M3工作，控制所述第一三电平Boost模块M2和第二三电平Boost模块M3中的开关管，使得每四分之一周期，交错并联的三电平Boost模块M2、M3内仅一个boost电路导通，一个周期内，交错并联的三电平Boost模块M2、M3交错导通，形成四个boost电路对两个输出电容同时充电；
在Buck-Boost模式中，使所述Buck模块导通，Buck模块以及Buck-Boost模块整周期工作；
在Buck模式中，使所述交错并联的三电平Boost模块M2、M3不工作，Buck模块整周期工作。
2.根据权利要求1所述的用于高频变换装置的控制方法，其特征在于，所述模式还包括保护模式，当输入端或输出端短路故障时，宽范围高频直流变换装置工作在保护模式下，此时开关管Q1分断，第一开关管S1，第二开关管S2，第三开关管S3，第四开关管S4闭合， 此时电感电流既不流经输入，也不流经输出，通过在内部续流实现短路保护的功能。
3.根据权利要求1所述的用于高频变换装置的控制方法，其特征在于，当短路故障消除时，控制所述高频变换装置退出保护模式，根据输入电压Vin与输出电压Vo的关系切换到其他四种工作模式中。
4.根据权利要求2所述的用于高频变换装置的控制方法，其特征在于，在所述第一种Boost模式中，在第一四分之一周期，控制所述第二开关管S2开通关断，第一开关管S1常闭，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第二四分之一周期，控制第三开关管S3开通关断，第二开关管S2常闭，第一开关管S1以及第四开关管S4常断；在第三四分之一周期，控制第四开关管S4开通关断，第三开关管S3常闭，第一开关管S1以及第二开关管S2常断；在第四四分之一周期，控制第一开关管S1开通关断，第四开关管S4常闭，第二开关管S2以及第三开关管S3常断。
5.根据权利要求1所述的用于高频变换装置的控制方法，其特征在于，
在第二boost模式中，在第一四分之一周期，控制第一开关管S1开通关断，第二开关管S2，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第二四分之一周期，控制第二开关管S2开通关断，第一开关管S1，第三开关管S3以及第四开关管S4常断；在第三四分之一周期，控制第三开关管S3开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第四开关管S4常断；在第四四分之一周期，控制第四开关管S4开通关断，第一开关管S1，第二开关管S2以及第三开关管S3常断。
CN201911132602.1A 2019-11-19 2019-11-19 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法 Active CN110912406B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911132602.1A CN110912406B (zh) 2019-11-19 2019-11-19 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201911132602.1A CN110912406B (zh) 2019-11-19 2019-11-19 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110912406A CN110912406A (zh) 2020-03-24
CN110912406B true CN110912406B (zh) 2023-01-17

Family

ID=69817891

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201911132602.1A Active CN110912406B (zh) 2019-11-19 2019-11-19 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110912406B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113765382B (zh) * 2021-09-14 2024-03-15 湖南麦格米特电气技术有限公司 一种升降压工作电路及其控制方法、开关电源

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103051182A (zh) * 2013-01-18 2013-04-17 重庆大学 一种变结构双输入直流变换器
CN103825454A (zh) * 2013-12-17 2014-05-28 中国船舶重工集团公司第七一九研究所 一种三电平直流变换装置及采用该装置的电能变换方法
CN107517003A (zh) * 2017-08-31 2017-12-26 江苏大学 一种输出浮地输入并联高增益Boost变换电路及切换方法
CN109713901A (zh) * 2019-01-10 2019-05-03 江苏工程职业技术学院 一种Boost端耦合电感式升降压变换电路及控制方法
CN109742965A (zh) * 2019-01-11 2019-05-10 浙江大学 一种单相交错并联三电平谐振式的高频隔离型ac-dc变换器
CN109951081A (zh) * 2019-04-15 2019-06-28 江苏工程职业技术学院 一种Buck端耦合电感式升降压变换电路及控制方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI495242B (zh) * 2013-10-09 2015-08-01 Nat Univ Tsing Hua 雙向直流轉換器

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103051182A (zh) * 2013-01-18 2013-04-17 重庆大学 一种变结构双输入直流变换器
CN103825454A (zh) * 2013-12-17 2014-05-28 中国船舶重工集团公司第七一九研究所 一种三电平直流变换装置及采用该装置的电能变换方法
CN107517003A (zh) * 2017-08-31 2017-12-26 江苏大学 一种输出浮地输入并联高增益Boost变换电路及切换方法
CN109713901A (zh) * 2019-01-10 2019-05-03 江苏工程职业技术学院 一种Boost端耦合电感式升降压变换电路及控制方法
CN109742965A (zh) * 2019-01-11 2019-05-10 浙江大学 一种单相交错并联三电平谐振式的高频隔离型ac-dc变换器
CN109951081A (zh) * 2019-04-15 2019-06-28 江苏工程职业技术学院 一种Buck端耦合电感式升降压变换电路及控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN110912406A (zh) 2020-03-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106992676B (zh) 一种自动均流的高自由度dc/dc变换器
CN103944397A (zh) Boost型隔离DC/DC变换器及其控制方法
CN111865129B (zh) 一种四开关单相单级式开关升压逆变器
CN106533173B (zh) 一种输入相数可调的高增益dc/dc变换器
CN111987924B (zh) 一种单级单相高增益组合式升压逆变电路及升压逆变方法
CN104218800A (zh) 一种高降压非隔离型dc/dc变换器
CN210724563U (zh) 一种tγ新型升压dc-dc直流变换器拓扑
CN110912407B (zh) 一种宽范围高频直流变换装置
CN113541486B (zh) 交错二极管电容网络高增益zvt直流变换器及辅助电路
CN104779795A (zh) 一种基于改进阻抗源的高增益直流升压变换器
CN110912406B (zh) 一种宽范围高频直流变换装置的控制方法
CN212367151U (zh) 一种逆变电路
CN112350583A (zh) 一种电流型推挽桥式软开关双向直流变换器
CN115833547A (zh) 一种适用于宽频段脉冲负载的解耦电路及控制方法
CN217087767U (zh) 一种超高增益dc/dc升压变换器
TWI723931B (zh) 超高升壓交錯式直流轉換器
CN210985944U (zh) 基于移相全桥的高频隔离双向直流变换器和并网储能***
CN114552974A (zh) 应用于脉冲负载的两级式dc-dc变换器及其控制方法
CN114629371A (zh) 一种单级多端口Buck-Boost逆变电路及转换方法
CN111130351B (zh) 一种低延时的自适应双向dcdc变换器及其控制方法
CN210724554U (zh) 一种嵌位型升压功率变换电路结构
CN112737316A (zh) 准z源逆变器及供电***
CN113507230A (zh) 基于开关感容网络的组合式升压逆变***及其控制方法
CN113364294A (zh) 低电压应力和低输入电流纹波高增益变换器及控制方法
CN112769122A (zh) 一种电压补偿式储能***充放电测试装置

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant