CN110359469A - 一种减震抗滑桩结构及设计方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种减震抗滑桩结构及设计方法,设计方法包括以下步骤:收集现场设计资料;计算抗滑桩的水平线刚度;计算未安装动力吸振器时抗滑桩的最大位移;确定动力吸振器的最优解,并确定若干组动力吸振器参数;计算安装动力吸振器后抗滑桩的最大位移,确定动力吸振器的质量、刚度和阻尼系数;减震抗滑桩结构包括抗滑桩和动力吸振器,动力吸振器的质量、刚度和阻尼系数均按照设计方法进行确定。本发明可以计算得到减震效果最佳的动力吸振器参数,从而可以优化动力吸振器的配置,大大提高抗滑桩结构的减震效果,以有效缓冲地震作用对路基工程的影响,从而保证路基工程在地震作用下的整体稳定性。
Description
技术领域
本发明涉及路基工程技术领域,特别涉及一种减震抗滑桩结构及设计方法。
背景技术
在高地震烈度区(地震烈度大于或等于6级),地震作用强烈,地震容易引起路基破坏,影响行车安全,需进行减震设计。且随着铁路设计时速的提高,对路基变形提出了更高的要求,需要更大的路基刚度保证更加严格的变形需求。
因此,需要对抗滑桩结构进行专门的减震设计,以有效缓冲地震作用对路基工程的影响,从而保证路基工程在地震作用下的整体稳定性。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术中所存在的上述不足,提供一种减震抗滑桩结构及设计方法。
为了实现上述发明目的,本发明提供了以下技术方案:
一种减震抗滑桩结构的设计方法,包括以下步骤:
步骤一:收集现场设计资料,包括地质资料、地震烈度划分、地震加速度,确定代表场地特征的地震波形和抗滑桩的质量;
步骤二:计算抗滑桩的桩顶水平位移S,
S=S1+φ2·h+S2
式中,S1为抗滑桩悬臂段的顶面位移,φ2为抗滑桩地下段的顶面转角,h为抗滑桩悬臂段的高度,S2为抗滑桩地下段的顶面位移;
步骤三:计算抗滑桩的水平线刚度K,
步骤四:计算未安装动力吸振器时抗滑桩的最大位移xmax,
式中,M为未考虑桩结构阻尼的抗滑桩的质量,x为根据上式计算得到的抗滑桩的位移,xmax为x的最大值,为代表场地特征的地震波形;
步骤五:确定动力吸振器的最优解,
式中,m为动力吸振器的质量,μ为质量比,k为动力吸振器的刚度,c为动力吸振器的阻尼系数;
步骤六:根据步骤五的最优解形式,确定若干组动力吸振器参数(m1,k1,c1;m2,k2,c2;mi,ki,ci;…;mt,kt,ct),其中,t为动力吸振器参数的组数,(mi,ki,ci)为动力吸振器的一组参数;
步骤七:计算安装动力吸振器后抗滑桩的最大位移xmax′,
式中,x为根据上式计算得到的抗滑桩的位移,xmax′为x的最大值,ci和ki分别代入步骤六中得到的若干组动力吸振器参数,1<i<t;
步骤八:确定动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c,
当xmax′/xmax的取值最小时对应的(mi,ki,ci),即为减震效果最佳的动力吸振器参数,取该参数作为动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c。
优选的,所述步骤二中,抗滑桩悬臂段的顶面位移S1的计算公式为:
式中,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩,h为抗滑桩悬臂段的高度。
优选的,所述步骤二中,抗滑桩地下段的顶面转角φ2和顶面位移S2的计算公式为:
φ2=1·δMH+h·δMM
S2=1·δHH+h·δHM
式中,h为抗滑桩悬臂段的高度,δHH、δMH为由于H0=1所引起的顶面水平位移和转角,δHM、δMM为由于M0=1所引起的顶面水平位移和转角,其中,H0为集中力,M0为弯矩。
优选的,δHH、δMH、δHM、δMM按照以下公式进行计算:
式中,此处的m为系数,通过查表TB10093-2017《铁路桥涵地基和基础设计规范》进行确定,bp为抗滑桩的计算宽度,无量纲系数A1,A2,A3,A4,B1,B2,B3,B4,C1,C2,C3,C4,D1,D2,D3,D4通过查《桩基工程手册》(第二版)表4.3-2确定,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩。
优选的,所述步骤四能够在步骤三之后、步骤八之前的任何时刻进行实施。
本发明还公开了一种减震抗滑桩结构,包括抗滑桩,在所述抗滑桩上安装有动力吸振器,所述动力吸振器包括质量块、弹性构件和阻尼构件。
优选的,所述动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c均按照如权利要求1-5任一所述的减震抗滑桩结构的设计方法进行确定。
优选的,减震抗滑桩结构还包括连接相邻两个抗滑桩的系梁,形成整体受力结构,提高减震效果。
优选的,所述抗滑桩的悬臂段还安装有桩板墙,用于抵抗侧向土压力。
优选的,所述动力吸振器安装在所述抗滑桩的顶部,能起到更好的减震效果。
与现有技术相比,本发明所述的设计方法的有益效果:
本发明所述的设计方法,可以计算得到减震效果最佳的动力吸振器参数,从而可以优化动力吸振器的配置,大大提高抗滑桩结构的减震效果,以有效缓冲地震作用对路基工程的影响,从而保证路基工程在地震作用下的整体稳定性。
与现有技术相比,本发明所述的减震抗滑桩结构的有益效果:
本发明所述的减震抗滑桩结构,可以有效减小抗滑桩结构在地震作用下的位移,从而有效控制路基变形;且通过动力吸振器能有效吸收地震能量,减少地震波对路基及抗滑桩的冲击,保证路基稳定性。
附图说明:
图1是本发明实施例2所述的一种减震抗滑桩结构的结构示意图。
图2是本本发明所述的一种动力吸振器的结构示意图。
图3是本发明实施例3所述的一种减震抗滑桩结构的结构示意图。
图4是本发明实施例4所述的一种减震抗滑桩结构的结构示意图。
图5是本发明实施例5所述的一种减震抗滑桩结构的结构示意图。
图中标记:1-抗滑桩,2-桩板墙,3-动力吸振器,31-质量块,32-弹性构件,33-阻尼构件,4-路基工程,5-系梁。
具体实施方式
下面结合试验例及具体实施方式对本发明作进一步的详细描述。但不应将此理解为本发明上述主题的范围仅限于以下的实施例,凡基于本发明内容所实现的技术均属于本发明的范围。
实施例1
一种减震抗滑桩结构的设计方法,包括以下步骤:
步骤一:收集现场设计资料,包括地质资料、地震烈度划分、地震加速度,确定代表场地特征的地震波形和抗滑桩的质量。在本实施例中,该区域路段路基主要为岩质基础,抗震设防烈度为8度,设计基本地震加速度值为0.4g,通过查找当地地震采集资料,确定拟采用地震波形为通麦波,持续时间为100s,抗滑桩的自重为150t。
步骤二:计算抗滑桩的桩顶水平位移S,将抗滑桩分为悬臂段和地下段,
S=S1+φ2·h+S2 (1)
式(1)中,S1为抗滑桩悬臂段的顶面位移,φ2为抗滑桩地下段的顶面转角,h为抗滑桩悬臂段的高度,S2为抗滑桩地下段的顶面位移。
其中,抗滑桩悬臂段的顶面位移S1的计算公式为:
式(2)中,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩,h为抗滑桩悬臂段的高度。
其中,抗滑桩地下段的顶面转角φ2和顶面位移S2的计算公式为:
φ2=1·δMH+h·δMM (3)
S2=1·δHH+h·δHM (4)
式(3)-(4)中,h为抗滑桩悬臂段的高度,δHH、δMH为由于H0=1所引起的顶面水平位移和转角,δHM、δMM为由于M0=1所引起的顶面水平位移和转角,其中,H0为集中力,M0为弯矩。
δHH、δMH、δHM、δMM按照以下公式进行计算:
式(5)中,无量纲系数A1,A2,A3,A4,B1,B2,B3,B4,C1,C2,C3,C4,D1,D2,D3,D4通过查《桩基工程手册》(第二版)龚晓南主编,表4.3-2确定,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩,
式(6)中m为系数,通过查表TB10093--2017《铁路桥涵地基和基础设计规范》进行确定,bp为抗滑桩的计算宽度。
步骤三:计算抗滑桩的水平线刚度K,
步骤四:按下式振动微分方程,采用有限元软件计算未安装动力吸振器时抗滑桩的最大位移xmax,
式(8)中,M为未考虑桩结构阻尼的抗滑桩的质量,x为根据式(10)计算得到的抗滑桩的位移,xmax为x的最大值,为代表场地特征的地震波形。
步骤五:参见《动力吸振器及其应用》背户一登著(任明章译)P32~P37,若在小变形条件下将桩结构看做弹性变形(未考虑主振结构阻尼),动力吸振器最优解如下,
式(9)中,m为动力吸振器的质量,μ为质量比,k为动力吸振器的刚度,c为动力吸振器的阻尼系数。
步骤六:根据步骤五的最优解形式,确定若干组动力吸振器参数(m1,k1,c1;m2,k2,c2;mi,ki,ci;…;mt,kt,ct),其中,t为动力吸振器参数的组数,(mi,ki,ci)为动力吸振器的一组参数。
步骤七:按下式振动微分方程,采用有限元软件计算安装动力吸振器后抗滑桩的最大位移xmax′,
式(10)中,x为根据式(10)计算得到的抗滑桩的位移,xmax′为x的最大值,ci和ki分别代入步骤六中得到的若干组动力吸振器参数,1<i<t。
步骤八:当xmax′/xmax的取值最小时对应的(mi,ki,ci),即为减震效果最佳的动力吸振器参数,取该参数作为动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c。
优选的,所述步骤四能够在步骤三之后、步骤八之前的任何时刻进行实施。
实施例2
如图1所示,一种减震抗滑桩结构,包括抗滑桩1,在所述抗滑桩1上设有动力吸振器3,所述动力吸振器3安装在所述抗滑桩1的顶部。如图2所示,所述动力吸振器3包括质量块31、弹性构件32和阻尼构件33,所述质量块31为铅块,所述弹性构件32为弹簧,所述阻尼构件33为阻尼器。
本实施例通过增设动力吸振器3,可以有效缓冲地震作用对路基工程4的影响,从而保证路基工程4在地震作用下的整体稳定性。
实施例3
如图3所示,一种减震抗滑桩结构,包括抗滑桩1和安装在抗滑桩1上的动力吸振器3,所述动力吸振器3的质量m、刚度k和阻尼系数c均按照所述的减震抗滑桩结构的设计方法进行确定。
所述动力吸振器3可以包括弹性构件32、阻尼构件33和质量块31。所述弹性构件32可以是弹簧,主要用于提供刚度k;所述阻尼构件33可以是阻尼器,主要用于提供阻尼系数c;所述质量块31可以是铅块,主要用于提供质量m。
本实施例所述的减震抗滑桩结构,通过优化动力吸振器2的配置,可以大大提高抗滑桩结构的减震效果,以有效缓冲地震作用对路基工程4的影响,从而保证路基工程4在地震作用下的整体稳定性。
优选的,所述抗滑桩1的悬臂段还安装有桩板墙2。
实施例4
如图4所示,本实施例与实施例3的区别在于,所述减震抗滑桩结构,包括若干个抗滑桩1,相邻两个抗滑桩1之间连接有系梁5。此时所述动力吸振器3可以直接安装在有系梁5上。
实施例5
如图5所示,本实施例与实施例4的区别在于,所述抗滑桩1的悬臂段还安装有桩板墙2。
以上实施例仅用以说明本发明而并非限制本发明所描述的技术方案,尽管本说明书参照上述的各个实施例对本发明已进行了详细的说明,但本发明不局限于上述具体实施方式,因此任何对本发明进行修改或等同替换;而一切不脱离发明的精神和范围的技术方案及其改进,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (10)
1.一种减震抗滑桩结构的设计方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一:收集现场设计资料,包括地质资料、地震烈度划分、地震加速度,确定代表场地特征的地震波形和抗滑桩的质量;
步骤二:计算抗滑桩的桩顶水平位移S,
S=S1+φ2·h+S2
式中,S1为抗滑桩悬臂段的顶面位移,φ2为抗滑桩地下段的顶面转角,h为抗滑桩悬臂段的高度,S2为抗滑桩地下段的顶面位移;
步骤三:计算抗滑桩的水平线刚度K,
步骤四:计算未安装动力吸振器时抗滑桩的最大位移xmax,
式中,M为未考虑桩结构阻尼的抗滑桩的质量,x为根据上式计算得到的抗滑桩的位移,xmax为x的最大值,为代表场地特征的地震波形;
步骤五:确定动力吸振器的最优解,
式中,m为动力吸振器的质量,μ为质量比,k为动力吸振器的刚度,c为动力吸振器的阻尼系数;
步骤六:根据步骤五的最优解形式,确定若干组动力吸振器参数(m1,k1,c1;m2,k2,c2;mi,ki,ci;…;mt,kt,ct),其中,t为动力吸振器参数的组数,(mi,ki,ci)为动力吸振器的一组参数;
步骤七:计算安装动力吸振器后抗滑桩的最大位移xmax′,
式中,x为根据上式计算得到的抗滑桩的位移,xmax′为x的最大值,ci和ki分别代入步骤六中得到的若干组动力吸振器参数,1<i<t;
步骤八:确定动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c,
当xmax′/xmax的取值最小时对应的(mi,ki,ci),即为减震效果最佳的动力吸振器参数,取该参数作为动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c。
2.根据权利要求1所述的一种减震抗滑桩结构的设计方法,其特征在于,所述步骤二中,抗滑桩悬臂段的顶面位移S1的计算公式为:
式中,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩,h为抗滑桩悬臂段的高度。
3.根据权利要求1所述的一种减震抗滑桩结构的设计方法,其特征在于,所述步骤二中,抗滑桩地下段的顶面转角φ2和顶面位移S2的计算公式为:
φ2=1·δMH+h·δMM
S2=1·δHH+h·δHM
式中,h为抗滑桩悬臂段的高度,δHH、δMH为由于H0=1所引起的顶面水平位移和转角,δHM、δMM为由于M0=1所引起的顶面水平位移和转角,其中,H0为集中力,M0为弯矩。
4.根据权利要求3所述的一种减震抗滑桩结构的设计方法,其特征在于,δHH、δMH、δHM、δMM按照以下公式进行计算:
式中,此处的m为系数,通过查表TB10093-2017《铁路桥涵地基和基础设计规范》进行确定,bp为抗滑桩的计算宽度,无量纲系数A1,A2,A3,A4,B1,B2,B3,B4,C1,C2,C3,C4,D1,D2,D3,D4通过查《桩基工程手册》表4.3-2确定,E为抗滑桩的弹性模量,I为抗滑桩的截面惯性矩。
5.根据权利要求1-4任一所述的一种减震抗滑桩结构的设计方法,其特征在于,所述步骤四能够在步骤三之后、步骤八之前的任何时刻进行实施。
6.一种减震抗滑桩结构,包括抗滑桩,其特征在于,在所述抗滑桩上安装有动力吸振器,所述动力吸振器包括质量块、弹性构件和阻尼构件。
7.根据权利要求6所述的一种减震抗滑桩结构,其特征在于,所述动力吸振器的质量m、刚度k和阻尼系数c均按照如权利要求1-5任一所述的减震抗滑桩结构的设计方法进行确定。
8.根据权利要求6所述的一种减震抗滑桩结构,其特征在于,还包括连接相邻两个抗滑桩的系梁。
9.根据权利要求6所述的一种减震抗滑桩结构,其特征在于,所述抗滑桩的悬臂段还安装有桩板墙。
10.根据权利要求6-9任一所述的一种减震抗滑桩结构,其特征在于,所述动力吸振器安装在所述抗滑桩的顶部。
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CN111274695A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-06-12 | 中铁二院工程集团有限责任公司 | 一种高速铁路路肩桩板墙结构的设计方法 |
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